ENを使用したベースプレートデザインの例 1993-1-8:2005, に 1993-1-1:2005, に 1992-1-1:2004, およびEN 1992-4:2018.
問題ステートメント
設計された柱とベース プレートの接続が十分な接続であるかどうかを判断します。 Vy=5-kN そして Vz=5-kN せん断荷重.
指定されたデータ
カラム:
列セクション: SHS 180x180x8
列エリア: 5440 んん2
列素材: S235
ベースプレート:
ベースプレートの寸法: 350 mm x 350 んん
ベースプレートの厚さ: 12 んん
ベースプレート材料: S235
グラウト:
グラウトの厚さ: 6 んん
グラウト材: ≥ 30 MPa
コンクリート:
具体的な寸法: 350 mm x 350 んん
コンクリートの厚さ: 350 んん
コンクリート材料: C25/30
ひび割れまたは破損していません: 割れた
アンカー:
アンカーの直径: 12 んん
効果的な埋め込み長: 150 んん
埋め込まれたプレートの直径: 60 んん
埋め込まれたプレートの厚さ: 10 んん
アンカー素材: 8.8
その他の情報:
- カウンターサンクアンカー以外.
- カットスレッドを備えたアンカー.
- アンカー鋼のせん断破壊に関する K7 係数: 1.0
- ファスナーの拘束度: 拘束なし
溶接:
溶接タイプ: すみ肉溶接
溶接脚のサイズ: 8んん
フィラー金属分類: E35
アンカーデータ (から SkyCIV計算機):
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定義
ロードパス:
の SkyCYVベースプレート設計ソフトウェア 続く に 1992-4:2018 アンカーロッド設計用. 柱にかかるせん断荷重は、溶接部を介してベースプレートに伝達され、アンカーロッドを介して支持コンクリートに伝達されます。. この例では、摩擦ラグとせん断ラグは考慮されていません。, これらのメカニズムは現在のソフトウェアではサポートされていないため、.
アンカーグループ:
このソフトウェアには、どのアンカーが評価用のアンカー グループの一部であるかを識別する直感的な機能が含まれています。 コンクリートせん断ブレークアウト そして コンクリートせん断格子 障害.
アン アンカーグループ 投影された抵抗領域が重複する2つ以上のアンカーとして定義されます. この場合, アンカーは一緒に行動します, そして、それらの組み合わせ抵抗は、グループの適用された負荷に対してチェックされます.
あ シングルアンカー 投影抵抗領域が他のものと重複しないアンカーとして定義されます. この場合, アンカーは単独で作用します, そして、そのアンカーに加えられたせん断力は、個々の抵抗に対して直接チェックされます.
この区別により、せん断関連の故障モードを評価する際に、ソフトウェアがグループの動作と個々のアンカーパフォーマンスの両方をキャプチャできます。.
段階的な計算
小切手 #1: 溶接容量を計算します
私たちは、 Vz せん断荷重は、 上下の溶接, ながら あなた せん断荷重はもっぱら抵抗されます。 左右の溶接部分.
の溶接能力を決定するには、 上下の溶接, まずそれらを計算します 溶接部の全長.
\(
L_{w,トップ&底} = 2 \左(=最も近いサポートの面までのせん断が考慮されているセクションの距離{col} – 2t_{col} – 2r_{col}\正しい)
= 2 \倍左(180 \,\テキスト{んん} – 2 \回 8 \,\テキスト{んん} – 2 \回 4 \,\テキスト{んん}\正しい)
= 312 \,\テキスト{んん}
\)
次, を計算します 溶接部の応力.
適用される Vz せん断は溶接軸と平行に作用することに注意してください。, 他に力が存在しない状態で. これは、垂直応力をゼロとして扱うことができることを意味します。, そして唯一の 平行方向のせん断応力 計算する必要がある.
\(
\シグマ_{\perp} = frac{N}{(L_{w,トップ&底})\,a\sqrt{2}}
= frac{0 \,\テキスト{kN}}{(312 \,\テキスト{んん}) \回 5.657 \,\テキスト{んん} \回 sqrt{2}}
= 0
\)
\(
\君の_{\perp} = frac{0}{(L_{w,トップ&底})\,a\sqrt{2}}
= frac{0 \,\テキスト{kN}}{(312 \,\テキスト{んん}) \回 5.657 \,\テキスト{んん} \回 sqrt{2}}
= 0
\)
\(
\君の_{\平行} = frac{V_{と}}{(L_{w,トップ&底})\,a}
= frac{5 \,\テキスト{kN}}{(312 \,\テキスト{んん}) \回 5.657 \,\テキスト{んん}}
= 2.8329 \,\テキスト{MPa}
\)
使用する に 1993-1-8:2005, Eq. 4.1, 設計溶接応力は方向性法を使用して取得されます。.
\(
F_{w,エド1} = sqrt{ (\シグマ_{\perp})^ 2 + 3 \左( (\君の_{\perp})^ 2 + (\君の_{\平行})^2 右) }
= sqrt{ (0)^ 2 + 3 \倍左( (0)^ 2 + (2.8329 \,\テキスト{MPa})^2 右) }
= 4.9067 \,\テキスト{MPa}
\)
加えて, 母材チェックの設計法線応力, あたり に 1993-1-8:2005, Eq. 4.1, ゼロとみなされます, 以来 通常のストレスがない 存在します.
\(
F_{w,エド2} = シグマ_{\perp} = 0
\)
今, を評価しましょう 左右の溶接部分. 上下の溶接と同様に, まず計算します 総溶接長.
\(
L_{w,left\&正しい} = 2 \左(d_{col} – 2t_{col} – 2r_{col}\正しい)
= 2 \倍左(180 \,\テキスト{んん} – 2 \回 8 \,\テキスト{んん} – 2 \回 4 \,\テキスト{んん}\正しい)
= 312 \,\テキスト{んん}
\)
次に、の成分を計算します。 溶接応力.
\(
\シグマ_{\perp} = frac{N}{(L_{w,left\&正しい})\,a\sqrt{2}}
= frac{0 \,\テキスト{kN}}{(312 \,\テキスト{んん}) \回 5.657 \,\テキスト{んん} \回 sqrt{2}}
= 0
\)
\(
\君の_{\perp} = frac{0}{(L_{w,left\&正しい})\,a\sqrt{2}}
= frac{0 \,\テキスト{kN}}{(312 \,\テキスト{んん}) \回 5.657 \,\テキスト{んん} \回 sqrt{2}}
= 0
\)
\(
\君の_{\平行} = frac{v_y}{(L_{w,left\&正しい})\,a}
= frac{5 \,\テキスト{kN}}{(312 \,\テキスト{んん}) \回 5.657 \,\テキスト{んん}}
= 2.8329 \,\テキスト{MPa}
\)
使用する に 1993-1-8:2005, Eq. 4.1, 母材チェックのための設計溶接応力と設計垂直応力の両方を決定します.
\(
F_{w,エド1} = sqrt{ \左( \シグマ_{\perp} \正しい)^ 2 + 3 \左( \左( \君の_{\perp} \正しい)^ 2 + \左( \君の_{\平行} \正しい)^2 右) }
\)
\(
F_{w,エド1} = sqrt{ \左( 0 \正しい)^ 2 + 3 \倍左( \左( 0 \正しい)^ 2 + \左( 2.8329 \,\テキスト{MPa} \正しい)^2 右) }
\)
\(
F_{w,エド1} = 4.9067 \,\テキスト{MPa}
\)
次のステップは、 溶接応力の管理 上下の溶接部と左右の溶接部の間. 溶接の長さが等しく、加えられる荷重も同じ大きさであるため、, 結果として得られる溶接応力は等しい.
\(
F_{w,エド1} = \max(F_{w,エド1}, \, F_{w,エド1})
= \max(4.9067 \,\テキスト{MPa}, \, 4.9067 \,\テキスト{MPa})
= 4.9067 \,\テキスト{MPa}
\)
母材の応力はゼロのままです.
\(
F_{w,エド2} = \max(F_{w,エド2}, \, F_{w,エド2}) = \max(0, \, 0) = 0
\)
今, 溶接能力を計算します. 最初, の抵抗 すみ肉溶接 計算される. その後, の抵抗 卑金属 決まっている. ENの使用 1993-1-8:2005, Eq. 4.1, 容量は次のように計算されます:
\(
F_{w,RD1} = frac{f_u}{\beta_w \left(\それを計算するために{M2、溶接}\正しい)}
= frac{360 \,\テキスト{MPa}}{0.8 \回 (1.25)}
= 360 \,\テキスト{MPa}
\)
\(
F_{w,Rd2} = frac{0.9 f_u}{\それを計算するために{M2、溶接}}
= frac{0.9 \回 360 \,\テキスト{MPa}}{1.25}
= 259.2 \,\テキスト{MPa}
\)
最後に, 溶接応力と溶接能力を比較します。, 母材応力と母材金属の容量.
以来 4.9067 MPa < 360 MPa そして 0 MPa < 259.2 MPa, 溶接接続の容量は 十分な.
小切手 #2: vyせん断によるコンクリートブレイクアウト容量を計算します
の規定に従い、 に 1992-4:2018, 適用された荷重に垂直なエッジがせん断破壊破壊について評価されます。. のみ このエッジに最も近いアンカー 婚約しているとみなされる, 一方、残りのアンカーはせん断に抵抗しないと想定されます.
これらのエッジ アンカーのコンクリート エッジ距離は、10.hef と 60.d の大きい方より大きくなければなりません。, どこ 持っている は埋め込み長さであり、 d アンカーの直径です. この条件が満たされない場合, ベースプレートの厚さは0.25・hef未満でなければなりません.
の要件が満たされている場合、 に 1992-4:2018, 句 7.2.2.5(1), 満足していない, SkyCiv ソフトウェアは設計チェックを続行できません, ユーザーは他の関連規格を参照することをお勧めします。.
SkyCiv ソフトウェアの結果から, エッジアンカーは次のように機能します シングルアンカー, 投影面積が重ならないので. この計算のために, アンカー 1 検討されます.
アンカーが負担する Vy せん断荷重の部分を計算するには 1, Vy せん断の合計は、エッジに最も近いアンカーに分散されます。. これにより、 垂直力 アンカー上 1.
\(
V_{\perp} = frac{v_y}{n_{a,s}}
= frac{5 \,\テキスト{kN}}{2}
= 2.5 \,\テキスト{kN}
\)
のために 平行力, すべてのアンカーが均等に荷重に抵抗すると仮定します。. したがって, 荷重の平行成分は次のように計算されます。:
\(
V_{\平行} = frac{V_Z}{n_{anc}}
= frac{5 \,\テキスト{kN}}{4}
= 1.25 \,\テキスト{kN}
\)
の 総せん断荷重 アンカー上 1 したがって:
\(
V_{エド} = sqrt{ \左( V_{\perp} \正しい)^ 2 + \左( V_{\平行} \正しい)^ 2 }
\)
\(
V_{エド} = sqrt{ \左( 2.5 \,\テキスト{kN} \正しい)^ 2 + \左( 1.25 \,\テキスト{kN} \正しい)^ 2 } = 2.7951 \,\テキスト{kN}
\)
容量計算の最初の部分は、 アルファ因子とベータ因子. 使用します に 1992-4:2018, 句 7.2.2.5, を設定するには lf次元, そして 方程式 7.42 そして 7.43 要因を決定する.
\(
l_f = 分(h_{ef}, \, 12d_{anc})
= min(150 \,\テキスト{んん}, \, 12 \回 12 \,\テキスト{んん})
= 144 \,\テキスト{んん}
\)
\(
\alpha = 0.1 \左(\フラク{l_f}{c_{1,s1}}\正しい)^{0.5}
= 0.1 \倍左(\フラク{144 \,\テキスト{んん}}{50 \,\テキスト{んん}}\正しい)^{0.5}
= 0.16971
\)
\(
\ベータ = 0.1 \左(\フラク{d_{anc}}{c_{1,s1}}\正しい)^{0.2}
= 0.1 \倍左(\フラク{12 \,\テキスト{んん}}{50 \,\テキスト{んん}}\正しい)^{0.2}
= 0.07517
\)
次のステップは、 ファスナーの特性抵抗の初期値. 使用する に 1992-4:2018, 方程式 7.41, 値は:
\(
V ^{0}_{Rk,c} = k_9 左( \フラク{d_{anc}}{\テキスト{んん}} \正しい)^{\アルファ}
\左( \フラク{l_f}{\テキスト{んん}} \正しい)^{\ベータ}
\平方根{ \フラク{f_{ck}}{\テキスト{MPa}} }
\左( \フラク{c_{1,s1}}{\テキスト{んん}} \正しい)^{1.5} N
\)
\(
V ^{0}_{Rk,c} = 1.7 \倍左( \フラク{12 \,\テキスト{んん}}{1 \,\テキスト{んん}} \正しい)^{0.16971}
\倍左( \フラク{144 \,\テキスト{んん}}{1 \,\テキスト{んん}} \正しい)^{0.07517}
\回 sqrt{ \フラク{20 \,\テキスト{MPa}}{1 \,\テキスト{MPa}} }
\倍左( \フラク{50 \,\テキスト{んん}}{1 \,\テキスト{んん}} \正しい)^{1.5}
\回 0.001 \,\テキスト{kN}
\)
\(
V ^{0}_{Rk,c} = 5.954 \,\テキスト{kN}
\)
その後, 計算します 参照投影エリア 単一のアンカーの, 以下 に 1992-4:2018, 方程式 7.44.
\(
A_{c,V }^{0} = 4.5 \左( c_{1,s1} \正しい)^ 2
= 4.5 \倍左( 50 \,\テキスト{んん} \正しい)^ 2
= 11250 \,\テキスト{んん}^ 2
\)
その後, 計算します 実際の投影エリア アンカーの 1.
\(
b_{c,V } = min(c_{左,s1}, \, 1.5c_{1,s1}) + \分(c_{正しい,s1}, \, 1.5c_{1,s1})
\)
\(
b_{c,V } = min(300 \,\テキスト{んん}, \, 1.5 \回 50 \,\テキスト{んん}) + \分(50 \,\テキスト{んん}, \, 1.5 \回 50 \,\テキスト{んん}) = 125 \,\テキスト{んん}
\)
\(
それを計算するために{c,V } = min(1.5c_{1,s1}, \, t_{コンク}) = min(1.5 \回 50 \,\テキスト{んん}, \, 200 \,\テキスト{んん}) = 75 \,\テキスト{んん}
\)
\(
A_{c,V } の場合、ベースの下部から壁の高さの半分{c,V } b_{c,V } = 75 \,\テキスト{んん} \回 125 \,\テキスト{んん} = 9375 \,\テキスト{んん}^ 2
\)
せん断ブレークアウトのパラメータを計算する必要もあります. 使用します に 1992-4:2018, 方程式 7.4, を説明する係数を取得するには 応力分布の乱れ, 方程式 7.46 を説明する要因については、 部材の厚さ, そして 方程式 7.48 を説明する要因については、 エッジに傾斜したせん断荷重の影響. これらは次のように計算されます:
\(
\psi_{s,V } = min left( 0.7 + 0.3 \左( \フラク{c_{2,s1}}{1.5c_{1,s1}} \正しい), \, 1.0 \正しい)
= min left( 0.7 + 0.3 \倍左( \フラク{50 \,\テキスト{んん}}{1.5 \回 50 \,\テキスト{んん}} \正しい), \, 1 \正しい)
= 0.9
\)
\(
\psi_{h,V } = max left( \左( \フラク{1.5c_{1,s1}}{t_{コンク}} \正しい)^{0.5}, \, 1 \正しい)
= max left( \左( \フラク{1.5 \回 50 \,\テキスト{んん}}{200 \,\テキスト{んん}} \正しい)^{0.5}, \, 1 \正しい)
= 1
\)
\(
\=最も近いサポートの面までのせん断が考慮されているセクションの距離{V } = tan^{-1} \左( \フラク{V_{\平行}}{V_{\perp}} \正しい)
= tan^{-1} \左( \フラク{1.25 \,\テキスト{kN}}{2.5 \,\テキスト{kN}} \正しい)
= 0.46365 \,\テキスト{作業}
\)
\(
\psi_{\アルファ,V } = max left(
\平方根{ \フラク{1}{(\cos(\=最も近いサポートの面までのせん断が考慮されているセクションの距離{V }))^ 2 + \左( 0.5 \, (\それなし(\=最も近いサポートの面までのせん断が考慮されているセクションの距離{V })) \正しい)^ 2 } }, \, 1 \正しい)
\)
\(
\psi_{\アルファ,V } = max left(
\平方根{ \フラク{1}{(\cos(0.46365 \,\テキスト{作業}))^ 2 + \左( 0.5 \sin 倍(0.46365 \,\テキスト{作業}) \正しい)^ 2 } }, \, 1 \正しい)
\)
\(
\psi_{\アルファ,V } = 1.0847
\)
アルファ係数を決定する際の重要な注意点の 1 つは、垂直せん断と平行せん断が正しく識別されていることを確認することです。.
最後に, 計算します ブレイクアウト耐性 を使用した単一アンカーの に 1992-4:2018, 方程式 7.1.
\(
V_{Rk,c} = V^0_{Rk,c} \左(\フラク{A_{c,V }}{あ^0_{c,V }}\正しい)
\psi_{s,V } \psi_{h,V } \psi_{ec,V } \psi_{\アルファ,V } \psi_{再,V }
\)
\(
V_{Rk,c} = 5.954 \,\テキスト{kN} \倍左(\フラク{9375 \,\テキスト{んん}^ 2}{11250 \,\テキスト{んん}^ 2}\正しい)
\回 0.9 \回 1 \回 1 \回 1.0847 \回 1
= 4.8435 \,\テキスト{kN}
\)
部分係数の適用, 設計抵抗は 3.23 kN.
\(
V_{Rd,c} = frac{V_{Rk,c}}{\それを計算するために{マク}}
= frac{4.8435 \,\テキスト{kN}}{1.5}
= 3.229 \,\テキスト{kN}
\)
以来 2.7951 kN < 3.229 kN, Vy せん断のせん断ブレイクアウト容量は次のとおりです。 十分な.
小切手 #3: VZせん断によるコンクリートブレイクアウト容量を計算します
同じアプローチを使用して、Vz せん断に垂直なエッジの容量を決定します。.
左右対称のデザインなので, Vz せん断に抵抗するアンカーも次のように識別されます。 シングルアンカー. 考えてみましょう アンカー 1 もう一度計算のために.
を計算するには 垂直荷重 アンカー上 1, Vz せん断をエッジのみに最も近いアンカーの総数で割ります。. を計算するには 並列負荷 アンカー上 1, Vyせん断をアンカーの総数で割ります。.
\(
V_{\perp} = frac{V_{と}}{n_{a,s}}
= frac{5 \,\テキスト{kN}}{2}
= 2.5 \,\テキスト{kN}
\)
\(
V_{\平行} = frac{V_{そして}}{n_{anc}}
= frac{5 \,\テキスト{kN}}{4}
= 1.25 \,\テキスト{kN}
\)
\(
V_{エド} = sqrt{ \左( V_{\perp} \正しい)^ 2 + \左( V_{\平行} \正しい)^ 2 }
\)
\(
V_{エド} = sqrt{ \左( 2.5 \,\テキスト{kN} \正しい)^ 2 + \左( 1.25 \,\テキスト{kN} \正しい)^ 2 }
= 2.7951 \,\テキスト{kN}
\)
Check と同様のアプローチを使用する #2, 結果として生じる ブレイクアウト耐性 Vz せん断に垂直なエッジの場合、:
\(
V_{Rd,c} = frac{V_{Rk,c}}{\それを計算するために{マク}}
= frac{4.8435 \,\テキスト{kN}}{1.5}
= 3.229 \,\テキスト{kN}
\)
以来 2.7951 kN < 3.229 kN, Vz せん断のせん断破壊能力は、 十分な.
小切手 #4: コンクリートのプリアウト容量を計算します
の計算 せん断引き抜き抵抗 を決定することが含まれます 張力のブレイクアウトに対するアンカーの公称耐力. 張力ブレークアウト能力の目安は、 に 1992-4:2018, 句 7.2.1.4. 緊張のブレイクアウトについての詳細な説明は、すでに説明されています。 引張荷重を伴う SkyCiv 設計例 この設計例では繰り返しません。.
SkyCiv ソフトウェアの計算による, 張力ブレークアウトのためのセクションの公称容量は、 44.61 kN.
次に、使用します に 1992-4:2018, 式 7.39a, 設計特性抵抗値を求める. 使用する k8 = 2, 容量は 59.48 kN.
\(
V_{Rd,cp} = frac{k_8N_{cbg}}{\gamma_c}
= frac{2 \回 44.608 \,\テキスト{kN}}{1.5}
= 59.478 \,\テキスト{kN}
\)
シアープラアウトチェックでは, すべてのアンカーが有効です 完全なせん断荷重に耐える場合. SkyCiv ソフトウェアによって生成された画像から, すべての失敗円錐投影が互いに重なり合う, アンカーを アンカーグループ.
したがって, アンカー グループに必要な抵抗は、アンカー グループの合成せん断荷重の合計です。 7.07 kN.
\(
V_{レス} = sqrt{(v_y)^ 2 + (V_Z)^ 2}
= sqrt{(5 \,\テキスト{kN})^ 2 + (5 \,\テキスト{kN})^ 2}
= 7.0711 \,\テキスト{kN}
\)
\(
V_{エド} = left(\フラク{V_{レス}}{n_{anc}}\正しい) n_{a,G1}
= left(\フラク{7.0711 \,\テキスト{kN}}{4}\正しい) \回 4
= 7.0711 \,\テキスト{kN}
\)
以来 7.0711 kN < 59.478 kN, シアープラアウト能力は 十分な.
小切手 #5: アンカーロッドのせん断耐力を計算する
アンカーロッドのせん断耐力の計算は、せん断荷重がモーメントアームで適用されるかどうかによって異なります。. これを決定します, 参照します に 1992-4:2018, 句 6.2.2.3, グラウトの厚さと材質はどこですか, デザイン内の留め具の数, 留め具の間隔, などの要素がチェックされます.
の SkyCYVベースプレート設計ソフトウェア 必要なチェックをすべて実行して、 せん断荷重はレバーアームの有無にかかわらず作用します. この設計例の場合, せん断荷重は次のように決定されます。 ない レバーアームで適用. したがって, を使用しております に 1992-4:2018, 句 7.2.2.3.1, 容量方程式の場合.
まず、以下を使用してスチール製ファスナーの特性抵抗を計算します。 に 1992-4:2018, 方程式 7.34.
\(
V^0_{Rk,s} = k_6 A_s f_{あなた,anc}
= 0.5 \回 113.1 \,\テキスト{んん}^2 Times 800 \,\テキスト{MPa}
= 45.239 \,\テキスト{kN}
\)
次, の係数を適用します 延性 単一のアンカーまたはアンカー グループの, 取る k7 = 1.
\(
V_{Rk,s} = k_7 V^{0}_{Rk,s}
= 1 \回 45.239 \,\テキスト{kN}
= 45.239 \,\テキスト{kN}
\)
次に、 鋼のせん断破壊の部分的要因 を使用して に 1992-4:2018, テーブル 4.1. アンカーの場合 8.8 素材, 結果として得られる部分因数は、:
\(
\それを計算するために{MS,剪断}
= max left( 1.0 \左( \フラク{F_{あなた,anc}}{F_{そして,anc}} \正しい), \, 1.25 \正しい)
= max left( 1 \[object Window]{800 \,\テキスト{MPa}}{640 \,\テキスト{MPa}}, \, 1.25 \正しい)
= 1.25
\)
この係数を特性抵抗に適用すると、, 設計抵抗は 36.19 kN.
\(
V_{Rd,s} = frac{V_{Rk,s}}{\それを計算するために{MS,剪断}}
= frac{45.239 \,\テキスト{kN}}{1.25}
= 36.191 \,\テキスト{kN}
\)
の 必要なせん断抵抗 アンカー ロッドあたりのせん断荷重は、アンカー ロッドの総数で割った結果のせん断荷重です。, 計算すると 1.77 kN.
\(
V_{エド} = frac{\平方根{ (v_y)^ 2 + (V_Z)^ 2 }}{n_{anc}}
\)
\(
V_{エド} = frac{\平方根{ (5 \,\テキスト{kN})^ 2 + (5 \,\テキスト{kN})^ 2 }}{4}
= 1.7678 \,\テキスト{kN}
\)
以来 1.7678 kN < 36.191 kN, アンカーロッド鋼のせん断耐力は 十分な.
小切手 #6: ベースプレートの支持力を計算する
追加の ベースプレートベアリング抵抗チェック ソフトウェアの後のアップデートで導入されました. お願いします このリンクを参照してください 計算例と詳細な説明については、.
設計の概要
の SkyCYVベースプレート設計ソフトウェア このデザインの例の段階的な計算レポートを自動的に生成できます. また、実行されたチェックとその結果の比率の概要も提供します, 情報を一目で理解しやすくします. 以下はサンプルの概要表です, レポートに含まれています.
SkyCIVサンプルレポート
SkyCiv ベース プレート設計レポートから期待できる詳細レベルと明瞭さのレベルを確認してください。. The report includes all key design checks, 方程式, 結果は明確で読みやすい形式で表示されます. It is fully compliant with design standards. SkyCiv ベース プレート カリキュレーターを使用して生成されたサンプル レポートを表示するには、以下をクリックしてください。.
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