ASを使用したベースプレートのデザインの例 4100:2020, なので 3600:2018, なので 5216:2021
問題ステートメント
設計されたカラムツーベースプレート接続が50 knの張力負荷に十分であるかどうかを判断します.
指定されたデータ
カラム:
列セクション: 250X150x8 RHS
列エリア: 5920 んん2
列素材: AS / NZS 1163 gr. C350
ベースプレート:
ベースプレートの寸法: 350 mm x 350 んん
ベースプレートの厚さ: 20 んん
ベースプレート材料: AS / NZS 1163 gr. C250
グラウト:
グラウトの厚さ: 20 んん
コンクリート:
具体的な寸法: 450 mm x 450 んん
コンクリートの厚さ: 400 んん
コンクリート材料: N28
ひび割れまたは破損していません: 割れた
アンカー:
アンカーの直径: 16 んん
効果的な埋め込み長: 250.0 んん
埋め込まれたプレート幅: 70 んん
埋め込まれたプレートの厚さ: 10 んん
柱の表面からのアンカーオフセット距離: 62.5 んん
溶接:
溶接タイプ: フィレット
溶接カテゴリ: SP
フィラー金属分類: E43xx
アンカーデータ (から SkyCIV計算機):
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定義
ロードパス:
ベースプレートが隆起にさらされるとき (引っ張り) 力, これらの力はアンカーロッドに伝達されます, これは、ベースプレートの曲げモーメントを誘発します. 曲げアクションは視覚化できます カンチレバーの曲げ 列セクションのフランジまたはウェブの周りに発生する, アンカーが配置されている場所に応じて.
構造が非線形の振る舞いを示す場合、非線形または2次の静的解析が適しています SkyCYVベースプレート設計ソフトウェア, 内部にあるアンカーのみ アンカーテンションゾーン 隆起に抵抗するのに効果的であると考えられています. このゾーンには通常、列のフランジまたはウェブの近くの領域が含まれます. 長方形の列用, アンカーテンションゾーンは、柱の壁に隣接する領域を指します. このゾーンの外側のアンカーは張力抵抗に寄与せず、隆起の計算から除外されます.
曲げに抵抗するベースプレートの有効な領域を決定する, a 45-度分散 各アンカーロッドの列面に向かっての中心線から想定されます. この分散は、を定義します 有効な溶接長 そして、それを確立するのに役立ちます 効果的な曲げ幅 プレートの.
仮定は、隆起力がプレートにどのように広がるかを近似することにより、ベースプレート分析を簡素化します.
アンカーグループ:
の SkyCYVベースプレート設計ソフトウェア どのアンカーが評価するためのアンカーグループの一部であるかを識別する直感的な機能が含まれています コンクリートブレイクアウト そして コンクリートのサイドフェイスブローアウト 障害.
アン アンカーグループ 同様の効果的な埋め込み深度と間隔を持つ複数のアンカーで構成されています, そして、彼らに十分近い 投影抵抗領域が重複しています. アンカーがグループ化されたとき, それらの能力は、グループに適用される総張力力に抵抗するために組み合わされています.
グループ化基準を満たしていないアンカーは、 シングルアンカー. この場合, 個々のアンカーの張力のみが、それ自体の効果的な抵抗領域に対してチェックされます.
pr索好きな要因:
の SkyCYVベースプレート設計ソフトウェア aを適用するオプションが含まれています pr索好きな要因 pr索好きな作用により、アンカーに追加の引張力を説明するために. この因子は、アンカーチェック中にアンカーの負荷需要を増加させます, 該当する場合、より保守的で現実的な評価を提供します. デフォルトでは, pr索の増加係数はに設定されています 1.0, ユーザーによって指定されない限り、追加のpr索ロ負荷が適用されないことを意味します.
段階的な計算:
小切手 #1: 溶接容量を計算します
始める, アンカーあたりの負荷とアンカーあたりの有効溶接長を計算する必要があります. 有効な溶接長は、45°の分散から最短の長さによって決定されます, 実際の溶接長とアンカー間隔によって制約されます.
この計算のために, アンカーはどちらにも分類されます アンカーを終了します または 中間アンカー. エンドアンカーは、アンカーの列または列の端にあります, 一方、中間アンカーはそれらの間に配置されます. 計算方法はそれぞれが異なり、列のジオメトリに依存します. この例では, ウェブには2つのアンカーがあります, 両方ともエンドアンカーに分類されます.
エンドアンカーの場合, 有効な溶接長は、アンカーの中心線から列コーナー半径までの利用可能な距離によって制限されます. 45°の分散は、この境界を超えて拡張してはなりません.
\(
l_r = \dfrac{d_{col} – 2t_{col} – 2r_{col} – s_y (n_{a,\text{side}} – 1)}{2} = \dfrac{250 \, \text{mm} – 2 \times 8 \, \text{mm} – 2 \times 12 \, \text{mm} – 150 \, \text{mm} \times (2 – 1)}{2} = 30 \, \text{mm}
\)
内側に, 有効な長さは、アンカー間隔の半分に制限されています. エンドアンカーの総有効溶接長は、外側と内側の長さの合計です.
\(
l_{eff,end} = \min \left( d_o, 0.5 s_y \right) + \min \left( d_o, l_r \right)
\)
\(
l_{eff,end} = \min \left( 62.5 \, \text{mm}, 0.5 \times 150 \, \text{mm} \right) + \min \left( 62.5 \, \text{mm}, 30 \, \text{mm} \right) = 92.5 \, \text{mm}
\)
この例では, Webアンカーの最終的な有効溶接長は、エンドアンカーの有効長と見なされます.
\(
l_{eff} = l_{eff,end} = 92.5 \, \text{mm}
\)
次, アンカーごとの負荷を計算しましょう. 4つのセットの場合 (4) アンカー, アンカーあたりの負荷はです:
\(
T_{u,anchor} = \dfrac{N_x}{n_{a,t}} = \dfrac{50 \, \text{kN}}{4} = 12.5 \, \text{kN}
\)
計算された有効溶接長を使用します, これで、溶接に作用する単位長さごとに必要な力を計算できます.
\(
v^*_w = \dfrac{T_{u,anchor}}{l_{eff}} = \dfrac{12.5 \, \text{kN}}{92.5 \, \text{mm}} = 0.13514 \, \text{kN/mm}
\)
今, 我々は使用するだろう なので 4100:2020 句 9.6.3.10 フィレット溶接の設計強度を計算します.
\(
\phi v_w = \phi 0.6 f_{uw} E_w k_r = 0.8 \times 0.6 \times 430 \, \text{MPa} \times 5.657 \, \text{mm} \times 1 = 1.1676 \, \text{kN/mm}
\)
溶接のチェックに加えて, また、確認する必要があります ベースメタルの抵抗 適用された張力に対して、故障モードを管理しないことを確認する.
\(
\phi v_{wbm} = \phi \left( \min \left( F_{y\_col} t_{col}, f_{y\_bp} t_{bp} \right) \right)
\)
\(
\phi v_{wbm} = 0.9 \times \left( \min \left( 350 \, \text{MPa} \times 8 \, \text{mm}, 250 \, \text{MPa} \times 20 \, \text{mm} \right) \right) = 2.52 \, \text{kN/mm}
\)
この場合, 溶接抵抗は、ベースメタル抵抗を支配します.
以来 0.13514 kN / mm < 1.1676 kN / mm, 溶接容量はです 十分な.
小切手 #2: 張力負荷によるベースプレートの曲げ容量を計算する
を使用して アンカーごとの負荷 アンカーの中心から列の表面までのオフセット距離 (負荷の偏心として機能します), ベースプレートに適用される瞬間は、 カンチレバー 予測.
\(
M^* = T_{u,anchor} e = 12.5 \, \text{kN} \times 62.5 \, \text{mm} = 781.25 \, \text{kN} \cdot \text{mm}
\)
次, 計算されたものを使用します 有効な溶接長 曲げ幅としての前のチェックから, を計算できます 上部構造荷重からのスプレッドフーチングを設計するための設計モジュールです。 使用しているベースプレートの AISC 360-22, 方程式 2-1:
\(
\phi M_s = \phi Z_{eff} f_{y\_bp} = 0.9 \times 9250 \, \text{mm}^3 \times 250 \, \text{MPa} = 2081.2 \, \text{kN} \cdot \text{mm}
\)
どこ,
\(
Z_{eff} = \dfrac{l_{eff} (t_{bp})^2}{4} = \dfrac{92.5 \, \text{mm} \times (20 \, \text{mm})^2}{4} = 9250 \, \text{mm}^3
\)
以来 781.25 kn-mm < 2081.2 kn-mm, ベースプレートの曲げ容量はです 十分な.
小切手 #3: アンカーロッド引張容量を計算します
を評価する アンカーロッドの引張容量, 参照します なので 5216:2021 句 6.2.2 そして なので 4100:2020 句 9.2.2.2.
最初, を決定します 引張応力領域 ロッドのねじれた部分の, 以下 なので 4100:2020 句 7.2 そして AS 1275–1985条項 1.7.
\(
A_n = \dfrac{\pi}{4} \left( \dfrac{d_a}{\text{mm}} – 0.9382 P \right)^2 \, \text{mm}^2 = \dfrac{\pi}{4} \times \left( \dfrac{16 \, \text{mm}}{1 \, \text{mm}} – 0.9382 \times 2 \right)^2 \times 1 \, \text{mm}^2 = 156.67 \, \text{mm}^2
\)
使用する なので 4100:2020 句 9.2.2, を計算します 公称張力容量 引張応力領域と材料強度に基づくボルトの.
\(
N_{tf} = A_n F_{u\_anc} = 156.67 \, \text{mm}^2 \times 800 \, \text{MPa} = 125.33 \, \text{kN}
\)
次に、適切な抵抗係数を適用して 緊張のアンカー容量を設計します.
\(
\phi N_{Rk,s} = \phi N_{tf} = 0.8 \times 125.33 \, \text{kN} = 100.27 \, \text{kN}
\)
以前に計算されたことを思い出してください アンカーあたりの張力負荷, と適用します pr索好きな要因 指定されている場合.
\(
N^* = p \left( \dfrac{N_x}{n_{a,t}} \right) = 1 \times \left( \dfrac{50 \, \text{kN}}{4} \right) = 12.5 \, \text{kN}
\)
以来 12.5 kN < 100.27 kN, の アンカーロッド引張容量で十分です.
小切手 #4: コンクリートのブレイクアウト容量を緊張して計算します
ブレイクアウト容量を計算する前, 最初にメンバーが資格を得るかどうかを判断する必要があります 狭いメンバー. による なので 5216:2021 句 6.2.3.8, メンバーは、狭いメンバーの基準を満たしています. したがって, a 修正 効果的な埋め込み長 ブレイクアウト容量の計算で使用する必要があります. この調整も影響します 特徴的な間隔 そして 特性エッジ距離, それに応じて変更する必要があります.
狭いメンバーの基準に基づいています, の 変更された値 アンカーグループの場合は次のとおりです:
- 修正された有効埋め込み長, \(h’_{ef} = 100 \, \text{mm}\)
- 修正された特性間隔, \(s’_{cr} = 300 \, \text{mm}\)
- 修正された特性エッジ距離, \(c’_{cr} = 150 \, \text{mm}\)
使用する なので 5216: 2021 句 6.2.3.3, を計算します 参照投影コンクリートコーンエリア 単一のアンカーの場合.
\(
A0_{c,N} = \left( s’_{cr,g1} \right)^2 = \left( 300 \, \text{mm} \right)^2 = 90000 \, \text{mm}^2
\)
同様に, を計算します 実際に投影されたコンクリートコーンエリア アンカーグループの.
\(
A_{Nc} = L_{Nc} B_{Nc} = 450 \, \text{mm} \times 450 \, \text{mm} = 202500 \, \text{mm}^2
\)
どこ,
\(
L_{Nc} = \min \left( c_{left,g1}, c’_{cr,g1} + r_{embed\_plate} \right) + \min \left( s_{sum,z,g1}, s’_{cr,g1} \cdot \left( n_{z,g1} – 1 \right) \right) + \min \left( c_{right,g1}, c’_{cr,g1} + r_{embed\_plate} \right)
\)
\(
L_{Nc} = \min \left( 87.5 \, \text{mm}, 150 \, \text{mm} + 18 \, \text{mm} \right) + \min \left( 275 \, \text{mm}, 300 \, \text{mm} \cdot (2 – 1) \right) + \min \left( 87.5 \, \text{mm}, 150 \, \text{mm} + 18 \, \text{mm} \right)
\)
\(
L_{Nc} = 450 \, \text{mm}
\)
\(
B_{Nc} = \min \left( c_{top,g1}, c’_{cr,g1} + r_{embed\_plate} \right) + \min \left( s_{sum,y,g1}, s’_{cr,g1} \cdot \left( n_{y,g1} – 1 \right) \right) + \min \left( c_{bottom,g1}, c’_{cr,g1} + r_{embed\_plate} \right)
\)
\(
B_{Nc} =\min \left( 150 \, \text{mm}, 150 \, \text{mm} + 18 \, \text{mm} \right) + \min \left( 150 \, \text{mm}, 300 \, \text{mm} \cdot (2 – 1) \right) + \min \left( 150 \, \text{mm}, 150 \, \text{mm} + 18 \, \text{mm} \right)
\)
\(
B_{Nc} = 450 \, \text{mm}
\)
の 埋め込まれたプレート有効半径 具体的なブレイクアウトの追加能力を提供するために使用されます. これを決定します, 埋め込まれたプレートの厚さをアンカーの直径の半分に追加します.
次, を評価します 特徴的な強度 使用した単一のアンカーの なので 5216:2021 Eq. 6.2.3.2
\(
N0_{Rk,c} = k_1 \sqrt{\dfrac{f’_c}{\text{MPa}}} \left( \dfrac{h’_{ef,g1}}{\text{mm}} \right)^{1.5} \, \text{N}
\)
\(
N0_{Rk,c} = 8.9 \times \sqrt{\dfrac{28 \, \text{MPa}}{1 \, \text{MPa}}} \times \left( \dfrac{100 \, \text{mm}}{1 \, \text{mm}} \right)^{1.5} \times 0.001 \, \text{kN} = 47.094 \, \text{kN}
\)
どこ,
- \(k_{1} = 8.9\) キャストインアンカー用
今, 必要を計算することにより、ジオメトリの効果を評価します パラメーター ブレイクアウト抵抗用.
アンカーグループの最短エッジ距離は、:
\(
c_{min,N} = \min \left( c_{left,g1}, c_{right,g1}, c_{top,g1}, c_{bottom,g1} \right) = \min \left( 87.5 \, \text{mm}, 87.5 \, \text{mm}, 150 \, \text{mm}, 150 \, \text{mm} \right) = 87.5 \, \text{mm}
\)
による なので 5216:2021 Eq. 6.2.3.4, コンクリートの応力の分布を考慮したパラメーターの値は:
\(
\Psi_{s,N} = \min \left( 0.7 + 0.3 \left( \dfrac{c_{min,N}}{c’_{cr,g1}} \right), 1.0 \right) = \min \left( 0.7 + 0.3 \times \left( \dfrac{87.5 \, \text{mm}}{150 \, \text{mm}} \right), 1 \right) = 0.875
\)
の シェルスポール効果 使用が考慮されています なので 5216:2021 方程式 6.2.3.5, 与える:
\(
\Psi_{re,N} = \min \left( 0.5 + \dfrac{h’_{ef,g1}}{\text{mm} \cdot 200}, 1.0 \right) = \min \left( 0.5 + \dfrac{100 \, \text{mm}}{1 \, \text{mm} \cdot 200}, 1 \right) = 1
\)
加えて, 両方の 偏心因子 そしてその 圧縮影響係数 と見なされます:
\(
\Psi_{ec,N} = 1
\)
\(
\Psi_{M,N} = 1
\)
次に、これらすべての要因を組み合わせて適用します なので 5216:2021 方程式 6.2.3.1 を評価する コンクリートコーンブレイクアウト抵抗を設計します アンカーグループ用:
\(
\phi N_{Rk,c} = \phi_{Mc} N0_{Rk,c} \left( \dfrac{A_{Nc}}{A0_{c,N}} \right) \Psi_{s,N} \Psi_{re,N} \Psi_{ec,N} \Psi_{M,N}
\)
\(
\phi N_{Rk,c} = 0.6667 \times 47.094 \, \text{kN} \times \left( \dfrac{202500 \, \text{mm}^2}{90000 \, \text{mm}^2} \right) \times 0.875 \times 1 \times 1 \times 1 = 61.814 \, \text{kN}
\)
の 総張力負荷 アンカーグループでは、アンカーごとの張力荷重にアンカーの数を掛けることで計算されます, 必要に応じて、pr索好きな増加係数が適用されます:
\(
N^* = p \left( \dfrac{N_x}{n_{a,t}} \right) n_{a,g1} = 1 \times \left( \dfrac{50 \, \text{kN}}{4} \right) \times 4 = 50 \, \text{kN}
\)
以来 50 kN < 61.814 kN 具体的なブレイクアウト容量はです 十分な.
小切手 #5: アンカープルアウト容量を計算します
の プルアウト容量 アンカーの埋め込み端での抵抗によって支配されます. 最初, プルアウト抵抗に効果的な最大アンカーヘッド寸法を計算します, に従って なので 5216:2021 句 6.3.4.
\(
d_{h,\text{max}} = \min \left( b_{embed\_plate}, 6 \left( t_{embed\_plate} \right) + d_a \right) = \min \left( 70 \, \text{mm}, 6 \times (10 \, \text{mm}) + 16 \, \text{mm} \right) = 70 \, \text{mm}
\)
次, 長方形の埋め込みプレートのネットベアリングエリアを使用して計算します:
\(
A_h = \left( d_{h,\text{max}}^2 \right) – A_{rod} = \left( (70 \, \text{mm})^2 \right) – 201.06 \, \text{mm}^2 = 4698.9 \, \text{mm}^2
\)
どこ,
\(
A_{rod} = \dfrac{\pi}{4} (d_a)^2 = \dfrac{\pi}{4} \times (16 \, \text{mm})^2 = 201.06 \, \text{mm}^2
\)
次に、計算します 基本的なアンカープルアウト強度を設計します を使用して なので 5216:2021 句 6.3.4:
\(
N_{Rk,p} = \phi_{Mc} k_2 A_h \left( f’_c \right) = 0.6667 \times 7.5 \times 4698.9 \, \text{mm}^2 \times (28 \, \text{MPa}) = 657.88 \, \text{kN}
\)
以前に計算されたことを思い出してください アンカーあたりの張力負荷:
\(
N^* = p \left( \dfrac{N_x}{n_{a,t}} \right) = 1 \times \left( \dfrac{50 \, \text{kN}}{4} \right) = 12.5 \, \text{kN}
\)
以来 12.5 kN < 657.88 kN, アンカープルアウト容量はです 十分な.
小切手 #6: y方向のサイドフェイスブローアウト容量を計算します
サイドフェイスブローアウトアンカーグループを考えてみましょう 1 容量計算用. アンカーデータの概要を参照してください, アンカーID 3 そして 4 SFYグループの一部です 1.
エッジ距離を計算することから始めます 障害エッジ.
\(
c_{z,\text{min}} = \min \left( c_{\text{left},g1}, c_{\text{right},g1} \right) = \min \left( 87.5 \, \text{mm}, 362.5 \, \text{mm} \right) = 87.5 \, \text{mm}
\)
次, までのエッジ距離を決定します 直交エッジ.
\(
c_{y,\text{min}} = \min \left( c_{\text{top},g1}, c_{\text{bottom},g1} \right) = \min \left( 150 \, \text{mm}, 150 \, \text{mm} \right) = 150 \, \text{mm}
\)
使用する なので 5216:2021 句 6.2.7.3, 計算しましょう 参照投影エリア 単一のファスナーの.
\(
A0_{c,Nb} = \left( 4 c_{z,\text{min}} \right)^2 = \left( 4 \times 87.5 \, \text{mm} \right)^2 = 122500 \, \text{mm}^2
\)
アンカーグループの容量をチェックしているので, 取得しましょう 実際の投影エリア 使用しているアンカーグループの なので 5216:2021 句 6.2.7.2.
\(
A_{Nc} = B_{c,Nb} H_{c,Nb} = 450 \, \text{mm} \times 325 \, \text{mm} = 146250 \, \text{mm}^2
\)
どこ,
\(
B_{c,Nb} = \min \left( 2 c_{z,\text{min}}, c_{\text{top},g1} \right) + s_{\text{sum},y,g1} + \min \left( 2 c_{z,\text{min}}, c_{\text{bottom},g1} \right)
\)
\(
B_{c,Nb} = \min \left( 2 \times 87.5 \, \text{mm}, 150 \, \text{mm} \right) + 150 \, \text{mm} + \min \left( 2 \times 87.5 \, \text{mm}, 150 \, \text{mm} \right) = 450 \, \text{mm}
\)
\(
H_{c,Nb} = 2 c_{z,\text{min}} + \left( \min \left( t_{\text{conc}} – h_{\text{ef}}, 2 c_{z,\text{min}} \right) \right)
\)
\(
H_{c,Nb} = 2 \times 87.5 \, \text{mm} + \left( \min \left( 400 \, \text{mm} – 250 \, \text{mm}, 2 \times 87.5 \, \text{mm} \right) \right) = 325 \, \text{mm}
\)
計算において 特徴的なコンクリートブローアウト強度 個々のアンカーの, 我々は使用するだろう なので 5216:2021 句 6.2.7.2.
\(
N0_{Rk,cb} = k_5 \left( \dfrac{c_{z,\text{min}}}{\text{mm}} \right) \sqrt{\dfrac{A_h}{\text{mm}^2}} \sqrt{\dfrac{f’_c}{\text{MPa}}} \, N
\)
\(
N0_{Rk,cb} = 8.7 \times \left( \dfrac{87.5 \, \text{mm}}{1 \, \text{mm}} \right) \times \sqrt{\dfrac{4698.9 \, \text{mm}^2}{1 \, \text{mm}^2}} \times \sqrt{\dfrac{28 \, \text{MPa}}{1 \, \text{MPa}}} \times 0.001 \, \text{kN}
\)
\(
N0_{Rk,cb} = 276.13 \, \text{kN}
\)
どこ,
- \(k_{5} = 8.7\) ひびの入ったコンクリート用
- \(k_{5} = 12.2\) クラックされていないコンクリート用
その後, を取得します サイドフェイスブローアウトパラメーター.
コンクリート中の応力の分布の妨害を説明するパラメーターは、から計算できます なので 5216:2021 句 6.2.7.4.
\(
\Psi_{s,Nb} = \min \left( 0.7 + 0.3 \left( \dfrac{c_{y,\text{min}}}{2 c_{z,\text{min}}} \right), 1.0 \right)
\)
\(
\Psi_{s,Nb} = \min \left( 0.7 + 0.3 \times \left( \dfrac{150 \, \text{mm}}{2 \times 87.5 \, \text{mm}} \right), 1 \right) = 0.95714
\)
からの方程式 なので 5216:2021 句 6.2.7.5 次に、パラメーターを次のようにするために使用されます グループ効果.
\(
\Psi_{g,Nb} = \max \left( \sqrt{n_{y,g1}} + \left( 1 – \sqrt{n_{y,g1}} \right) \left( \dfrac{\min \left( s_{y,g1}, 4 c_{z,\text{min}} \right)}{4 c_{z,\text{min}}} \right), 1.0 \right)
\)
\(
\Psi_{g,Nb} = \max \left( \sqrt{2} + \left( 1 – \sqrt{2} \right) \times \left( \dfrac{\min \left( 150 \, \text{mm}, 4 \times 87.5 \, \text{mm} \right)}{4 \times 87.5 \, \text{mm}} \right), 1 \right)
\)
\(
\Psi_{g,Nb} = 1.2367
\)
最後に, に関連して なので 5216:2021 Eq. 6.2.7 ヘッドアンカーロッド用, の コンクリートのブローアウト抵抗を設計します です:
\(
\phi N_{Rk,cb} = \phi_M N0_{Rk,cb} \left( \dfrac{A_{Nc}}{A0_{c,Nb}} \right) \Psi_{s,Nb} \Psi_{g,Nb} \Psi_{ec,N}
\)
\(
\phi N_{Rk,cb} = 0.6667 \times 276.13 \, \text{kN} \times \left( \dfrac{146250 \, \text{mm}^2}{122500 \, \text{mm}^2} \right) \times 0.95714 \times 1.2367 \times 1 = 260.16 \, \text{kN}
\)
このアンカーグループの場合, 2つだけ (2) アンカーはグループに属します. したがって, の 設計張力力 アンカーグループはです:
\(
N^* = p \left( \dfrac{N_x}{n_{a,t}} \right) n_{y,g1}
\)
\(
N^* = 1 \times \left( \dfrac{50 \, \text{kN}}{4} \right) \times 2 = 25 \, \text{kN}
\)
以来 25 kN < 260.16 kN, Y-Directionに沿った具体的なサイドフェイスの吹き飛ばしはです 十分な.
サイドフェイスブローアウトアンカーグループ 2 使用することもでき、同じ結果をもたらします, デザインは対称であるためです.
小切手 #7: Z方向のサイドフェイスブローアウト容量を計算します
この計算は、z方向に沿った障害には適用されません, 側面までのエッジ距離が有効な埋め込み長の半分を超えると.
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