ENを使用したベースプレートデザインの例 1993-1-8-2005, に 1993-1-1-2005 およびEN 1992-1-1-2004
問題ステートメント:
設計されたカラムツーベースプレート接続が50 knの張力負荷に十分であるかどうかを判断します.
指定されたデータ:
カラム:
列セクション: 彼 240 B
列エリア: 10600 んん2
列素材: S235
ベースプレート:
ベースプレートの寸法: 450 mm x 450 んん
ベースプレートの厚さ: 20 んん
ベースプレート材料: S235
グラウト:
グラウトの厚さ: 20 んん
コンクリート:
具体的な寸法: 500 mm x 500 んん
コンクリートの厚さ: 350 んん
コンクリート材料: C25/30
ひび割れまたは破損していません: 割れた
アンカー:
アンカーの直径: 12 んん
効果的な埋め込み長: 300.0 んん
埋め込まれたプレートの直径: 60 んん
埋め込まれたプレートの厚さ: 10 んん
アンカー素材: 8.8
その他の情報:
- カウンターサンクアンカー以外.
- カットスレッドを備えたアンカー.
溶接:
溶接タイプ: FPBW
フィラー金属分類: E35
アンカーデータ (から SkyCIV計算機):
定義:
アンカーテンションゾーン:
構造が非線形の振る舞いを示す場合、非線形または2次の静的解析が適しています SkyCYVベースプレート設計ソフトウェア, 内部にあるアンカーのみ アンカーテンションゾーン 隆起に抵抗するのに効果的であると考えられています. このゾーンには通常、列のフランジまたはウェブの近くの領域が含まれます. このゾーンの外側のアンカーは張力抵抗に寄与せず、隆起の計算から除外されます.
仮定は、隆起力がプレートにどのように広がるかを近似することにより、ベースプレート分析を簡素化します.
アンカーグループ:
の SkyCYVベースプレート設計ソフトウェア どのアンカーが評価するためのアンカーグループの一部であるかを識別する直感的な機能が含まれています コンクリートブレイクアウト そして コンクリートのサイドフェイスブローアウト 障害.
アン アンカーグループ 同様の効果的な埋め込み深度と間隔を持つ複数のアンカーで構成されています, そして、彼らに十分近い 投影抵抗領域が重複しています. アンカーがグループ化されたとき, それらの能力は、グループに適用される総張力力に抵抗するために組み合わされています.
グループ化基準を満たしていないアンカーは、 シングルアンカー. この場合, 個々のアンカーの張力のみが、それ自体の効果的な抵抗領域に対してチェックされます.
段階的な計算:
小切手 #1: 溶接容量を計算します
与えられた情報から, この設計の例で使用される溶接は、aです 完全な浸透butt溶接 (FPBW). カラムとベースプレートのベースメタル容量を計算して、溶接抵抗を決定します. これをする, 最初に計算する必要があります 総溶接長 列で溶接応力を取得します.
\(
F_{w,エド} = frac{N_X}{2 B_F T_F + \左( d_{col} – 2 T_F – 2 r_{col} \正しい) t_w}
\)
\(
F_{w,エド} = frac{50 \, \テキスト{kN}}{2 \回 240 \, \テキスト{んん} \回 17 \, \テキスト{んん} + \左( 240 \, \テキスト{んん} – 2 \回 17 \, \テキスト{んん} – 2 \回 21 \, \テキスト{んん} \正しい) \回 10 \, \テキスト{んん}} = 5.102 \, \テキスト{MPa}
\)
次, を決定します 抗張力 列とベースプレートの間の弱い材料の.
\(
f_y = \min \left( f_{そして,\テキスト{col}}, f_{そして,\テキスト{血圧}} \正しい) = min left( 225 \, \テキスト{MPa}, 225 \, \テキスト{MPa} \正しい) = 225 \, \テキスト{MPa}
\)
次に、使用します に 1993-1-8:2005 句 4.7.1 そして に 1993-1-1:2005 Eq. 6.6 FPBW設計溶接抵抗を計算します.
\(
F_{w,RD3} = frac{f_y}{\それを計算するために{M0}} = frac{225 \, \テキスト{MPa}}{1} = 225 \, \テキスト{MPa}
\)
以来 5.102 MPa < 225 MPa, 溶接容量はです 十分な.
小切手 #2: 張力負荷によるベースプレートの曲げ容量を計算する
を計算するには ベースプレートの曲げ容量 張力負荷に対して, 我々は使用するだろう 降伏線パターン 円形パターンや非円形パターンなど. その後, 統治能力を決定します, pr索好きな力を想定しています, プレートの収量強度をアンカーボルトの引張抵抗と比較することにより.
始めること, 必要なものを計算します 寸法 指定されたボルトレイアウトに基づいています. 参照してください に 1992-1-8:2005 テーブル 6.2 ガイダンスのために.
\(
m_x = \frac{S_ – d_{col}}{2} = frac{350 \, \テキスト{んん} – 240 \, \テキスト{んん}}{2} = 55 \, \テキスト{んん}
\)
\(
w = s_z \left( n_{a,\テキスト{側}} – 1 \正しい) = 350 \, \テキスト{んん} \倍左( 2 – 1 \正しい) = 350 \, \テキスト{んん}
\)
\(
e_x = \frac{L_{血圧} – S_}{2} = frac{450 \, \テキスト{んん} – 350 \, \テキスト{んん}}{2} = 50 \, \テキスト{んん}
\)
\(
e = frac{b_{血圧} – w}{2} = frac{450 \, \テキスト{んん} – 350 \, \テキスト{んん}}{2} = 50 \, \テキスト{んん}
\)
\(
b_p = b_{血圧} = 450 \, \テキスト{んん}
\)
ベースプレートのアンカーエッジ距離も計算しましょう, これは制限されています \( M_X \) 寸法あたり
\(
n = \min \left( 元, 1.25 m_x \right) = min left( 50 \, \テキスト{んん}, 1.25 \回 55 \, \テキスト{んん} \正しい) = 50 \, \テキスト{んん}
\)
その後, 以下の有効長さを計算します 円形パターン (参照する SCI P398テーブル 5.3).
円形パターン 1:
\(
l_{eff,CP1} = n_{a,\テキスト{側}} \pi m_x = 2 \times \pi \times 55 \, \テキスト{んん} = 345.58 \, \テキスト{んん}
\)
円形パターン 2:
\(
l_{eff,CP2} = left( \フラク{n_{a,\テキスト{側}}}{2} \正しい) (\PI M_X + 2 元) = left( \フラク{2}{2} \正しい) \回 (\pi \times 55 \, \テキスト{んん} + 2 \回 50 \, \テキスト{んん}) = 272.79 \, \テキスト{んん}
\)
循環パターンを支配します 有効長:
\(
l_{eff,cp} = min (l_{eff,CP1}, l_{eff,CP2}) = min (345.58 \, \テキスト{んん}, 272.79 \, \テキスト{んん}) = 272.79 \, \テキスト{んん}
\)
今, 次の有効長さを計算します 非円形パターン (参照する SCI P398テーブル 5.3)
非円形パターン 1:
\(
l_{eff,NC1} = frac{B_P}{2} = frac{450 \, \テキスト{んん}}{2} = 225 \, \テキスト{んん}
\)
非円形パターン 2:
\(
l_{eff,NC2} = left( \フラク{n_{a,\テキスト{側}}}{2} \正しい) (4 M_X + 1.25 元) = left( \フラク{2}{2} \正しい) \回 (4 \回 55 \, \テキスト{んん} + 1.25 \回 50 \, \テキスト{んん}) = 282.5 \, \テキスト{んん}
\)
非円形パターン 3:
\(
l_{eff,NC3} = 2 M_X + 0.625 元 + e = 2 \回 55 \, \テキスト{んん} + 0.625 \回 50 \, \テキスト{んん} + 50 \, \テキスト{んん} = 191.25 \, \テキスト{んん}
\)
非円形パターン 4:
\(
l_{eff,NC4} = 2 M_X + 0.625 元 + \フラク{(n_{a,\テキスト{側}} – 1) S_Z}{2} = 2 \回 55 \, \テキスト{んん} + 0.625 \回 50 \, \テキスト{んん} + \フラク{(2 – 1) \回 350 \, \テキスト{んん}}{2} = 316.25 \, \テキスト{んん}
\)
非円形パターンの管理 有効長:
\(
l_{eff,NC} = min (l_{eff,NC1}, l_{eff,NC2}, l_{eff,NC3}, l_{eff,NC4}) = min (225 \, \テキスト{んん}, 282.5 \, \テキスト{んん}, 191.25 \, \テキスト{んん}, 316.25 \, \テキスト{んん}) = 191.25 \, \テキスト{んん}
\)
その後, 円形パターンと非円形パターンの有効長の間のより低い値を決定します.
\(
l_{eff,1} = min (l_{eff,cp}, l_{eff,NC}) = min (272.79 \, \テキスト{んん}, 191.25 \, \テキスト{んん}) = 191.25 \, \テキスト{んん}
\)
今, この計算された有効長を使用して、その曲げ抵抗抵抗を計算します. による に 1993-1-8:2005 テーブル 6.2, 障害モードのプレートモーメント抵抗 1 です:
\(
M_{pl,1,Rd} = frac{0.25 l_{eff,1} (t_{血圧})^2 f_{および _bp}}{\それを計算するために{M0}} = frac{0.25 \回 191.25 \, \テキスト{んん} \回 (20 \, \テキスト{んん})^2 Times 225 \, \テキスト{MPa}}{1} = 4303.1 \, \テキスト{kN} \CDOT テキスト{んん}
\)
仮定します pr索はありません, ENを使用します 1993-1-8:2005 テーブル 6.2 を決定する 設計 ベースプレートの抵抗 失敗のため モード 1 そして 2.
\(
F_{T,1,Rd} = frac{2 M_{pl,1,Rd}}{M_X} = frac{2 \回 4303.1 \, \テキスト{kN} \CDOT テキスト{んん}}{55 \, \テキスト{んん}} = 156.48 \, \テキスト{kN}
\)
その後, アンカーロッドの引張抵抗を使用して計算します に 1992-4:2018 句 7.2.1.3. これについては、後続のアンカーチェックでさらに詳しく説明します.
\(
F_{t,Rd} = frac{C K_2 f_{u _anc} として}{\それを計算するために{M2、アンカー}} = frac{0.85 \回 0.9 \回 800 \, \テキスト{MPa} \回 113.1 \, \テキスト{んん}^ 2}{1.25} = 55.372 \, \テキスト{kN}
\)
次に、アンカーロッドごとの抵抗を使用して計算します ベースプレートの設計抵抗 障害下 モード 3, これは総ボルト障害です.
\(
F_{T,3,Rd} = n_{a,側} F_{t,Rd} = 2 \回 55.372 \, \テキスト{kN} = 110.74 \, \テキスト{kN}
\)
最後に, 障害モードの間で抵抗値を統治する.
\(
F_{T,Rd} = min (F_{T,1,Rd}, F_{T,3,Rd}) = min (156.48 \, \テキスト{kN}, 110.74 \, \テキスト{kN}) = 110.74 \, \テキスト{kN}
\)
計算 フランジあたりの張力負荷, 我々は持っています:
\(
F_{T,エド} = frac{N_X}{2} = frac{50 \, \テキスト{kN}}{2} = 25 \, \テキスト{kN}
\)
以来 25 kN < 110.74 kN, ベースプレートの曲げ容量はです 十分な.
小切手 #3: アンカーロッド引張容量を計算します
アンカーロッド引張容量の価値はすでにわかっています, しかし、もっと詳細に取り組みましょう.
最初, アンカーロッドの引張応力領域を計算しましょう.
\(
A_s = frac{\パイ}{4} (d_{anc})^2 = frac{\パイ}{4} \回 (12 \, \テキスト{んん})^2 = 113.1 \, \テキスト{んん}^ 2
\)
その後, の値を適用しましょう \( c \) ファクターと \( k_{2} \) 要素. これらの値は、SkyCIVベースプレートデザインソフトウェアの設定で変更できます. ここで無料版をお試しください.
- \( c = 0.85 \) カットされたスレッドのあるアンカーの場合
- \( k_{2} = 0.9\) カウンターサンクアンカー以外の場合
今, 使ってみましょう に 1992-4:2018 句 7.2.1.3 計算します アンカーロッドの設計抵抗 緊張している.
\(
N_{Rd,s} = frac{C K_2 f_{u _anc} として}{\それを計算するために{M2、アンカー}} = frac{0.85 \回 0.9 \回 800 \, \テキスト{MPa} \回 113.1 \, \テキスト{んん}^ 2}{1.25} = 55.372 \, \テキスト{kN}
\)
計算 アンカーあたりの張力負荷, 我々は持っています:
\(
N_{エド} = frac{N_X}{n_{a,t}} = frac{50 \, \テキスト{kN}}{4} = 12.5 \, \テキスト{kN}
\)
以来 12.5 kN < 55.372 kN, アンカーロッド引張容量はです 十分な.
小切手 #4: コンクリートのブレイクアウト容量を緊張して計算します
ブレイクアウト容量を計算する前, 最初にメンバーが資格を得るかどうかを判断する必要があります 狭いメンバー. による に 1992-4:2008 句 7.2.1.4(8), メンバーは、狭いメンバーの基準を満たしています. したがって, a 修正 効果的な埋め込み長 ブレイクアウト容量の計算で使用する必要があります. この調整も影響します 特徴的な間隔 そして 特性エッジ距離, それに応じて変更する必要があります.
狭いメンバーの基準に基づいています, の 変更された値 アンカーグループの場合は次のとおりです:
- 修正された有効埋め込み長, \( H’_{ef} = 100 んん \)
- 修正された特性間隔, \( s’_{cr} = 300 mm\)
- 修正された特性エッジ距離, \( c’_{cr} = 150 mm\)
使用する に 1992-4:2018 Eq. 7.3, を計算します 参照投影コンクリートコーンエリア 単一のアンカーの場合.
\(
A0_{c,N} = s’_{cr,G1} s’_{cr,G1} = 350 \, \テキスト{んん} \回 350 \, \テキスト{んん} = 122500 \, \テキスト{んん}^ 2
\)
同様に, を計算します 実際に投影されたコンクリートコーンエリア アンカーグループの.
\(
A_{Nc} = l_{Nc} b_{Nc} = 500 \, \テキスト{んん} \回 500 \, \テキスト{んん} = 250000 \, \テキスト{んん}^ 2
\)
どこ,
\(
L_{Nc} = min left( c_{左,G1}, c’_{cr,G1} \正しい)
+ \左( \min 左( S_{和,と,G1}, s’_{cr,G1} \左( n_{と,G1} – 1 \正しい) \正しい) \正しい)
+ \min 左( c_{正しい,G1}, c’_{cr,G1} \正しい)
\)
\(
L_{Nc} = min left( 75 \, \テキスト{んん}, 175 \, \テキスト{んん} \正しい)
+ \左( \min 左( 350 \, \テキスト{んん}, 350 \, \テキスト{んん} \回 (2 – 1) \正しい) \正しい)
+ \min 左( 75 \, \テキスト{んん}, 175 \, \テキスト{んん} \正しい)
\)
\(
L_{Nc} = 500 \, \テキスト{んん}
\)
\(
b_{Nc} = min left( c_{上,G1}, c’_{cr,G1} \正しい)
+ \左( \min 左( S_{和,そして,G1}, s’_{cr,G1} \左( n_{そして,G1} – 1 \正しい) \正しい) \正しい)
+ \min 左( c_{底,G1}, c’_{cr,G1} \正しい)
\)
\(
b_{Nc} = min left( 75 \, \テキスト{んん}, 175 \, \テキスト{んん} \正しい)
+ \左( \min 左( 350 \, \テキスト{んん}, 350 \, \テキスト{んん} \回 (2 – 1) \正しい) \正しい)
+ \min 左( 75 \, \テキスト{んん}, 175 \, \テキスト{んん} \正しい)
\)
\(
b_{Nc} = 500 \, \テキスト{んん}
\)
次, を評価します 特徴的な強度 使用した単一のアンカーの に 1992-4:2018 Eq. 7.2
\(
N0_{Rk,c} = k_1 \sqrt{\フラク{f_{ck}}{\テキスト{MPa}}} \左( \フラク{H’_{ef,G1}}{\テキスト{んん}} \正しい)^{1.5} N
\)
\(
N0_{Rk,c} = 8.9 \回 sqrt{\フラク{25 \, \テキスト{MPa}}{1 \, \テキスト{MPa}}} \倍左( \フラク{116.67 \, \テキスト{んん}}{1 \, \テキスト{んん}} \正しい)^{1.5} \回 0.001 \, \テキスト{kN} = 56.076 \, \テキスト{kN}
\)
どこ,
- \(k_{1} = 8.9\) キャストインアンカー用
今, 必要を計算することにより、ジオメトリの効果を評価します パラメーター ブレイクアウト抵抗用.
アンカーグループの最短エッジ距離は、:
\(
c_{分,N} = min left( c_{左,G1}, c_{正しい,G1}, c_{上,G1}, c_{底,G1} \正しい)
= min left( 87.5 \, \テキスト{んん}, 87.5 \, \テキスト{んん}, 150 \, \テキスト{んん}, 150 \, \テキスト{んん} \正しい)
= 87.5 \, \テキスト{んん}
\)
による に 1992-4:2018 Eq. 7.4, コンクリートの応力の分布を考慮したパラメーターの値は:
\(
\psi_{s,N} = min left( 0.7 + 0.3 \左( \フラク{c_{分,N}}{c’_{cr,G1}} \正しい), 1.0 \正しい)
= min left( 0.7 + 0.3 \倍左( \フラク{75 \, \テキスト{んん}}{175 \, \テキスト{んん}} \正しい), 1 \正しい)
= 0.82857
\)
の シェルスポール効果 使用が考慮されています に 1992-4:2018 Eq. 7.5, 与える:
\(
\psi_{再,N} = min left( 0.5 + \フラク{H’_{ef,G1}}{\テキスト{んん} \, / \, 200}, 1.0 \正しい)
= min left( 0.5 + \フラク{116.67 \, \テキスト{んん}}{1 \, \テキスト{んん} \, / \, 200}, 1 \正しい)
= 1
\)
加えて, 両方の 偏心因子 そしてその 圧縮影響係数 と見なされます:
\(
\psi_{ec,N} = 1
\)
\(
\psi_{M,N} = 1
\)
次に、これらすべての要因を組み合わせて適用します なので 5216:2021 方程式 6.2.3.1 を評価する コンクリートコーンブレイクアウト抵抗を設計します アンカーグループ用:
\(
N_{Rd,c} = frac{N0_{Rk,c} \左( \フラク{A_{Nc}}{A0_{c,N}} \正しい) \psi_{s,N} \psi_{再,N} \psi_{ec,N} \psi_{M,N}}{\それを計算するために{マク}}
\)
\(
N_{Rd,c} = frac{56.076 \, \テキスト{kN} \倍左( \フラク{250000 \, \テキスト{んん}^ 2}{122500 \, \テキスト{んん}^ 2} \正しい) \回 0.82857 \回 1 \回 1 \回 1}{1.5} = 63.215 \, \テキスト{kN}
\)
の 総張力負荷 アンカーグループでは、アンカーごとの張力荷重にアンカーの数を掛けることで計算されます:
\(
N_{FA} = left( \フラク{N_X}{n_{a,t}} \正しい) n_{a,G1} = left( \フラク{50 \, \テキスト{kN}}{4} \正しい) \回 4 = 50 \, \テキスト{kN}
\)
以来 50 kN < 63.215 kN 具体的なブレイクアウト容量はです 十分な.
小切手 #5: アンカープルアウト容量を計算します
の プルアウト容量 アンカーの埋め込み端での抵抗によって支配されます. 始める, を計算します ベアリングエリア 埋め込まれたプレートの, アンカーロッドで占有されている領域を差し引いた後のネットエリアです.
最初, プルアウト抵抗に効果的な最大アンカーヘッド寸法を計算します, に従って に 1992-4:2018 句 7.2.1.5 注意.
\(
d_{h,\テキスト{最高}} = min left( =最も近いサポートの面までのせん断が考慮されているセクションの距離{\テキスト{埋め込み _plate}}, 6 \左( t_{\テキスト{埋め込み _plate}} \正しい) + d_{\テキスト{anc}} \正しい)
= min left( 60 \, \テキスト{んん}, 6 \回 (10 \, \テキスト{んん}) + 12 \, \テキスト{んん} \正しい)
= 60 \, \テキスト{んん}
\)
次, 円形の埋め込みプレートのネットベアリングエリアを使用して計算します:
\(
A_{brg} = frac{\パイ}{4} \左( \左( d_{h,\テキスト{最高}} \正しい)^ 2 – \左( d_{\テキスト{anc}} \正しい)^2 右)
\)
\(
A_{brg} = frac{\パイ}{4} \倍左( \左( 60 \, \テキスト{んん} \正しい)^ 2 – \左( 12 \, \テキスト{んん} \正しい)^2 右) = 2714.3 \, \テキスト{んん}^ 2
\)
次に、計算します コンクリートの引き出し抵抗を設計します 使用した張力のキャストインアンカーの に 1992-4:2018 句 7.2.1.5:
\(
N_{Rd,s} = frac{K_2 A_{brg} f_{ck}}{\それを計算するために{MP}}
= frac{7.5 \回 2714.3 \, \テキスト{んん}^2 Times 25 \, \テキスト{MPa}}{1.5}
= 339.29 \, \テキスト{kN}
\)
以前に計算されたことを思い出してください アンカーあたりの張力負荷:
\(
N_{エド} = frac{N_X}{n_{a,t}} = frac{50 \, \テキスト{kN}}{4} = 12.5 \, \テキスト{kN}
\)
以来 12.5 kN < 339.29 kN, アンカープルアウト容量はです 十分な.
小切手 #6: y方向のサイドフェイスブローアウト容量を計算します
アンカーIDを考えてみましょう #3. エッジ距離を計算することから始めます 障害エッジ.
\(
c_{と,\テキスト{分}} = min left( c_{\テキスト{左,s3}}, c_{\テキスト{正しい,s3}} \正しい)
= min left( 75 \, \テキスト{んん}, 425 \, \テキスト{んん} \正しい)
= 75 \, \テキスト{んん}
\)
次, までのエッジ距離を決定します 直交エッジ.
\(
c_{そして,\テキスト{分}} = min left( c_{\テキスト{上,s3}}, c_{\テキスト{底,s3}} \正しい)
= min left( 425 \, \テキスト{んん}, 75 \, \テキスト{んん} \正しい)
= 75 \, \テキスト{んん}
\)
使用する に 1992-4:2018 Eq. 7.27, 計算しましょう 参照投影エリア 単一のファスナーの.
\(
A0_{c,Nb} = left( 4 c_{と,\テキスト{分}} \正しい)^ 2
= left( 4 \回 75 \, \テキスト{んん} \正しい)^ 2
= 90000 \, \テキスト{んん}^ 2
\)
アンカーグループの容量をチェックしているので, 取得しましょう 実際の投影エリア 使用しているアンカーグループの に 1992-4:2018 Eq. 7.27.
\(
A_{Nc} = b_{c,Nb} それを計算するために{c,Nb} = 225 \, \テキスト{んん} \回 200 \, \テキスト{んん} = 45000 \, \テキスト{んん}^ 2
\)
どこ,
\(
b_{c,Nb} = 2 c_{と,\テキスト{分}} + \min 左( 2 c_{と,\テキスト{分}}, c_{そして,\テキスト{分}} \正しい)
= 2 \回 75 \, \テキスト{んん} + \min 左( 2 \回 75 \, \テキスト{んん}, 75 \, \テキスト{んん} \正しい)
= 225 \, \テキスト{んん}
\)
\(
それを計算するために{c,Nb} = 2 c_{と,\テキスト{分}} + \左( \min 左( t_{\テキスト{コンク}} – h_{\テキスト{ef}}, 2 c_{と,\テキスト{分}} \正しい) \正しい)
= 2 \回 75 \, \テキスト{んん} + \左( \min 左( 350 \, \テキスト{んん} – 300 \, \テキスト{んん}, 2 \回 75 \, \テキスト{んん} \正しい) \正しい)
= 200 \, \テキスト{んん}
\)
計算において 特徴的なコンクリートブローアウト強度 個々のアンカーの, 我々は使用するだろう に 1992-4:2018 Eq. 7.26.
\(
N0_{Rk,cb} = k_5 左( \フラク{c_{と,\テキスト{分}}}{\テキスト{んん}} \正しい)
\左( \平方根{\フラク{A_{\テキスト{brg}}}{\テキスト{んん}^ 2}} \正しい)
\左( \平方根{\フラク{f_{ck}}{\テキスト{MPa}}} \正しい) N
\)
\(
N0_{Rk,cb} = 8.7 \倍左( \フラク{75 \, \テキスト{んん}}{1 \, \テキスト{んん}} \正しい)
\倍左( \平方根{\フラク{2714.3 \, \テキスト{んん}^ 2}{1 \, \テキスト{んん}^ 2}} \正しい)
\倍左( \平方根{\フラク{25 \, \テキスト{MPa}}{1 \, \テキスト{MPa}}} \正しい)
\回 0.001 \, \テキスト{kN}
\)
\(
N0_{Rk,cb} = 169.97 \, \テキスト{kN}
\)
その後, を取得します サイドフェイスブローアウトパラメーター.
コンクリート中の応力の分布の妨害を説明するパラメーターは、から計算できます に 1992-4:2018 Eq. 7.28.
\(
\psi_{s,Nb} = min left( 0.7 + 0.3 \左( \フラク{c_{そして,\テキスト{分}}}{2 c_{と,\テキスト{分}}} \正しい), 1.0 \正しい)
= min left( 0.7 + 0.3 \倍左( \フラク{75 \, \テキスト{んん}}{2 \回 75 \, \テキスト{んん}} \正しい), 1 \正しい)
= 0.85
\)
加えて, 偏心性の影響と要因の要因は次のとおりです:
\(
\psi_{g,Nb} = 1
\)
\(
\psi_{ec,N} = 1
\)
最後に, に関連して なので 5216:2021 Eq. 6.2.7 ヘッドアンカーロッド用, の コンクリートのブローアウト抵抗を設計します です:
\(
N_{Rk,cb} = frac{N0_{Rk,cb} \左( \フラク{A_{Nc}}{A0_{c,Nb}} \正しい) \左( \psi_{s,Nb} \正しい) \左( \psi_{g,Nb} \正しい) \左( \psi_{ec,N} \正しい)}{\それを計算するために{マク}}
\)
\(
N_{Rk,cb} = frac{169.97 \, \テキスト{kN} \倍左( \フラク{45000 \, \テキスト{んん}^ 2}{90000 \, \テキスト{んん}^ 2} \正しい) \倍左( 0.85 \正しい) \倍左( 1 \正しい) \倍左( 1 \正しい)}{1.5} = 48.159 \, \テキスト{kN}
\)
想起 アンカーあたりの張力負荷:
\(
N_{エド} = frac{N_X}{n_{a,t}} = frac{50 \, \テキスト{kN}}{4} = 12.5 \, \テキスト{kN}
\)
以来 12.5 kN < 48.159 kN, Y-Directionに沿った具体的なサイドフェイスの吹き飛ばしはです 十分な.
他のアンカーID番号も使用でき、同じ結果が得られます, デザインは対称であるためです.
小切手 #7: Z方向のサイドフェイスブローアウト容量を計算します
同じ手順は、Z方向のサイドフェイスブローアウトの能力を計算する際に使用されます. アンカーIDを考えてみましょう #2 この時. 再び, エッジ距離を計算することから始めます 障害エッジ.
\(
c_{そして,\テキスト{分}} = min left( c_{\テキスト{上},s2}, c_{\テキスト{底},s2} \正しい)
= min left( 75 \, \テキスト{んん}, 425 \, \テキスト{んん} \正しい)
= 75 \, \テキスト{んん}
\)
次, までのエッジ距離を決定します 直交エッジ.
\(
c_{と,\テキスト{分}} = min left( c_{\テキスト{左},s2}, c_{\テキスト{正しい},s2} \正しい)
= min left( 75 \, \テキスト{んん}, 425 \, \テキスト{んん} \正しい)
= 75 \, \テキスト{んん}
\)
使用する に 1992-4:2018 Eq. 7.27, 計算しましょう 参照投影エリア 単一のファスナーの.
\(
A0_{c,Nb} = left( 4 c_{そして,\テキスト{分}} \正しい)^ 2
= left( 4 \回 75 \, \テキスト{んん} \正しい)^ 2
= 90000 \, \テキスト{んん}^ 2
\)
アンカーグループの容量をチェックしているので, 取得しましょう 実際の投影エリア 使用しているアンカーグループの に 1992-4:2018 Eq. 7.27.
\(
A_{Nc} = b_{c,Nb} それを計算するために{c,Nb}
= 225 \, \テキスト{んん} \回 200 \, \テキスト{んん}
= 45000 \, \テキスト{んん}^ 2
\)
どこ,
\(
b_{c,Nb} = 2 c_{そして,\テキスト{分}} + \min 左( 2 c_{そして,\テキスト{分}}, c_{と,\テキスト{分}} \正しい)
= 2 \回 75 \, \テキスト{んん} + \min 左( 2 \回 75 \, \テキスト{んん}, 75 \, \テキスト{んん} \正しい)
= 225 \, \テキスト{んん}
\)
\(
それを計算するために{c,Nb} = 2 c_{そして,\テキスト{分}} + \左( \min 左( t_{\テキスト{コンク}} – h_{\テキスト{ef}}, 2 c_{そして,\テキスト{分}} \正しい) \正しい)
= 2 \回 75 \, \テキスト{んん} + \左( \min 左( 350 \, \テキスト{んん} – 300 \, \テキスト{んん}, 2 \回 75 \, \テキスト{んん} \正しい) \正しい)
= 200 \, \テキスト{んん}
\)
計算において 特徴的なコンクリートブローアウト強度 個々のアンカーの, 我々は使用するだろう に 1992-4:2018 Eq. 7.26.
\(
N0_{Rk,cb} = k_5 左( \フラク{c_{そして,\テキスト{分}}}{\テキスト{んん}} \正しい)
\平方根{\左( \フラク{A_{brg}}{\テキスト{んん}^ 2} \正しい)}
\平方根{\左( \フラク{f_{ck}}{\テキスト{MPa}} \正しい)} \, \テキスト{N}
\)
\(
N0_{Rk,cb} = 8.7 \左( \フラク{75 \, \テキスト{んん}}{1 \, \テキスト{んん}} \正しい)
\平方根{\左( \フラク{2714.3 \, \テキスト{んん}^ 2}{1 \, \テキスト{んん}^ 2} \正しい)}
\平方根{\左( \フラク{25 \, \テキスト{MPa}}{1 \, \テキスト{MPa}} \正しい)}
\下部構造土 0.001 \, \テキスト{kN}
\)
\(
N0_{Rk,cb} = 169.97 \, \テキスト{kN}
\)
その後, を取得します サイドフェイスブローアウトパラメーター.
コンクリート中の応力の分布の妨害を説明するパラメーターは、から計算できます に 1992-4:2018 Eq. 7.28.
\(
\psi_{s,Nb} = min left( 0.7 + 0.3 \左( \フラク{c_{と,\テキスト{分}}}{2 c_{そして,\テキスト{分}}} \正しい), 1.0 \正しい)
= min left( 0.7 + 0.3 \倍左( \フラク{75 \, \テキスト{んん}}{2 \回 75 \, \テキスト{んん}} \正しい), 1 \正しい)
= 0.85
\)
加えて, 偏心性の影響と要因の要因は次のとおりです:
\(
\psi_{g,Nb} = 1
\)
\(
\psi_{ec,N} = 1
\)
最後に, に関連して なので 5216:2021 Eq. 6.2.7 ヘッドアンカーロッド用, の コンクリートのブローアウト抵抗を設計します です:
想起 アンカーあたりの張力負荷:
\(
N_{エド} = frac{N_X}{n_{a,t}} = frac{50 \, \テキスト{kN}}{4} = 12.5 \, \テキスト{kN}
\)
以来 12.5 kN < 48.159 kN, Z方向に沿ったコンクリートのサイドフェイスの吹き飛ばしはです 十分な.
他のアンカーID番号も使用でき、同じ結果が得られます, デザインは対称であるためです.
設計の概要
の SkyCYVベースプレート設計ソフトウェア このデザインの例の段階的な計算レポートを自動的に生成できます. また、実行されたチェックとその結果の比率の概要も提供します, 情報を一目で理解しやすくします. 以下はサンプルの概要表です, レポートに含まれています.
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