ASを使用したベースプレートのデザインの例 4100:2020, なので 3600:2018, なので 5216:2021
問題ステートメント:
設計されたカラムツーベースプレート接続が50 knの張力負荷に十分であるかどうかを判断します.
指定されたデータ:
カラム:
列セクション: 250x150x8 RHS
列エリア: 5920 んん2
列素材: AS / NZS 1163 gr. C350
ベースプレート:
ベースプレートの寸法: 350 mm x 350 んん
ベースプレートの厚さ: 20 んん
ベースプレート材料: AS / NZS 1163 gr. C250
グラウト:
グラウトの厚さ: 20 んん
コンクリート:
具体的な寸法: 450 mm x 450 んん
コンクリートの厚さ: 400 んん
コンクリート材料: N28
ひび割れまたは破損していません: 割れた
アンカー:
アンカーの直径: 16 んん
効果的な埋め込み長: 250.0 んん
埋め込まれたプレート幅: 70 んん
埋め込まれたプレートの厚さ: 10 んん
Anchor offset distance from face of column: 62.5 んん
溶接:
溶接タイプ: Fillet
Weld category: SP
フィラー金属分類: E43xx
アンカーデータ (から SkyCIV計算機):
定義:
ロードパス:
ベースプレートが隆起にさらされるとき (引っ張り) 力, これらの力はアンカーロッドに伝達されます, これは、ベースプレートの曲げモーメントを誘発します. 曲げアクションは視覚化できます カンチレバーの曲げ 列セクションのフランジまたはウェブの周りに発生する, アンカーが配置されている場所に応じて.
構造が非線形の振る舞いを示す場合、非線形または2次の静的解析が適しています SkyCYVベースプレート設計ソフトウェア, 内部にあるアンカーのみ アンカーテンションゾーン 隆起に抵抗するのに効果的であると考えられています. このゾーンには通常、列のフランジまたはウェブの近くの領域が含まれます. For rectangular columns, the anchor tension zone refers to the area adjacent to the column walls. このゾーンの外側のアンカーは張力抵抗に寄与せず、隆起の計算から除外されます.
曲げに抵抗するベースプレートの有効な領域を決定する, a 45-度分散 各アンカーロッドの列面に向かっての中心線から想定されます. この分散は、を定義します 有効な溶接長 そして、それを確立するのに役立ちます 効果的な曲げ幅 プレートの.
仮定は、隆起力がプレートにどのように広がるかを近似することにより、ベースプレート分析を簡素化します.
アンカーグループ:
の SkyCYVベースプレート設計ソフトウェア どのアンカーが評価するためのアンカーグループの一部であるかを識別する直感的な機能が含まれています コンクリートブレイクアウト そして コンクリートのサイドフェイスブローアウト 障害.
アン アンカーグループ 同様の効果的な埋め込み深度と間隔を持つ複数のアンカーで構成されています, そして、彼らに十分近い 投影抵抗領域が重複しています. アンカーがグループ化されたとき, それらの能力は、グループに適用される総張力力に抵抗するために組み合わされています.
グループ化基準を満たしていないアンカーは、 シングルアンカー. この場合, 個々のアンカーの張力のみが、それ自体の効果的な抵抗領域に対してチェックされます.
Prying Increase Factor:
の SkyCYVベースプレート設計ソフトウェア includes an option to apply a prying increase factor to account for additional tensile forces on the anchors due to prying action. This factor increases the load demand on the anchors during the anchor checks, providing a more conservative and realistic assessment where applicable. デフォルトでは, the prying increase factor is set to 1.0, meaning no additional prying load is applied unless specified by the user.
段階的な計算:
小切手 #1: 溶接容量を計算します
始める, アンカーあたりの負荷とアンカーあたりの有効溶接長を計算する必要があります. The effective weld length is determined by the shortest length from the 45° dispersion, 実際の溶接長とアンカー間隔によって制約されます.
この計算のために, アンカーはどちらにも分類されます アンカーを終了します または 中間アンカー. エンドアンカーは、アンカーの列または列の端にあります, 一方、中間アンカーはそれらの間に配置されます. 計算方法はそれぞれが異なり、列のジオメトリに依存します. この例では, ウェブには2つのアンカーがあります, 両方ともエンドアンカーに分類されます.
エンドアンカーの場合, the effective weld length is limited by the available distance from the anchor centerline to the column corner radius. 45°の分散は、この境界を超えて拡張してはなりません.
\(
l_r = frac{d_{col} – 2t_{col} – 2r_{col} – S_ (n_{a,\テキスト{側}} – 1)}{2} = frac{250 \, \テキスト{んん} – 2 \回 8 \, \テキスト{んん} – 2 \回 12 \, \テキスト{んん} – 150 \, \テキスト{んん} \回 (2 – 1)}{2} = 30 \, \テキスト{んん}
\)
内側に, 有効な長さは、アンカー間隔の半分に制限されています. エンドアンカーの総有効溶接長は、外側と内側の長さの合計です.
\(
l_{eff,終わり} = min left( する, 0.5 s_y \right) + \min 左( する, l_r \right)
\)
\(
l_{eff,終わり} = min left( 62.5 \, \テキスト{んん}, 0.5 \回 150 \, \テキスト{んん} \正しい) + \min 左( 62.5 \, \テキスト{んん}, 30 \, \テキスト{んん} \正しい) = 92.5 \, \テキスト{んん}
\)
この例では, the final effective weld length for the web anchor is taken as the effective length of the end anchor.
\(
l_{eff} = l_{eff,終わり} = 92.5 \, \テキスト{んん}
\)
次, let’s calculate the load per anchor. 4つのセットの場合 (4) アンカー, アンカーあたりの負荷はです:
\(
T_{あなた,アンカー} = frac{N_X}{n_{a,t}} = frac{50 \, \テキスト{kN}}{4} = 12.5 \, \テキスト{kN}
\)
計算された有効溶接長を使用します, we can now compute the required force per unit length acting on the weld.
\(
v^*_ w = frac{T_{あなた,アンカー}}{l_{eff}} = frac{12.5 \, \テキスト{kN}}{92.5 \, \テキスト{んん}} = 0.13514 \, \テキスト{kN / mm}
\)
今, 我々は使用するだろう なので 4100:2020 句 9.6.3.10 フィレット溶接の設計強度を計算します.
\(
\phi v_w = phi 0.6 f_{君の} E_W K_R = 0.8 \回 0.6 \回 430 \, \テキスト{MPa} \回 5.657 \, \テキスト{んん} \回 1 = 1.1676 \, \テキスト{kN / mm}
\)
In addition to checking the weld, we also need to verify the resistance of the base metal against the applied tension force to ensure it does not govern the failure mode.
\(
\ファイv_{wbm} = phi 左( \min 左( F_{および _col} t_{col}, f_{および _bp} t_{血圧} \正しい) \正しい)
\)
\(
\ファイv_{wbm} = 0.9 \倍左( \min 左( 350 \, \テキスト{MPa} \回 8 \, \テキスト{んん}, 250 \, \テキスト{MPa} \回 20 \, \テキスト{んん} \正しい) \正しい) = 2.52 \, \テキスト{kN / mm}
\)
この場合, the weld resistance governs over the base metal resistance.
以来 0.13514 kN / mm < 1.1676 kN / mm, 溶接容量はです 十分な.
小切手 #2: 張力負荷によるベースプレートの曲げ容量を計算する
を使用して アンカーごとの負荷 and the offset distance from the center of the anchor to the face of the column (負荷の偏心として機能します), ベースプレートに適用される瞬間は、 カンチレバー 予測.
\(
M^* = T_{あなた,アンカー} e = 12.5 \, \テキスト{kN} \回 62.5 \, \テキスト{んん} = 781.25 \, \テキスト{kN} \CDOT テキスト{んん}
\)
次, using the calculated 有効な溶接長 from the previous check as the bending width, を計算できます 上部構造荷重からのスプレッドフーチングを設計するための設計モジュールです。 使用しているベースプレートの AISC 360-22, 方程式 2-1:
\(
\phi M_s = \phi Z_{eff} f_{および _bp} = 0.9 \回 9250 \, \テキスト{んん}^3 \times 250 \, \テキスト{MPa} = 2081.2 \, \テキスト{kN} \CDOT テキスト{んん}
\)
どこ,
\(
Z_{eff} = frac{l_{eff} (t_{血圧})^ 2}{4} = frac{92.5 \, \テキスト{んん} \回 (20 \, \テキスト{んん})^ 2}{4} = 9250 \, \テキスト{んん}他のいくつかの例は
\)
以来 781.25 kN-mm < 2081.2 kN-mm, ベースプレートの曲げ容量はです 十分な.
小切手 #3: アンカーロッド引張容量を計算します
To evaluate the tensile capacity of the anchor rod, we refer to なので 5216:2021 句 6.2.2 そして なので 4100:2020 句 9.2.2.2.
最初, を決定します 引張応力領域 of the threaded portion of the rod, 以下 なので 4100:2020 句 7.2 そして AS 1275–1985 Clause 1.7.
\(
A_n = \frac{\パイ}{4} \左( \フラク{D_A}{\テキスト{んん}} – 0.9382 P \right)^ 2 \, \テキスト{んん}^2 = frac{\パイ}{4} \倍左( \フラク{16 \, \テキスト{んん}}{1 \, \テキスト{んん}} – 0.9382 \回 2 \正しい)^2 Times 1 \, \テキスト{んん}^2 = 156.67 \, \テキスト{んん}^ 2
\)
使用する なので 4100:2020 句 9.2.2, を計算します nominal tension capacity of the bolt based on the tensile stress area and the material strength.
\(
N_{tf} = A_n F_{u _anc} = 156.67 \, \テキスト{んん}^2 Times 800 \, \テキスト{MPa} = 125.33 \, \テキスト{kN}
\)
We then apply the appropriate resistance factor to obtain the design anchor capacity in tension.
\(
\ファイN_{Rk,s} = \phi N_{tf} = 0.8 \回 125.33 \, \テキスト{kN} = 100.27 \, \テキスト{kN}
\)
以前に計算されたことを思い出してください アンカーあたりの張力負荷, and apply the prying increase factor if specified.
\(
N^* = p \left( \フラク{N_X}{n_{a,t}} \正しい) = 1 \倍左( \フラク{50 \, \テキスト{kN}}{4} \正しい) = 12.5 \, \テキスト{kN}
\)
以来 12.5 kN < 100.27 kN, の anchor rod tensile capacity is sufficient.
小切手 #4: コンクリートのブレイクアウト容量を緊張して計算します
ブレイクアウト容量を計算する前, 最初にメンバーが資格を得るかどうかを判断する必要があります 狭いメンバー. による なので 5216:2021 句 6.2.3.8, メンバーは、狭いメンバーの基準を満たしています. したがって, a 修正 効果的な埋め込み長 ブレイクアウト容量の計算で使用する必要があります. この調整も影響します 特徴的な間隔 そして 特性エッジ距離, それに応じて変更する必要があります.
狭いメンバーの基準に基づいています, の 変更された値 アンカーグループの場合は次のとおりです:
- 修正された有効埋め込み長, \(H’_{ef} = 100 \, \テキスト{んん}\)
- 修正された特性間隔, \(s’_{cr} = 300 \, \テキスト{んん}\)
- 修正された特性エッジ距離, \(c’_{cr} = 150 \, \テキスト{んん}\)
使用する なので 5216: 2021 句 6.2.3.3, を計算します 参照投影コンクリートコーンエリア 単一のアンカーの場合.
\(
A0_{c,N} = left( s’_{cr,G1} \正しい)^2 = \left( 300 \, \テキスト{んん} \正しい)^2 = 90000 \, \テキスト{んん}^ 2
\)
同様に, を計算します 実際に投影されたコンクリートコーンエリア アンカーグループの.
\(
A_{Nc} = l_{Nc} b_{Nc} = 450 \, \テキスト{んん} \回 450 \, \テキスト{んん} = 202500 \, \テキスト{んん}^ 2
\)
どこ,
\(
L_{Nc} = min left( c_{左,G1}, c’_{cr,G1} + r_{埋め込み _plate} \正しい) + \min 左( S_{和,と,G1}, s’_{cr,G1} \cdot \left( n_{と,G1} – 1 \正しい) \正しい) + \min 左( c_{正しい,G1}, c’_{cr,G1} + r_{埋め込み _plate} \正しい)
\)
\(
L_{Nc} = min left( 87.5 \, \テキスト{んん}, 150 \, \テキスト{んん} + 18 \, \テキスト{んん} \正しい) + \min 左( 275 \, \テキスト{んん}, 300 \, \テキスト{んん} \下部構造土 (2 – 1) \正しい) + \min 左( 87.5 \, \テキスト{んん}, 150 \, \テキスト{んん} + 18 \, \テキスト{んん} \正しい)
\)
\(
L_{Nc} = 450 \, \テキスト{んん}
\)
\(
b_{Nc} = min left( c_{上,G1}, c’_{cr,G1} + r_{埋め込み _plate} \正しい) + \min 左( S_{和,そして,G1}, s’_{cr,G1} \cdot \left( n_{そして,G1} – 1 \正しい) \正しい) + \min 左( c_{底,G1}, c’_{cr,G1} + r_{埋め込み _plate} \正しい)
\)
\(
b_{Nc} =\min \left( 150 \, \テキスト{んん}, 150 \, \テキスト{んん} + 18 \, \テキスト{んん} \正しい) + \min 左( 150 \, \テキスト{んん}, 300 \, \テキスト{んん} \下部構造土 (2 – 1) \正しい) + \min 左( 150 \, \テキスト{んん}, 150 \, \テキスト{んん} + 18 \, \テキスト{んん} \正しい)
\)
\(
b_{Nc} = 450 \, \テキスト{んん}
\)
の embedded plate effective radius is used to provide additional capacity for concrete breakout. To determine this, add the thickness of the embedded plate to half of the anchor diameter.
次, を評価します 特徴的な強度 使用した単一のアンカーの なので 5216:2021 Eq. 6.2.3.2
\(
N0_{Rk,c} = k_1 \sqrt{\フラク{f’_c}{\テキスト{MPa}}} \左( \フラク{H’_{ef,G1}}{\テキスト{んん}} \正しい)^{1.5} \, \テキスト{N}
\)
\(
N0_{Rk,c} = 8.9 \回 sqrt{\フラク{28 \, \テキスト{MPa}}{1 \, \テキスト{MPa}}} \倍左( \フラク{100 \, \テキスト{んん}}{1 \, \テキスト{んん}} \正しい)^{1.5} \回 0.001 \, \テキスト{kN} = 47.094 \, \テキスト{kN}
\)
どこ,
- \(k_{1} = 8.9\) キャストインアンカー用
今, 必要を計算することにより、ジオメトリの効果を評価します パラメーター ブレイクアウト抵抗用.
アンカーグループの最短エッジ距離は、:
\(
c_{分,N} = min left( c_{左,G1}, c_{正しい,G1}, c_{上,G1}, c_{底,G1} \正しい) = min left( 87.5 \, \テキスト{んん}, 87.5 \, \テキスト{んん}, 150 \, \テキスト{んん}, 150 \, \テキスト{んん} \正しい) = 87.5 \, \テキスト{んん}
\)
による なので 5216:2021 Eq. 6.2.3.4, コンクリートの応力の分布を考慮したパラメーターの値は:
\(
\psi_{s,N} = min left( 0.7 + 0.3 \左( \フラク{c_{分,N}}{c’_{cr,G1}} \正しい), 1.0 \正しい) = min left( 0.7 + 0.3 \倍左( \フラク{87.5 \, \テキスト{んん}}{150 \, \テキスト{んん}} \正しい), 1 \正しい) = 0.875
\)
の シェルスポール効果 使用が考慮されています なので 5216:2021 方程式 6.2.3.5, 与える:
\(
\psi_{再,N} = min left( 0.5 + \フラク{H’_{ef,G1}}{\テキスト{んん} \下部構造土 200}, 1.0 \正しい) = min left( 0.5 + \フラク{100 \, \テキスト{んん}}{1 \, \テキスト{んん} \下部構造土 200}, 1 \正しい) = 1
\)
加えて, 両方の 偏心因子 そしてその 圧縮影響係数 と見なされます:
\(
\psi_{ec,N} = 1
\)
\(
\psi_{M,N} = 1
\)
次に、これらすべての要因を組み合わせて適用します なので 5216:2021 方程式 6.2.3.1 を評価する コンクリートコーンブレイクアウト抵抗を設計します アンカーグループ用:
\(
\ファイN_{Rk,c} = phi_{マク} N0_{Rk,c} \左( \フラク{A_{Nc}}{A0_{c,N}} \正しい) \psi_{s,N} \psi_{再,N} \psi_{ec,N} \psi_{M,N}
\)
\(
\ファイN_{Rk,c} = 0.6667 \回 47.094 \, \テキスト{kN} \倍左( \フラク{202500 \, \テキスト{んん}^ 2}{90000 \, \テキスト{んん}^ 2} \正しい) \回 0.875 \回 1 \回 1 \回 1 = 61.814 \, \テキスト{kN}
\)
の 総張力負荷 アンカーグループでは、アンカーごとの張力荷重にアンカーの数を掛けることで計算されます, with the prying increase factor applied as needed:
\(
N^* = p \left( \フラク{N_X}{n_{a,t}} \正しい) n_{a,G1} = 1 \倍左( \フラク{50 \, \テキスト{kN}}{4} \正しい) \回 4 = 50 \, \テキスト{kN}
\)
以来 50 kN < 61.814 kN 具体的なブレイクアウト容量はです 十分な.
小切手 #5: アンカープルアウト容量を計算します
の プルアウト容量 アンカーの埋め込み端での抵抗によって支配されます. 最初, プルアウト抵抗に効果的な最大アンカーヘッド寸法を計算します, に従って なので 5216:2021 句 6.3.4.
\(
d_{h,\テキスト{最高}} = min left( =最も近いサポートの面までのせん断が考慮されているセクションの距離{埋め込み _plate}, 6 \左( t_{埋め込み _plate} \正しい) + d_a 右) = min left( 70 \, \テキスト{んん}, 6 \回 (10 \, \テキスト{んん}) + 16 \, \テキスト{んん} \正しい) = 70 \, \テキスト{んん}
\)
次, we calculate the net bearing area of the rectangular embedded plate using:
\(
A_h = \left( d_{h,\テキスト{最高}}^2 右) – A_{ロッド} = left( (70 \, \テキスト{んん})^2 右) – 201.06 \, \テキスト{んん}^2 = 4698.9 \, \テキスト{んん}^ 2
\)
どこ,
\(
A_{ロッド} = frac{\パイ}{4} (D_A)^2 = frac{\パイ}{4} \回 (16 \, \テキスト{んん})^2 = 201.06 \, \テキスト{んん}^ 2
\)
次に、計算します design basic anchor pullout strength を使用して なので 5216:2021 句 6.3.4:
\(
N_{Rk,p} = phi_{マク} k_2 A_h \left( f’_c 右) = 0.6667 \回 7.5 \回 4698.9 \, \テキスト{んん}^2 Times (28 \, \テキスト{MPa}) = 657.88 \, \テキスト{kN}
\)
以前に計算されたことを思い出してください アンカーあたりの張力負荷:
\(
N^* = p \left( \フラク{N_X}{n_{a,t}} \正しい) = 1 \倍左( \フラク{50 \, \テキスト{kN}}{4} \正しい) = 12.5 \, \テキスト{kN}
\)
以来 12.5 kN < 657.88 kN, アンカープルアウト容量はです 十分な.
小切手 #6: y方向のサイドフェイスブローアウト容量を計算します
Let’s consider Side-Face Blowout Anchor Group 1 for the capacity calculation. Referring to the Anchor Data Summary, Anchor IDs 3 そして 4 are part of SFy Group 1.
エッジ距離を計算することから始めます 障害エッジ.
\(
c_{と,\テキスト{分}} = min left( c_{\テキスト{左},G1}, c_{\テキスト{正しい},G1} \正しい) = min left( 87.5 \, \テキスト{んん}, 362.5 \, \テキスト{んん} \正しい) = 87.5 \, \テキスト{んん}
\)
次, までのエッジ距離を決定します 直交エッジ.
\(
c_{そして,\テキスト{分}} = min left( c_{\テキスト{上},G1}, c_{\テキスト{底},G1} \正しい) = min left( 150 \, \テキスト{んん}, 150 \, \テキスト{んん} \正しい) = 150 \, \テキスト{んん}
\)
使用する なので 5216:2021 句 6.2.7.3, 計算しましょう 参照投影エリア 単一のファスナーの.
\(
A0_{c,Nb} = left( 4 c_{と,\テキスト{分}} \正しい)^2 = \left( 4 \回 87.5 \, \テキスト{んん} \正しい)^2 = 122500 \, \テキスト{んん}^ 2
\)
アンカーグループの容量をチェックしているので, 取得しましょう 実際の投影エリア 使用しているアンカーグループの なので 5216:2021 句 6.2.7.2.
\(
A_{Nc} = b_{c,Nb} それを計算するために{c,Nb} = 450 \, \テキスト{んん} \回 325 \, \テキスト{んん} = 146250 \, \テキスト{んん}^ 2
\)
どこ,
\(
b_{c,Nb} = min left( 2 c_{と,\テキスト{分}}, c_{\テキスト{上},G1} \正しい) + S_{\テキスト{和},そして,G1} + \min 左( 2 c_{と,\テキスト{分}}, c_{\テキスト{底},G1} \正しい)
\)
\(
b_{c,Nb} = min left( 2 \回 87.5 \, \テキスト{んん}, 150 \, \テキスト{んん} \正しい) + 150 \, \テキスト{んん} + \min 左( 2 \回 87.5 \, \テキスト{んん}, 150 \, \テキスト{んん} \正しい) = 450 \, \テキスト{んん}
\)
\(
それを計算するために{c,Nb} = 2 c_{と,\テキスト{分}} + \左( \min 左( t_{\テキスト{コンク}} – h_{\テキスト{ef}}, 2 c_{と,\テキスト{分}} \正しい) \正しい)
\)
\(
それを計算するために{c,Nb} = 2 \回 87.5 \, \テキスト{んん} + \左( \min 左( 400 \, \テキスト{んん} – 250 \, \テキスト{んん}, 2 \回 87.5 \, \テキスト{んん} \正しい) \正しい) = 325 \, \テキスト{んん}
\)
計算において 特徴的なコンクリートブローアウト強度 個々のアンカーの, 我々は使用するだろう なので 5216:2021 句 6.2.7.2.
\(
N0_{Rk,cb} = k_5 左( \フラク{c_{と,\テキスト{分}}}{\テキスト{んん}} \正しい) \平方根{\フラク{A_h}{\テキスト{んん}^ 2}} \平方根{\フラク{f’_c}{\テキスト{MPa}}} \, N
\)
\(
N0_{Rk,cb} = 8.7 \倍左( \フラク{87.5 \, \テキスト{んん}}{1 \, \テキスト{んん}} \正しい) \回 sqrt{\フラク{4698.9 \, \テキスト{んん}^ 2}{1 \, \テキスト{んん}^ 2}} \回 sqrt{\フラク{28 \, \テキスト{MPa}}{1 \, \テキスト{MPa}}} \回 0.001 \, \テキスト{kN}
\)
\(
N0_{Rk,cb} = 276.13 \, \テキスト{kN}
\)
どこ,
- \(k_{5} = 8.7\) ひびの入ったコンクリート用
- \(k_{5} = 12.2\) for uncracked concrete
その後, を取得します サイドフェイスブローアウトパラメーター.
コンクリート中の応力の分布の妨害を説明するパラメーターは、から計算できます なので 5216:2021 句 6.2.7.4.
\(
\psi_{s,Nb} = min left( 0.7 + 0.3 \左( \フラク{c_{そして,\テキスト{分}}}{2 c_{と,\テキスト{分}}} \正しい), 1.0 \正しい)
\)
\(
\psi_{s,Nb} = min left( 0.7 + 0.3 \倍左( \フラク{150 \, \テキスト{んん}}{2 \回 87.5 \, \テキスト{んん}} \正しい), 1 \正しい) = 0.95714
\)
The equation from なので 5216:2021 句 6.2.7.5 is then used to get the parameter accounting for the group effect.
\(
\psi_{g,Nb} = max left( \平方根{n_{そして,G1}} + \左( 1 – \平方根{n_{そして,G1}} \正しい) \左( \フラク{\min 左( S_{そして,G1}, 4 c_{と,\テキスト{分}} \正しい)}{4 c_{と,\テキスト{分}}} \正しい), 1.0 \正しい)
\)
\(
\psi_{g,Nb} = max left( \平方根{2} + \左( 1 – \平方根{2} \正しい) \倍左( \フラク{\min 左( 150 \, \テキスト{んん}, 4 \回 87.5 \, \テキスト{んん} \正しい)}{4 \回 87.5 \, \テキスト{んん}} \正しい), 1 \正しい)
\)
\(
\psi_{g,Nb} = 1.2367
\)
最後に, に関連して なので 5216:2021 Eq. 6.2.7 ヘッドアンカーロッド用, の コンクリートのブローアウト抵抗を設計します です:
\(
\ファイN_{Rk,cb} = \phi_M N0_{Rk,cb} \左( \フラク{A_{Nc}}{A0_{c,Nb}} \正しい) \psi_{s,Nb} \psi_{g,Nb} \psi_{ec,N}
\)
\(
\ファイN_{Rk,cb} = 0.6667 \回 276.13 \, \テキスト{kN} \倍左( \フラク{146250 \, \テキスト{んん}^ 2}{122500 \, \テキスト{んん}^ 2} \正しい) \回 0.95714 \回 1.2367 \回 1 = 260.16 \, \テキスト{kN}
\)
For this anchor group, only two (2) anchors belong to group. したがって, の design tension force for the anchor group is:
\(
N^* = p \left( \フラク{N_X}{n_{a,t}} \正しい) n_{そして,G1}
\)
\(
N^* = 1 \倍左( \フラク{50 \, \テキスト{kN}}{4} \正しい) \回 2 = 25 \, \テキスト{kN}
\)
以来 25 kN < 260.16 kN, Y-Directionに沿った具体的なサイドフェイスの吹き飛ばしはです 十分な.
Side-Face Blowout Anchor Group 2 can also be used and will yield the same result, デザインは対称であるためです.
小切手 #7: Z方向のサイドフェイスブローアウト容量を計算します
This calculation is not applicable for failure along the Z-direction, as the edge distance to the sides exceeds half of the effective embedment length.
設計の概要
の SkyCYVベースプレート設計ソフトウェア このデザインの例の段階的な計算レポートを自動的に生成できます. また、実行されたチェックとその結果の比率の概要も提供します, 情報を一目で理解しやすくします. 以下はサンプルの概要表です, レポートに含まれています.
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