ASを使用したベースプレートのデザインの例 4100:2020, なので 3600:2018, なので 5216:2021
問題ステートメント
設計されたカラムツーベースプレート接続が50 knの張力負荷に十分であるかどうかを判断します.
指定されたデータ
カラム:
列セクション: 250X150x8 RHS
列エリア: 5920 んん2
列素材: AS / NZS 1163 gr. C350
ベースプレート:
ベースプレートの寸法: 350 mm x 350 んん
ベースプレートの厚さ: 20 んん
ベースプレート材料: AS / NZS 1163 gr. C250
グラウト:
グラウトの厚さ: 20 んん
コンクリート:
具体的な寸法: 450 mm x 450 んん
コンクリートの厚さ: 400 んん
コンクリート材料: N28
ひび割れまたは破損していません: 割れた
アンカー:
アンカーの直径: 16 んん
効果的な埋め込み長: 250.0 んん
埋め込まれたプレート幅: 70 んん
埋め込まれたプレートの厚さ: 10 んん
柱の表面からのアンカーオフセット距離: 62.5 んん
溶接:
溶接タイプ: フィレット
溶接カテゴリ: SP
フィラー金属分類: E43xx
アンカーデータ (から SkyCIV計算機):
SkyCiv 無料ツールでモデルを作成する
無料のオンライン ツールを使用して、上記のベース プレート設計を今すぐモデル化してください。! サインアップは必要ありません.
定義
ロードパス:
ベースプレートが隆起にさらされるとき (引っ張り) 力, これらの力はアンカーロッドに伝達されます, これは、ベースプレートの曲げモーメントを誘発します. 曲げアクションは視覚化できます カンチレバーの曲げ 列セクションのフランジまたはウェブの周りに発生する, アンカーが配置されている場所に応じて.
構造が非線形の振る舞いを示す場合、非線形または2次の静的解析が適しています SkyCYVベースプレート設計ソフトウェア, 内部にあるアンカーのみ アンカーテンションゾーン 隆起に抵抗するのに効果的であると考えられています. このゾーンには通常、列のフランジまたはウェブの近くの領域が含まれます. 長方形の列用, アンカーテンションゾーンは、柱の壁に隣接する領域を指します. このゾーンの外側のアンカーは張力抵抗に寄与せず、隆起の計算から除外されます.
曲げに抵抗するベースプレートの有効な領域を決定する, a 45-度分散 各アンカーロッドの列面に向かっての中心線から想定されます. この分散は、を定義します 有効な溶接長 そして、それを確立するのに役立ちます 効果的な曲げ幅 プレートの.
仮定は、隆起力がプレートにどのように広がるかを近似することにより、ベースプレート分析を簡素化します.
アンカーグループ:
の SkyCYVベースプレート設計ソフトウェア どのアンカーが評価するためのアンカーグループの一部であるかを識別する直感的な機能が含まれています コンクリートブレイクアウト そして コンクリートのサイドフェイスブローアウト 障害.
アン アンカーグループ 同様の効果的な埋め込み深度と間隔を持つ複数のアンカーで構成されています, そして、彼らに十分近い 投影抵抗領域が重複しています. アンカーがグループ化されたとき, それらの能力は、グループに適用される総張力力に抵抗するために組み合わされています.
グループ化基準を満たしていないアンカーは、 シングルアンカー. この場合, 個々のアンカーの張力のみが、それ自体の効果的な抵抗領域に対してチェックされます.
pr索好きな要因:
の SkyCYVベースプレート設計ソフトウェア aを適用するオプションが含まれています pr索好きな要因 pr索好きな作用により、アンカーに追加の引張力を説明するために. この因子は、アンカーチェック中にアンカーの負荷需要を増加させます, 該当する場合、より保守的で現実的な評価を提供します. デフォルトでは, pr索の増加係数はに設定されています 1.0, ユーザーによって指定されない限り、追加のpr索ロ負荷が適用されないことを意味します.
段階的な計算:
小切手 #1: 溶接容量を計算します
始める, アンカーあたりの負荷とアンカーあたりの有効溶接長を計算する必要があります. 有効な溶接長は、45°の分散から最短の長さによって決定されます, 実際の溶接長とアンカー間隔によって制約されます.
この計算のために, アンカーはどちらにも分類されます アンカーを終了します または 中間アンカー. エンドアンカーは、アンカーの列または列の端にあります, 一方、中間アンカーはそれらの間に配置されます. 計算方法はそれぞれが異なり、列のジオメトリに依存します. この例では, ウェブには2つのアンカーがあります, 両方ともエンドアンカーに分類されます.
エンドアンカーの場合, 有効な溶接長は、アンカーの中心線から列コーナー半径までの利用可能な距離によって制限されます. 45°の分散は、この境界を超えて拡張してはなりません.
\(
l_r = frac{d_{col} – 2t_{col} – 2r_{col} – S_ (n_{a,\テキスト{側}} – 1)}{2} = frac{250 \, \テキスト{んん} – 2 \回 8 \, \テキスト{んん} – 2 \回 12 \, \テキスト{んん} – 150 \, \テキスト{んん} \回 (2 – 1)}{2} = 30 \, \テキスト{んん}
\)
内側に, 有効な長さは、アンカー間隔の半分に制限されています. エンドアンカーの総有効溶接長は、外側と内側の長さの合計です.
\(
l_{eff,終わり} = min left( する, 0.5 s_y 右) + \min 左( する, l_r 右)
\)
\(
l_{eff,終わり} = min left( 62.5 \, \テキスト{んん}, 0.5 \回 150 \, \テキスト{んん} \正しい) + \min 左( 62.5 \, \テキスト{んん}, 30 \, \テキスト{んん} \正しい) = 92.5 \, \テキスト{んん}
\)
この例では, Webアンカーの最終的な有効溶接長は、エンドアンカーの有効長と見なされます.
\(
l_{eff} = l_{eff,終わり} = 92.5 \, \テキスト{んん}
\)
次, アンカーごとの負荷を計算しましょう. 4つのセットの場合 (4) アンカー, アンカーあたりの負荷はです:
\(
T_{あなた,アンカー} = frac{N_X}{n_{a,t}} = frac{50 \, \テキスト{kN}}{4} = 12.5 \, \テキスト{kN}
\)
計算された有効溶接長を使用します, これで、溶接に作用する単位長さごとに必要な力を計算できます.
\(
v^*_ w = frac{T_{あなた,アンカー}}{l_{eff}} = frac{12.5 \, \テキスト{kN}}{92.5 \, \テキスト{んん}} = 0.13514 \, \テキスト{kN / mm}
\)
今, 我々は使用するだろう なので 4100:2020 句 9.6.3.10 フィレット溶接の設計強度を計算します.
\(
\phi v_w = phi 0.6 f_{君の} E_W K_R = 0.8 \回 0.6 \回 430 \, \テキスト{MPa} \回 5.657 \, \テキスト{んん} \回 1 = 1.1676 \, \テキスト{kN / mm}
\)
溶接のチェックに加えて, また、確認する必要があります ベースメタルの抵抗 適用された張力に対して、故障モードを管理しないことを確認する.
\(
\ファイv_{WBM} = phi 左( \min 左( F_{および _col} t_{col}, f_{および _bp} t_{血圧} \正しい) \正しい)
\)
\(
\ファイv_{WBM} = 0.9 \倍左( \min 左( 350 \, \テキスト{MPa} \回 8 \, \テキスト{んん}, 250 \, \テキスト{MPa} \回 20 \, \テキスト{んん} \正しい) \正しい) = 2.52 \, \テキスト{kN / mm}
\)
この場合, 溶接抵抗は、ベースメタル抵抗を支配します.
以来 0.13514 kN / mm < 1.1676 kN / mm, 溶接容量はです 十分な.
小切手 #2: 張力負荷によるベースプレートの曲げ容量を計算する
を使用して アンカーごとの負荷 アンカーの中心から列の表面までのオフセット距離 (負荷の偏心として機能します), ベースプレートに適用される瞬間は、 カンチレバー 予測.
\(
m^* = t_{あなた,アンカー} e = 12.5 \, \テキスト{kN} \回 62.5 \, \テキスト{んん} = 781.25 \, \テキスト{kN} \CDOT テキスト{んん}
\)
次, 計算されたものを使用します 有効な溶接長 曲げ幅としての前のチェックから, を計算できます 上部構造荷重からのスプレッドフーチングを設計するための設計モジュールです。 使用しているベースプレートの AISC 360-22, 方程式 2-1:
\(
\phi m_s = phi z_{eff} f_{および _bp} = 0.9 \回 9250 \, \テキスト{んん}^3 times 250 \, \テキスト{MPa} = 2081.2 \, \テキスト{kN} \CDOT テキスト{んん}
\)
どこ,
\(
Z_{eff} = frac{l_{eff} (t_{血圧})^ 2}{4} = frac{92.5 \, \テキスト{んん} \回 (20 \, \テキスト{んん})^ 2}{4} = 9250 \, \テキスト{んん}他のいくつかの例は
\)
以来 781.25 kn-mm < 2081.2 kn-mm, ベースプレートの曲げ容量はです 十分な.
小切手 #3: アンカーロッド引張容量を計算します
を評価する アンカーロッドの引張容量, 参照します なので 5216:2021 句 6.2.2 そして なので 4100:2020 句 9.2.2.2.
最初, を決定します 引張応力領域 ロッドのねじれた部分の, 以下 なので 4100:2020 句 7.2 そして AS 1275–1985条項 1.7.
\(
a_n = frac{\パイ}{4} \左( \フラク{D_A}{\テキスト{んん}} – 0.9382 p 右)^ 2 \, \テキスト{んん}^2 = frac{\パイ}{4} \倍左( \フラク{16 \, \テキスト{んん}}{1 \, \テキスト{んん}} – 0.9382 \回 2 \正しい)^2 Times 1 \, \テキスト{んん}^2 = 156.67 \, \テキスト{んん}^ 2
\)
使用する なので 4100:2020 句 9.2.2, を計算します 公称張力容量 引張応力領域と材料強度に基づくボルトの.
\(
N_{tf} = a_n f_{u _anc} = 156.67 \, \テキスト{んん}^2 Times 800 \, \テキスト{MPa} = 125.33 \, \テキスト{kN}
\)
次に、適切な抵抗係数を適用して 緊張のアンカー容量を設計します.
\(
\ファイN_{Rk,s} = phi n_{tf} = 0.8 \回 125.33 \, \テキスト{kN} = 100.27 \, \テキスト{kN}
\)
以前に計算されたことを思い出してください アンカーあたりの張力負荷, と適用します pr索好きな要因 指定されている場合.
\(
n^* = p 左( \フラク{N_X}{n_{a,t}} \正しい) = 1 \倍左( \フラク{50 \, \テキスト{kN}}{4} \正しい) = 12.5 \, \テキスト{kN}
\)
以来 12.5 kN < 100.27 kN, の アンカーロッド引張容量で十分です.
小切手 #4: コンクリートのブレイクアウト容量を緊張して計算します
ブレイクアウト容量を計算する前, 最初にメンバーが資格を得るかどうかを判断する必要があります 狭いメンバー. による なので 5216:2021 句 6.2.3.8, メンバーは、狭いメンバーの基準を満たしています. したがって, a 修正 効果的な埋め込み長 ブレイクアウト容量の計算で使用する必要があります. この調整も影響します 特徴的な間隔 そして 特性エッジ距離, それに応じて変更する必要があります.
狭いメンバーの基準に基づいています, の 変更された値 アンカーグループの場合は次のとおりです:
- 修正された有効埋め込み長, \(H’_{ef} = 100 \, \テキスト{んん}\)
- 修正された特性間隔, \(s’_{cr} = 300 \, \テキスト{んん}\)
- 修正された特性エッジ距離, \(c’_{cr} = 150 \, \テキスト{んん}\)
使用する なので 5216: 2021 句 6.2.3.3, を計算します 参照投影コンクリートコーンエリア 単一のアンカーの場合.
\(
A0_{c,N} = left( s’_{cr,G1} \正しい)^2 = 左( 300 \, \テキスト{んん} \正しい)^2 = 90000 \, \テキスト{んん}^ 2
\)
同様に, を計算します 実際に投影されたコンクリートコーンエリア アンカーグループの.
\(
A_{Nc} = l_{Nc} b_{Nc} = 450 \, \テキスト{んん} \回 450 \, \テキスト{んん} = 202500 \, \テキスト{んん}^ 2
\)
どこ,
\(
L_{Nc} = min left( c_{左,G1}, c’_{cr,G1} + r_{埋め込み _plate} \正しい) + \min 左( S_{和,と,G1}, s’_{cr,G1} \cdot 左( n_{と,G1} – 1 \正しい) \正しい) + \min 左( c_{正しい,G1}, c’_{cr,G1} + r_{埋め込み _plate} \正しい)
\)
\(
L_{Nc} = min left( 87.5 \, \テキスト{んん}, 150 \, \テキスト{んん} + 18 \, \テキスト{んん} \正しい) + \min 左( 275 \, \テキスト{んん}, 300 \, \テキスト{んん} \下部構造土 (2 – 1) \正しい) + \min 左( 87.5 \, \テキスト{んん}, 150 \, \テキスト{んん} + 18 \, \テキスト{んん} \正しい)
\)
\(
L_{Nc} = 450 \, \テキスト{んん}
\)
\(
b_{Nc} = min left( c_{上,G1}, c’_{cr,G1} + r_{埋め込み _plate} \正しい) + \min 左( S_{和,そして,G1}, s’_{cr,G1} \cdot 左( n_{そして,G1} – 1 \正しい) \正しい) + \min 左( c_{底,G1}, c’_{cr,G1} + r_{埋め込み _plate} \正しい)
\)
\(
b_{Nc} = min 左( 150 \, \テキスト{んん}, 150 \, \テキスト{んん} + 18 \, \テキスト{んん} \正しい) + \min 左( 150 \, \テキスト{んん}, 300 \, \テキスト{んん} \下部構造土 (2 – 1) \正しい) + \min 左( 150 \, \テキスト{んん}, 150 \, \テキスト{んん} + 18 \, \テキスト{んん} \正しい)
\)
\(
b_{Nc} = 450 \, \テキスト{んん}
\)
の 埋め込まれたプレート有効半径 具体的なブレイクアウトの追加能力を提供するために使用されます. これを決定します, 埋め込まれたプレートの厚さをアンカーの直径の半分に追加します.
次, を評価します 特徴的な強度 使用した単一のアンカーの なので 5216:2021 Eq. 6.2.3.2
\(
N0_{Rk,c} = k_1 sqrt{\フラク{f’_c}{\テキスト{MPa}}} \左( \フラク{H’_{ef,G1}}{\テキスト{んん}} \正しい)^{1.5} \, \テキスト{N}
\)
\(
N0_{Rk,c} = 8.9 \回 sqrt{\フラク{28 \, \テキスト{MPa}}{1 \, \テキスト{MPa}}} \倍左( \フラク{100 \, \テキスト{んん}}{1 \, \テキスト{んん}} \正しい)^{1.5} \回 0.001 \, \テキスト{kN} = 47.094 \, \テキスト{kN}
\)
どこ,
- \(k_{1} = 8.9\) キャストインアンカー用
今, 必要を計算することにより、ジオメトリの効果を評価します パラメーター ブレイクアウト抵抗用.
アンカーグループの最短エッジ距離は、:
\(
c_{分,N} = min left( c_{左,G1}, c_{正しい,G1}, c_{上,G1}, c_{底,G1} \正しい) = min left( 87.5 \, \テキスト{んん}, 87.5 \, \テキスト{んん}, 150 \, \テキスト{んん}, 150 \, \テキスト{んん} \正しい) = 87.5 \, \テキスト{んん}
\)
による なので 5216:2021 Eq. 6.2.3.4, コンクリートの応力の分布を考慮したパラメーターの値は:
\(
\psi_{s,N} = min left( 0.7 + 0.3 \左( \フラク{c_{分,N}}{c’_{cr,G1}} \正しい), 1.0 \正しい) = min left( 0.7 + 0.3 \倍左( \フラク{87.5 \, \テキスト{んん}}{150 \, \テキスト{んん}} \正しい), 1 \正しい) = 0.875
\)
の シェルスポール効果 使用が考慮されています なので 5216:2021 方程式 6.2.3.5, 与える:
\(
\psi_{再,N} = min left( 0.5 + \フラク{H’_{ef,G1}}{\テキスト{んん} \下部構造土 200}, 1.0 \正しい) = min left( 0.5 + \フラク{100 \, \テキスト{んん}}{1 \, \テキスト{んん} \下部構造土 200}, 1 \正しい) = 1
\)
加えて, 両方の 偏心因子 そしてその 圧縮影響係数 と見なされます:
\(
\psi_{ec,N} = 1
\)
\(
\psi_{M,N} = 1
\)
次に、これらすべての要因を組み合わせて適用します なので 5216:2021 方程式 6.2.3.1 を評価する コンクリートコーンブレイクアウト抵抗を設計します アンカーグループ用:
\(
\ファイN_{Rk,c} = phi_{マク} N0_{Rk,c} \左( \フラク{A_{Nc}}{A0_{c,N}} \正しい) \psi_{s,N} \psi_{再,N} \psi_{ec,N} \psi_{M,N}
\)
\(
\ファイN_{Rk,c} = 0.6667 \回 47.094 \, \テキスト{kN} \倍左( \フラク{202500 \, \テキスト{んん}^ 2}{90000 \, \テキスト{んん}^ 2} \正しい) \回 0.875 \回 1 \回 1 \回 1 = 61.814 \, \テキスト{kN}
\)
の 総張力負荷 アンカーグループでは、アンカーごとの張力荷重にアンカーの数を掛けることで計算されます, 必要に応じて、pr索好きな増加係数が適用されます:
\(
n^* = p 左( \フラク{N_X}{n_{a,t}} \正しい) n_{a,G1} = 1 \倍左( \フラク{50 \, \テキスト{kN}}{4} \正しい) \回 4 = 50 \, \テキスト{kN}
\)
以来 50 kN < 61.814 kN 具体的なブレイクアウト容量はです 十分な.
小切手 #5: アンカープルアウト容量を計算します
の プルアウト容量 アンカーの埋め込み端での抵抗によって支配されます. 最初, プルアウト抵抗に効果的な最大アンカーヘッド寸法を計算します, に従って なので 5216:2021 句 6.3.4.
\(
d_{h,\テキスト{最高}} = min left( =最も近いサポートの面までのせん断が考慮されているセクションの距離{埋め込み _plate}, 6 \左( t_{埋め込み _plate} \正しい) + d_a 右) = min left( 70 \, \テキスト{んん}, 6 \回 (10 \, \テキスト{んん}) + 16 \, \テキスト{んん} \正しい) = 70 \, \テキスト{んん}
\)
次, 長方形の埋め込みプレートのネットベアリングエリアを使用して計算します:
\(
a_h = 左( d_{h,\テキスト{最高}}^2 右) – A_{ロッド} = left( (70 \, \テキスト{んん})^2 右) – 201.06 \, \テキスト{んん}^2 = 4698.9 \, \テキスト{んん}^ 2
\)
どこ,
\(
A_{ロッド} = frac{\パイ}{4} (D_A)^2 = frac{\パイ}{4} \回 (16 \, \テキスト{んん})^2 = 201.06 \, \テキスト{んん}^ 2
\)
次に、計算します 基本的なアンカープルアウト強度を設計します を使用して なので 5216:2021 句 6.3.4:
\(
N_{Rk,p} = phi_{マク} k_2 a_h 左( f’_c 右) = 0.6667 \回 7.5 \回 4698.9 \, \テキスト{んん}^2 Times (28 \, \テキスト{MPa}) = 657.88 \, \テキスト{kN}
\)
以前に計算されたことを思い出してください アンカーあたりの張力負荷:
\(
n^* = p 左( \フラク{N_X}{n_{a,t}} \正しい) = 1 \倍左( \フラク{50 \, \テキスト{kN}}{4} \正しい) = 12.5 \, \テキスト{kN}
\)
以来 12.5 kN < 657.88 kN, アンカープルアウト容量はです 十分な.
小切手 #6: y方向のサイドフェイスブローアウト容量を計算します
サイドフェイスブローアウトアンカーグループを考えてみましょう 1 容量計算用. アンカーデータの概要を参照してください, アンカーID 3 そして 4 SFYグループの一部です 1.
エッジ距離を計算することから始めます 障害エッジ.
\(
c_{と,\テキスト{分}} = min left( c_{\テキスト{左},G1}, c_{\テキスト{正しい},G1} \正しい) = min left( 87.5 \, \テキスト{んん}, 362.5 \, \テキスト{んん} \正しい) = 87.5 \, \テキスト{んん}
\)
次, までのエッジ距離を決定します 直交エッジ.
\(
c_{そして,\テキスト{分}} = min left( c_{\テキスト{上},G1}, c_{\テキスト{底},G1} \正しい) = min left( 150 \, \テキスト{んん}, 150 \, \テキスト{んん} \正しい) = 150 \, \テキスト{んん}
\)
使用する なので 5216:2021 句 6.2.7.3, 計算しましょう 参照投影エリア 単一のファスナーの.
\(
A0_{c,Nb} = left( 4 c_{と,\テキスト{分}} \正しい)^2 = 左( 4 \回 87.5 \, \テキスト{んん} \正しい)^2 = 122500 \, \テキスト{んん}^ 2
\)
アンカーグループの容量をチェックしているので, 取得しましょう 実際の投影エリア 使用しているアンカーグループの なので 5216:2021 句 6.2.7.2.
\(
A_{Nc} = b_{c,Nb} それを計算するために{c,Nb} = 450 \, \テキスト{んん} \回 325 \, \テキスト{んん} = 146250 \, \テキスト{んん}^ 2
\)
どこ,
\(
b_{c,Nb} = min left( 2 c_{と,\テキスト{分}}, c_{\テキスト{上},G1} \正しい) + S_{\テキスト{和},そして,G1} + \min 左( 2 c_{と,\テキスト{分}}, c_{\テキスト{底},G1} \正しい)
\)
\(
b_{c,Nb} = min left( 2 \回 87.5 \, \テキスト{んん}, 150 \, \テキスト{んん} \正しい) + 150 \, \テキスト{んん} + \min 左( 2 \回 87.5 \, \テキスト{んん}, 150 \, \テキスト{んん} \正しい) = 450 \, \テキスト{んん}
\)
\(
それを計算するために{c,Nb} = 2 c_{と,\テキスト{分}} + \左( \min 左( t_{\テキスト{コンク}} – h_{\テキスト{ef}}, 2 c_{と,\テキスト{分}} \正しい) \正しい)
\)
\(
それを計算するために{c,Nb} = 2 \回 87.5 \, \テキスト{んん} + \左( \min 左( 400 \, \テキスト{んん} – 250 \, \テキスト{んん}, 2 \回 87.5 \, \テキスト{んん} \正しい) \正しい) = 325 \, \テキスト{んん}
\)
計算において 特徴的なコンクリートブローアウト強度 個々のアンカーの, 我々は使用するだろう なので 5216:2021 句 6.2.7.2.
\(
N0_{Rk,cb} = k_5 左( \フラク{c_{と,\テキスト{分}}}{\テキスト{んん}} \正しい) \平方根{\フラク{A_H}{\テキスト{んん}^ 2}} \平方根{\フラク{f’_c}{\テキスト{MPa}}} \, N
\)
\(
N0_{Rk,cb} = 8.7 \倍左( \フラク{87.5 \, \テキスト{んん}}{1 \, \テキスト{んん}} \正しい) \回 sqrt{\フラク{4698.9 \, \テキスト{んん}^ 2}{1 \, \テキスト{んん}^ 2}} \回 sqrt{\フラク{28 \, \テキスト{MPa}}{1 \, \テキスト{MPa}}} \回 0.001 \, \テキスト{kN}
\)
\(
N0_{Rk,cb} = 276.13 \, \テキスト{kN}
\)
どこ,
- \(k_{5} = 8.7\) ひびの入ったコンクリート用
- \(k_{5} = 12.2\) クラックされていないコンクリート用
その後, を取得します サイドフェイスブローアウトパラメーター.
コンクリート中の応力の分布の妨害を説明するパラメーターは、から計算できます なので 5216:2021 句 6.2.7.4.
\(
\psi_{s,Nb} = min left( 0.7 + 0.3 \左( \フラク{c_{そして,\テキスト{分}}}{2 c_{と,\テキスト{分}}} \正しい), 1.0 \正しい)
\)
\(
\psi_{s,Nb} = min left( 0.7 + 0.3 \倍左( \フラク{150 \, \テキスト{んん}}{2 \回 87.5 \, \テキスト{んん}} \正しい), 1 \正しい) = 0.95714
\)
からの方程式 なので 5216:2021 句 6.2.7.5 次に、パラメーターを次のようにするために使用されます グループ効果.
\(
\psi_{g,Nb} = max left( \平方根{n_{そして,G1}} + \左( 1 – \平方根{n_{そして,G1}} \正しい) \左( \フラク{\min 左( S_{そして,G1}, 4 c_{と,\テキスト{分}} \正しい)}{4 c_{と,\テキスト{分}}} \正しい), 1.0 \正しい)
\)
\(
\psi_{g,Nb} = max left( \平方根{2} + \左( 1 – \平方根{2} \正しい) \倍左( \フラク{\min 左( 150 \, \テキスト{んん}, 4 \回 87.5 \, \テキスト{んん} \正しい)}{4 \回 87.5 \, \テキスト{んん}} \正しい), 1 \正しい)
\)
\(
\psi_{g,Nb} = 1.2367
\)
最後に, に関連して なので 5216:2021 Eq. 6.2.7 ヘッドアンカーロッド用, の コンクリートのブローアウト抵抗を設計します です:
\(
\ファイN_{Rk,cb} = phi_m n0_{Rk,cb} \左( \フラク{A_{Nc}}{A0_{c,Nb}} \正しい) \psi_{s,Nb} \psi_{g,Nb} \psi_{ec,N}
\)
\(
\ファイN_{Rk,cb} = 0.6667 \回 276.13 \, \テキスト{kN} \倍左( \フラク{146250 \, \テキスト{んん}^ 2}{122500 \, \テキスト{んん}^ 2} \正しい) \回 0.95714 \回 1.2367 \回 1 = 260.16 \, \テキスト{kN}
\)
このアンカーグループの場合, 2つだけ (2) アンカーはグループに属します. したがって, の 設計張力力 アンカーグループはです:
\(
n^* = p 左( \フラク{N_X}{n_{a,t}} \正しい) n_{そして,G1}
\)
\(
n^* = 1 \倍左( \フラク{50 \, \テキスト{kN}}{4} \正しい) \回 2 = 25 \, \テキスト{kN}
\)
以来 25 kN < 260.16 kN, Y-Directionに沿った具体的なサイドフェイスの吹き飛ばしはです 十分な.
サイドフェイスブローアウトアンカーグループ 2 使用することもでき、同じ結果をもたらします, デザインは対称であるためです.
小切手 #7: Z方向のサイドフェイスブローアウト容量を計算します
この計算は、z方向に沿った障害には適用されません, 側面までのエッジ距離が有効な埋め込み長の半分を超えると.
設計の概要
の SkyCYVベースプレート設計ソフトウェア このデザインの例の段階的な計算レポートを自動的に生成できます. また、実行されたチェックとその結果の比率の概要も提供します, 情報を一目で理解しやすくします. 以下はサンプルの概要表です, レポートに含まれています.
SkyCIVサンプルレポート
SkyCiv ベース プレート設計レポートから期待できる詳細レベルと明瞭さのレベルを確認してください。. The report includes all key design checks, 方程式, 結果は明確で読みやすい形式で表示されます. It is fully compliant with design standards. SkyCiv ベース プレート カリキュレーターを使用して生成されたサンプル レポートを表示するには、以下をクリックしてください。.
ベースプレートソフトウェアを購入します
他のSkyCIVモジュールなしで、ベースプレートデザインモジュールのフルバージョンを単独で購入する. これにより、ベースプレートデザインの完全な結果が得られます, 詳細なレポートとその他の機能を含む.
