Base Plate Design Example using AS 4100:2020, AS 3600:2018, AS 5216:2021
Dichiarazione del problema:
Determina se la connessione a piastra da colonna a base progettata è sufficiente per un carico di tensione da 50 kn.
Dati dati:
Colonna:
Sezione colonna: 250x150x8 RHS
Area colonna: 5920 mm2
Materiale colonna: AS / NZS 1163 Gr. C350
Piastra di base:
Dimensioni della piastra di base: 350 mm x 350 mm
Spessore della piastra di base: 20 mm
Materiale della piastra di base: AS / NZS 1163 Gr. C250
Malta:
Spessore di malta: 20 mm
Calcestruzzo:
Dimensioni concrete: 450 mm x 450 mm
Spessore di cemento: 400 mm
Materiale di cemento: N28
Crackato o non collocato: Rotto
Ancore:
Diametro dell'ancora: 16 mm
Efficace lunghezza dell'incorporamento: 250.0 mm
Embedded plate width: 70 mm
Spessore della piastra incorporata: 10 mm
Anchor offset distance from face of column: 62.5 mm
saldature:
Tipo di saldatura: Fillet
Weld category: SP
Classificazione del metallo di riempimento: E43XX
Dati di ancoraggio (a partire dal Calcolatore Skyciv):
Definizioni:
Percorso di carico:
Quando una piastra di base è sottoposta a sollevamento (trazione) forze, these forces are transferred to the anchor rods, which in turn induce bending moments in the base plate. The bending action can be visualized as cantilever bending occurring around the flanges or web of the column section, depending on where the anchors are positioned.
Nel Software di progettazione della piastra di base Skyciv, solo ancore situati all'interno del zona di tensione di ancoraggio sono considerati efficaci nel resistere al sollevamento. Questa zona include in genere le aree vicino alle flange di colonna o al web. For rectangular columns, the anchor tension zone refers to the area adjacent to the column walls. Le ancore al di fuori di questa zona non contribuiscono alla resistenza alla tensione e sono esclusi dai calcoli di sollevamento.
To determine the effective area of the base plate that resists bending, un carico 45-degree dispersion is assumed from the centerline of each anchor rod toward the column face. This dispersion defines the effective weld length and helps establish the effective bending width del piatto.
L'Assunzione semplifica l'analisi della piastra di base approssimando il modo in cui la forza di sollevamento si diffonde attraverso la piastra.
Gruppi di ancoraggio:
La Software di progettazione della piastra di base Skyciv Include una caratteristica intuitiva che identifica quali ancore fanno parte di un gruppo di ancoraggio per la valutazione rottura concreta e Blowout della faccia laterale in cemento fallimenti.
Un gruppo di ancoraggio è costituito da più ancore con profondità di incorporamento e spaziatura simili, e sono abbastanza vicini che il loro Le aree di resistenza proiettate si sovrappongono. Quando le ancore sono raggruppate, Le loro capacità sono combinate per resistere alla forza di tensione totale applicata al gruppo.
Le ancore che non soddisfano i criteri di raggruppamento sono trattati come ancore singole. In questo caso, Solo la forza di tensione sull'ancoraggio individuale è controllata contro la propria area di resistenza efficace.
Prying Increase Factor:
La Software di progettazione della piastra di base Skyciv includes an option to apply a prying increase factor to account for additional tensile forces on the anchors due to prying action. This factor increases the load demand on the anchors during the anchor checks, providing a more conservative and realistic assessment where applicable. Per impostazione predefinita, the prying increase factor is set to 1.0, meaning no additional prying load is applied unless specified by the user.
Calcoli passo-passo:
Dai un'occhiata #1: Calcola la capacità di saldatura
Iniziare, we need to calculate the load per anchor and the effective weld length per anchor. The effective weld length is determined by the shortest length from the 45° dispersion, constrained by the actual weld length and anchor spacing.
For this calculation, anchors are classified as either end anchors o intermediate anchors. End anchors are located at the ends of a row or column of anchors, while intermediate anchors are positioned between them. The calculation method differs for each and depends on the column geometry. In questo esempio, there are two anchors along the web, and both are classified as end anchors.
For end anchors, the effective weld length is limited by the available distance from the anchor centerline to the column corner radius. The 45° dispersion must not extend beyond this boundary.
\(
l_r = \frac{d_{col} – 2t_{col} – 2r_{col} – S_ (N_{un carico,\testo{lato}} – 1)}{2} = frac{250 \, \testo{mm} – 2 \volte 8 \, \testo{mm} – 2 \volte 12 \, \testo{mm} – 150 \, \testo{mm} \volte (2 – 1)}{2} = 30 \, \testo{mm}
\)
On the inner side, the effective length is limited by half the anchor spacing. The total effective weld length for the end anchor is the sum of the outer and inner lengths.
\(
l_{eff,fine} = min sinistra( Fare, 0.5 s_y \right) + \min \left( Fare, l_r \right)
\)
\(
l_{eff,fine} = min sinistra( 62.5 \, \testo{mm}, 0.5 \volte 150 \, \testo{mm} \giusto) + \min \left( 62.5 \, \testo{mm}, 30 \, \testo{mm} \giusto) = 92.5 \, \testo{mm}
\)
Per questo esempio, the final effective weld length for the web anchor is taken as the effective length of the end anchor.
\(
l_{eff} = l_{eff,fine} = 92.5 \, \testo{mm}
\)
Successivamente, let’s calculate the load per anchor. For a given set of four (4) ancore, the load per anchor is:
\(
T_{u,ancorare} = frac{N_x}{N_{un carico,t}} = frac{50 \, \testo{kN}}{4} = 12.5 \, \testo{kN}
\)
Using the calculated effective weld length, we can now compute the required force per unit length acting on the weld.
\(
v^*_w = \frac{T_{u,ancorare}}{l_{eff}} = frac{12.5 \, \testo{kN}}{92.5 \, \testo{mm}} = 0.13514 \, \testo{metri ed è fissato alla base e fissato in alto}
\)
Adesso, noi useremo AS 4100:2020 Clausola 9.6.3.10 to calculate the design strength of the fillet weld.
\(
\phi v_w = \phi 0.6 f_{il tuo} E_w k_r = 0.8 \volte 0.6 \volte 430 \, \testo{MPa} \volte 5.657 \, \testo{mm} \volte 1 = 1.1676 \, \testo{metri ed è fissato alla base e fissato in alto}
\)
In addition to checking the weld, we also need to verify the resistance of the base metal against the applied tension force to ensure it does not govern the failure mode.
\(
\phi v_{wbm} = \phi \left( \min \left( F_{e _col} t_{col}, f_{e _bp} t_{p.p} \giusto) \giusto)
\)
\(
\phi v_{wbm} = 0.9 \volte sinistra( \min \left( 350 \, \testo{MPa} \volte 8 \, \testo{mm}, 250 \, \testo{MPa} \volte 20 \, \testo{mm} \giusto) \giusto) = 2.52 \, \testo{metri ed è fissato alla base e fissato in alto}
\)
In questo caso, the weld resistance governs over the base metal resistance.
Da 0.13514 metri ed è fissato alla base e fissato in alto < 1.1676 metri ed è fissato alla base e fissato in alto, La capacità di saldatura è sufficiente.
Dai un'occhiata #2: Calcola la capacità di cedimento della flessione della piastra di base dovuta al carico di tensione
Usando il load per anchor and the offset distance from the center of the anchor to the face of the column (serving as the load eccentricity), the moment applied to the base plate can be calculated using a a sbalzo assumption.
\(
M^* = T_{u,ancorare} e = 12.5 \, \testo{kN} \volte 62.5 \, \testo{mm} = 781.25 \, \testo{kN} \cdot \text{mm}
\)
Successivamente, using the calculated effective weld length from the previous check as the bending width, we can calculate the Calcola la capacità portante of the base plate using AISC 360-22, Equazione 2-1:
\(
\phi M_s = \phi Z_{eff} f_{e _bp} = 0.9 \volte 9250 \, \testo{mm}^3 \times 250 \, \testo{MPa} = 2081.2 \, \testo{kN} \cdot \text{mm}
\)
Dove,
\(
Z_{eff} = frac{l_{eff} (t_{p.p})^ 2}{4} = frac{92.5 \, \testo{mm} \volte (20 \, \testo{mm})^ 2}{4} = 9250 \, \testo{mm}^ 3
\)
Da 781.25 kN-mm < 2081.2 kN-mm, La capacità di cessione di flessione della piastra di base è sufficiente.
Dai un'occhiata #3: Calcola la capacità di trazione dell'asta di ancoraggio
To evaluate the tensile capacity of the anchor rod, we refer to AS 5216:2021 Clausola 6.2.2 e AS 4100:2020 Clausola 9.2.2.2.
Primo, Determiniamo il controllare la capacità degli ancoraggi of the threaded portion of the rod, seguente AS 4100:2020 Clausola 7.2 e AS 1275–1985 Clause 1.7.
\(
A_n = \frac{\pi}{4} \sinistra( \frac{d_a}{\testo{mm}} – 0.9382 P \right)^ 2 \, \testo{mm}^2 = frac{\pi}{4} \volte sinistra( \frac{16 \, \testo{mm}}{1 \, \testo{mm}} – 0.9382 \volte 2 \giusto)^2 \times 1 \, \testo{mm}^2 = 156.67 \, \testo{mm}^ 2
\)
Usando AS 4100:2020 Clausola 9.2.2, calcoliamo il nominal tension capacity of the bolt based on the tensile stress area and the material strength.
\(
N_{tf} = A_n F_{u _anc} = 156.67 \, \testo{mm}^2 \times 800 \, \testo{MPa} = 125.33 \, \testo{kN}
\)
We then apply the appropriate resistance factor to obtain the design anchor capacity in tension.
\(
\phi N_{controllare la capacità degli ancoraggi,S} = \phi N_{tf} = 0.8 \volte 125.33 \, \testo{kN} = 100.27 \, \testo{kN}
\)
Ricorda il precedentemente calcolato carico di tensione per ancoraggio, and apply the prying increase factor if specified.
\(
N^* = p \left( \frac{N_x}{N_{un carico,t}} \giusto) = 1 \volte sinistra( \frac{50 \, \testo{kN}}{4} \giusto) = 12.5 \, \testo{kN}
\)
Da 12.5 kN < 100.27 kN, il anchor rod tensile capacity is sufficient.
Dai un'occhiata #4: Calcola la capacità di breakout del calcestruzzo in tensione
Prima di calcolare la capacità di breakout, dobbiamo prima determinare se il membro si qualifica come a membro stretto. Secondo AS 5216:2021 Clausola 6.2.3.8, Il membro soddisfa i criteri per un membro ristretto. Pertanto, un carico modificato Efficace lunghezza dell'incorporamento deve essere utilizzato nei calcoli della capacità di breakout. Questa regolazione influisce anche spaziatura caratteristica e Distanza del bordo caratteristico, che deve essere modificato di conseguenza.
Basato sui criteri dei membri stretti, il valori modificati Per il gruppo di ancoraggio sono i seguenti:
- Lunghezza di incorporamento efficace modificata, \(H'_{ef} = 100 \, \testo{mm}\)
- spaziatura caratteristica modificata, \(S'_{cr} = 300 \, \testo{mm}\)
- Distanza del bordo caratteristico modificato, \(C'_{cr} = 150 \, \testo{mm}\)
Usando AS 5216: 2021 Clausola 6.2.3.3, calcoliamo il Riferimento area di cono in cemento proiettato per un'unica ancora.
\(
A0_{c,N} = sinistra( S'_{cr,G1} \giusto)^2 = \left( 300 \, \testo{mm} \giusto)^2 = 90000 \, \testo{mm}^ 2
\)
Allo stesso modo, calcoliamo il Area di cono in cemento realizzato effettivo del gruppo di ancoraggio.
\(
UN_{Nc} = L_{Nc} B_{Nc} = 450 \, \testo{mm} \volte 450 \, \testo{mm} = 202500 \, \testo{mm}^ 2
\)
Dove,
\(
L_{Nc} = min sinistra( c_{sinistra,G1}, C'_{cr,G1} + r_{incorporare _plate} \giusto) + \min \left( S_{somma,z,G1}, S'_{cr,G1} \cdot \left( N_{z,G1} – 1 \giusto) \giusto) + \min \left( c_{giusto,G1}, C'_{cr,G1} + r_{incorporare _plate} \giusto)
\)
\(
L_{Nc} = min sinistra( 87.5 \, \testo{mm}, 150 \, \testo{mm} + 18 \, \testo{mm} \giusto) + \min \left( 275 \, \testo{mm}, 300 \, \testo{mm} \Angolo di attrito (2 – 1) \giusto) + \min \left( 87.5 \, \testo{mm}, 150 \, \testo{mm} + 18 \, \testo{mm} \giusto)
\)
\(
L_{Nc} = 450 \, \testo{mm}
\)
\(
B_{Nc} = min sinistra( c_{superiore,G1}, C'_{cr,G1} + r_{incorporare _plate} \giusto) + \min \left( S_{somma,y,G1}, S'_{cr,G1} \cdot \left( N_{y,G1} – 1 \giusto) \giusto) + \min \left( c_{parte inferiore,G1}, C'_{cr,G1} + r_{incorporare _plate} \giusto)
\)
\(
B_{Nc} =\min \left( 150 \, \testo{mm}, 150 \, \testo{mm} + 18 \, \testo{mm} \giusto) + \min \left( 150 \, \testo{mm}, 300 \, \testo{mm} \Angolo di attrito (2 – 1) \giusto) + \min \left( 150 \, \testo{mm}, 150 \, \testo{mm} + 18 \, \testo{mm} \giusto)
\)
\(
B_{Nc} = 450 \, \testo{mm}
\)
La embedded plate effective radius is used to provide additional capacity for concrete breakout. To determine this, add the thickness of the embedded plate to half of the anchor diameter.
Successivamente, Valutiamo il forza caratteristica di un singolo ancoraggio usando AS 5216:2021 Eq. 6.2.3.2
\(
N0_{controllare la capacità degli ancoraggi,c} = k_1 \sqrt{\frac{f'_c}{\testo{MPa}}} \sinistra( \frac{H'_{ef,G1}}{\testo{mm}} \giusto)^{1.5} \, \testo{N}
\)
\(
N0_{controllare la capacità degli ancoraggi,c} = 8.9 \volte sqrt{\frac{28 \, \testo{MPa}}{1 \, \testo{MPa}}} \volte sinistra( \frac{100 \, \testo{mm}}{1 \, \testo{mm}} \giusto)^{1.5} \volte 0.001 \, \testo{kN} = 47.094 \, \testo{kN}
\)
Dove,
- \(Eurocodice di design con piastra di base in acciaio{1} = 8.9\) per ancore gettate
Adesso, Valutiamo gli effetti della geometria calcolando il necessario parametri per la resistenza di breakout.
La distanza del bordo più breve del gruppo di ancoraggio è determinata come:
\(
c_{min,N} = min sinistra( c_{sinistra,G1}, c_{giusto,G1}, c_{superiore,G1}, c_{parte inferiore,G1} \giusto) = min sinistra( 87.5 \, \testo{mm}, 87.5 \, \testo{mm}, 150 \, \testo{mm}, 150 \, \testo{mm} \giusto) = 87.5 \, \testo{mm}
\)
Secondo AS 5216:2021 Eq. 6.2.3.4, Il valore per il parametro contabile per la distribuzione dello stress nel calcestruzzo è:
\(
\Psi_{S,N} = min sinistra( 0.7 + 0.3 \sinistra( \frac{c_{min,N}}{C'_{cr,G1}} \giusto), 1.0 \giusto) = min sinistra( 0.7 + 0.3 \volte sinistra( \frac{87.5 \, \testo{mm}}{150 \, \testo{mm}} \giusto), 1 \giusto) = 0.875
\)
La Effetto di spalling con shell è tenuto conto dell'utilizzo AS 5216:2021 Equazione 6.2.3.5, dando:
\(
\Psi_{controllare la capacità degli ancoraggi,N} = min sinistra( 0.5 + \frac{H'_{ef,G1}}{\testo{mm} \Angolo di attrito 200}, 1.0 \giusto) = min sinistra( 0.5 + \frac{100 \, \testo{mm}}{1 \, \testo{mm} \Angolo di attrito 200}, 1 \giusto) = 1
\)
Inoltre, entrambi i fattore di eccentricità che per il fattore di influenza della compressione sono presi come:
\(
\Psi_{ec,N} = 1
\)
\(
\Psi_{M,N} = 1
\)
Combiniamo quindi tutti questi fattori e applichiamo AS 5216:2021 Equazione 6.2.3.1 per valutare il Design Resistenza di breakout del cono in cemento per il gruppo di ancoraggio:
\(
\phi N_{controllare la capacità degli ancoraggi,c} = phi_{Mc} N0_{controllare la capacità degli ancoraggi,c} \sinistra( \frac{UN_{Nc}}{A0_{c,N}} \giusto) \Psi_{S,N} \Psi_{controllare la capacità degli ancoraggi,N} \Psi_{ec,N} \Psi_{M,N}
\)
\(
\phi N_{controllare la capacità degli ancoraggi,c} = 0.6667 \volte 47.094 \, \testo{kN} \volte sinistra( \frac{202500 \, \testo{mm}^ 2}{90000 \, \testo{mm}^ 2} \giusto) \volte 0.875 \volte 1 \volte 1 \volte 1 = 61.814 \, \testo{kN}
\)
La carico di tensione applicabile totale Sul gruppo di ancoraggio viene calcolato moltiplicando il carico di tensione per ancoraggio per il numero di ancoraggi, with the prying increase factor applied as needed:
\(
N^* = p \left( \frac{N_x}{N_{un carico,t}} \giusto) N_{un carico,G1} = 1 \volte sinistra( \frac{50 \, \testo{kN}}{4} \giusto) \volte 4 = 50 \, \testo{kN}
\)
Da 50 kN < 61.814 kN La capacità di breakout in cemento è sufficiente.
Dai un'occhiata #5: Calcola la capacità di estrazione dell'ancoraggio
La Capacità di estrazione di un'ancora è governato dalla resistenza alla sua fine incorporata. Primo, Calcoliamo la dimensione massima di ancoraggio della testa efficace per la resistenza di estrazione, come da AS 5216:2021 Clausola 6.3.4.
\(
d_{h,\testo{max}} = min sinistra( b_{incorporare _plate}, 6 \sinistra( t_{incorporare _plate} \giusto) + d_a \right) = min sinistra( 70 \, \testo{mm}, 6 \volte (10 \, \testo{mm}) + 16 \, \testo{mm} \giusto) = 70 \, \testo{mm}
\)
Successivamente, we calculate the net bearing area of the rectangular embedded plate using:
\(
A_h = \left( d_{h,\testo{max}}^2 a destra) – UN_{asta} = sinistra( (70 \, \testo{mm})^2 a destra) – 201.06 \, \testo{mm}^2 = 4698.9 \, \testo{mm}^ 2
\)
Dove,
\(
UN_{asta} = frac{\pi}{4} (d_a)^2 = frac{\pi}{4} \volte (16 \, \testo{mm})^2 = 201.06 \, \testo{mm}^ 2
\)
Calcoliamo quindi il design basic anchor pullout strength usando AS 5216:2021 Clausola 6.3.4:
\(
N_{controllare la capacità degli ancoraggi,p} = phi_{Mc} k_2 A_h \left( f’_c \right) = 0.6667 \volte 7.5 \volte 4698.9 \, \testo{mm}^2 \times (28 \, \testo{MPa}) = 657.88 \, \testo{kN}
\)
Ricorda il precedentemente calcolato carico di tensione per ancoraggio:
\(
N^* = p \left( \frac{N_x}{N_{un carico,t}} \giusto) = 1 \volte sinistra( \frac{50 \, \testo{kN}}{4} \giusto) = 12.5 \, \testo{kN}
\)
Da 12.5 kN < 657.88 kN, La capacità di estrazione dell'ancora è sufficiente.
Dai un'occhiata #6: Calcola la capacità di scoppio della faccia laterale nella direzione Y
Let’s consider Side-Face Blowout Anchor Group 1 for the capacity calculation. Referring to the Anchor Data Summary, Anchor IDs 3 e 4 are part of SFy Group 1.
Iniziamo calcolando la distanza del bordo per bordo di guasto.
\(
c_{z,\testo{min}} = min sinistra( c_{\testo{sinistra},G1}, c_{\testo{giusto},G1} \giusto) = min sinistra( 87.5 \, \testo{mm}, 362.5 \, \testo{mm} \giusto) = 87.5 \, \testo{mm}
\)
Successivamente, determiniamo la distanza del bordo per bordo ortogonale.
\(
c_{y,\testo{min}} = min sinistra( c_{\testo{superiore},G1}, c_{\testo{parte inferiore},G1} \giusto) = min sinistra( 150 \, \testo{mm}, 150 \, \testo{mm} \giusto) = 150 \, \testo{mm}
\)
Usando AS 5216:2021 Clausola 6.2.7.3, Calcoliamo il Area proiettata di riferimento di un singolo dispositivo di fissaggio.
\(
A0_{c,N.B} = sinistra( 4 c_{z,\testo{min}} \giusto)^2 = \left( 4 \volte 87.5 \, \testo{mm} \giusto)^2 = 122500 \, \testo{mm}^ 2
\)
Dal momento che stiamo controllando la capacità del gruppo di ancoraggio, Prendiamo il area proiettata effettiva del gruppo di ancoraggio usando AS 5216:2021 Clausola 6.2.7.2.
\(
UN_{Nc} = B_{c,N.B} Per calcolarlo{c,N.B} = 450 \, \testo{mm} \volte 325 \, \testo{mm} = 146250 \, \testo{mm}^ 2
\)
Dove,
\(
B_{c,N.B} = min sinistra( 2 c_{z,\testo{min}}, c_{\testo{superiore},G1} \giusto) + S_{\testo{somma},y,G1} + \min \left( 2 c_{z,\testo{min}}, c_{\testo{parte inferiore},G1} \giusto)
\)
\(
B_{c,N.B} = min sinistra( 2 \volte 87.5 \, \testo{mm}, 150 \, \testo{mm} \giusto) + 150 \, \testo{mm} + \min \left( 2 \volte 87.5 \, \testo{mm}, 150 \, \testo{mm} \giusto) = 450 \, \testo{mm}
\)
\(
Per calcolarlo{c,N.B} = 2 c_{z,\testo{min}} + \sinistra( \min \left( t_{\testo{conc}} – h_{\testo{ef}}, 2 c_{z,\testo{min}} \giusto) \giusto)
\)
\(
Per calcolarlo{c,N.B} = 2 \volte 87.5 \, \testo{mm} + \sinistra( \min \left( 400 \, \testo{mm} – 250 \, \testo{mm}, 2 \volte 87.5 \, \testo{mm} \giusto) \giusto) = 325 \, \testo{mm}
\)
Nel calcolo del Forza di esplosione concreta caratteristica di un'ancora individuale, noi useremo AS 5216:2021 Clausola 6.2.7.2.
\(
N0_{controllare la capacità degli ancoraggi,cb} = k_5 a sinistra( \frac{c_{z,\testo{min}}}{\testo{mm}} \giusto) \sqrt{\frac{A_h}{\testo{mm}^ 2}} \sqrt{\frac{f'_c}{\testo{MPa}}} \, N
\)
\(
N0_{controllare la capacità degli ancoraggi,cb} = 8.7 \volte sinistra( \frac{87.5 \, \testo{mm}}{1 \, \testo{mm}} \giusto) \volte sqrt{\frac{4698.9 \, \testo{mm}^ 2}{1 \, \testo{mm}^ 2}} \volte sqrt{\frac{28 \, \testo{MPa}}{1 \, \testo{MPa}}} \volte 0.001 \, \testo{kN}
\)
\(
N0_{controllare la capacità degli ancoraggi,cb} = 276.13 \, \testo{kN}
\)
Dove,
- \(Eurocodice di design con piastra di base in acciaio{5} = 8.7\) per calcestruzzo fessurato
- \(Eurocodice di design con piastra di base in acciaio{5} = 12.2\) for uncracked concrete
Poi, otterremo il Parametri di scoppio della faccia laterale.
È possibile calcolare il parametro che tiene conto del disturbo della distribuzione delle sollecitazioni nel calcestruzzo AS 5216:2021 Clausola 6.2.7.4.
\(
\Psi_{S,N.B} = min sinistra( 0.7 + 0.3 \sinistra( \frac{c_{y,\testo{min}}}{2 c_{z,\testo{min}}} \giusto), 1.0 \giusto)
\)
\(
\Psi_{S,N.B} = min sinistra( 0.7 + 0.3 \volte sinistra( \frac{150 \, \testo{mm}}{2 \volte 87.5 \, \testo{mm}} \giusto), 1 \giusto) = 0.95714
\)
The equation from AS 5216:2021 Clausola 6.2.7.5 is then used to get the parameter accounting for the group effect.
\(
\Psi_{g,N.B} = max sinistra( \sqrt{N_{y,G1}} + \sinistra( 1 – \sqrt{N_{y,G1}} \giusto) \sinistra( \frac{\min \left( S_{y,G1}, 4 c_{z,\testo{min}} \giusto)}{4 c_{z,\testo{min}}} \giusto), 1.0 \giusto)
\)
\(
\Psi_{g,N.B} = max sinistra( \sqrt{2} + \sinistra( 1 – \sqrt{2} \giusto) \volte sinistra( \frac{\min \left( 150 \, \testo{mm}, 4 \volte 87.5 \, \testo{mm} \giusto)}{4 \volte 87.5 \, \testo{mm}} \giusto), 1 \giusto)
\)
\(
\Psi_{g,N.B} = 1.2367
\)
Infine, in riferimento a AS 5216:2021 Eq. 6.2.7 per aste di ancoraggio a testa, il progettare resistenza di esplosione in cemento è:
\(
\phi N_{controllare la capacità degli ancoraggi,cb} = \phi_M N0_{controllare la capacità degli ancoraggi,cb} \sinistra( \frac{UN_{Nc}}{A0_{c,N.B}} \giusto) \Psi_{S,N.B} \Psi_{g,N.B} \Psi_{ec,N}
\)
\(
\phi N_{controllare la capacità degli ancoraggi,cb} = 0.6667 \volte 276.13 \, \testo{kN} \volte sinistra( \frac{146250 \, \testo{mm}^ 2}{122500 \, \testo{mm}^ 2} \giusto) \volte 0.95714 \volte 1.2367 \volte 1 = 260.16 \, \testo{kN}
\)
For this anchor group, only two (2) anchors belong to group. Pertanto, il design tension force for the anchor group is:
\(
N^* = p \left( \frac{N_x}{N_{un carico,t}} \giusto) N_{y,G1}
\)
\(
N^* = 1 \volte sinistra( \frac{50 \, \testo{kN}}{4} \giusto) \volte 2 = 25 \, \testo{kN}
\)
Da 25 kN < 260.16 kN, Lo scoppio della faccia laterale in cemento lungo la direzione Y è sufficiente.
Side-Face Blowout Anchor Group 2 can also be used and will yield the same result, Poiché il design è simmetrico.
Dai un'occhiata #7: Calcola la capacità di scoppio della faccia laterale nella direzione z
This calculation is not applicable for failure along the Z-direction, as the edge distance to the sides exceeds half of the effective embedment length.
Riepilogo del progetto
La Software di progettazione della piastra di base Skyciv Può generare automaticamente un rapporto di calcolo passo-passo per questo esempio di progettazione. Fornisce inoltre un riepilogo dei controlli eseguiti e dei loro rapporti risultanti, rendere le informazioni facili da capire a colpo d'occhio. Di seguito è riportata una tabella di riepilogo del campione, che è incluso nel rapporto.
Rapporto campione Skyciv
Clicca qui Per scaricare un rapporto di esempio.
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