Ένα πλήρως λειτουργικό παράδειγμα του NBCC 2015 υπολογισμοί φορτίου χιονιού
Η συσσώρευση χιονιού σε κατασκευές μπορεί να είναι πολύ επικίνδυνη για τα μέλη της στέγης ή άλλα εκτεθειμένα δομικά στοιχεία. ο Εθνικός Κώδικας του Καναδά (2015) Τμήμα Β – Ενότητα 4.1.6 παρέχει λεπτομερή υπολογισμό των φορτίων χιονιού και των σχετικών φορτίων βροχής. Χρησιμοποιώντας αυτήν την οδηγία, θα δείξουμε πώς να υπολογίσουμε τα φορτία χιονιού χρησιμοποιώντας ένα παράδειγμα Structural 3D (S3D) μοντέλο αποθήκης, όπως φαίνεται παρακάτω:
Φιγούρα 1: Παράδειγμα μοντέλου αποθήκης S3D
Φιγούρα 2: Παράδειγμα τοποθεσίας ιστότοπου με χρήση των Χαρτών Google (μόνο για απεικόνιση).
Τραπέζι 1: Απαιτούνται δεδομένα δόμησης για τον υπολογισμό του φορτίου χιονιού.
| Τοποθεσία | Όγκντεν, Κάλγκαρι, Αλμπέρτα (μόνο για απεικόνιση) |
| Χωρητικότητα | Αποθήκη ή αποθήκευση υλικών |
| Διαστάσεις | 19.508 μ x 31.70 m για κάθε δομή Ύψος μαρκαδόρου μικρότερου κτηρίου 9.144 Μ Ύψος κορυφής μικρότερου κτηρίου 11.941 Μ Η διαφορά της άνω και κάτω οροφής είναι 3.50 Μ Γωνία βήματος οροφής 16° |
| Επιπλέον Λεπτομέρειες | Η οροφή έχει ολισθηρή επιφάνεια Το κενό μεταξύ των δομών είναι 2.30 Μ |
Από τον πίνακα 1, το καθορισμένο φορτίο χιονιού, \(S\), μπορεί να υπολογιστεί χρησιμοποιώντας τον τύπο:
\(S = {I}_{s}[{S}_{s}{C}_{b}{C}_{w}{C}_{s}{C}_{a} +{S}_{r}]\) (1)
Οπου:
\({I}_{s}\) = συντελεστής σημασίας για το φορτίο χιονιού, Πίνακας 4.1.6.2-A
\({S}_{s}\) = 1-φορτίο χιονιού εδάφους σε 50 χρόνια, kPa, Υποδιαίρεση 1.1.3
\({C}_{b}\) = βασικός συντελεστής φορτίου χιονιού οροφής, 4.1.6.2 (2)
\({C}_{w}\) = με βάση τον παράγοντα έκθεσης στον άνεμο, 4.1.6.2 (3) και (4)
\({C}_{s}\) = συντελεστής κλίσης, 4.1.6.2 (5), (6), και (7)
\({C}_{a}\) = συντελεστής συσσώρευσης, 4.1.6.2 (8)
\({S}_{r}\) = 1-σε-50 σχετικό φορτίο βροχής, kPa, Υποδιαίρεση 1.1.3, αλλά όχι μεγαλύτερο από \({S}_{s}{C}_{b}{C}_{w}{C}_{s}{C}_{a}\)
Κάθε παράμετρος θα εξεταστεί ξεχωριστά στις ακόλουθες ενότητες. Θα υπολογιστούν οι ακόλουθες περιπτώσεις φορτίου χιονιού: ισορροπημένο και μη ισορροπημένο φορτίο χιονιού σε κάθε στέγη (φυσιολογικός άνεμος στην κορυφογραμμή), καθώς και την κλίση που δημιουργείται στην κάτω οροφή λαμβάνοντας υπόψη τη συσσώρευση από την ολίσθηση.
Συντελεστής σημασίας, \({I}_{s}\)
Το πρώτο πράγμα που καθορίζεται είναι ο παράγοντας σημασίας, \({I}_{s}\), που βρίσκεται χρησιμοποιώντας Πίνακας 4.1.6.2-A όπως αναφέρεται. Δεδομένου ότι η δομή είναι ένα κτίριο αποθήκευσης που έχει χαμηλό άμεσο αντίκτυπο στην ανθρώπινη ζωή σε περίπτωση αποτυχίας, η κατηγορία σπουδαιότητας είναι Χαμηλός. Εξάλλου, ο υπολογισμός θα γίνει στο Ultimate Limit State (ULS). Έτσι από Πίνακας 4.1.6.2-A, \({I}_{s}\) είναι ίσο με 0.80.
| Κατηγορία σπουδαιότητας | Συντελεστής σημασίας, \({I}_{s}\) | |
|---|---|---|
| ULS | SLS | |
| Χαμηλός | 0.8 | 0.9 |
| Κανονικός | 1.0 | 0.9 |
| Υψηλός | 1.15 | 0.9 |
| Μετά την καταστροφή | 1.25 | 0.9 |
Φορτίο χιονιού εδάφους, \({S}_{s}\), και σχετικό φορτίο βροχής, \(({S}_{r})\)
Το φορτίο χιονιού εδάφους, \({S}_{s}\), και σχετικό φορτίο βροχής, \(({S}_{r})\), οι τιμές καταγράφονται σε Προσάρτημα Γ, Τμήμα Β του NBCC 2015 ανάλογα με την τοποθεσία και την επαρχία. Για αυτό το παράδειγμα, το αντίστοιχο \({S}_{s}\) και \(({S}_{r})\) σε Κάλγκαρι Αλμπέρτα είναι ίσο με 1.10 kPa και 0.1 kPa, αντίστοιχα.
Δυσκολεύεστε να αναζητήσετε το χιόνι στο έδαφος και το σχετικό φορτίο βροχής για NBCC 2015? Προσπαθήστε ο Εργαλείο γεννήτριας δωρεάν φορτίου SkyCiv για να επιταχύνετε την αναζήτησή σας και να λάβετε το αντίστοιχο \({S}_{s}\) και \({S}_{r}\) με βάση την τοποθεσία της δομής σας.
Συντελεστής έκθεσης ανέμου, \({C}_{w}\)
Για τον παράγοντα έκθεσης στον άνεμο, \({C}_{w}\), επιτρέπεται να είναι ίσο με 1.0 βασισμένο στο 4.1.6.2 (3). Αυτός ο παράγοντας μπορεί να μειωθεί όσο οι συνθήκες στο 4.1.6.2 (4) είναι ικανοποιημένος. Για αυτό το παράδειγμα, \({C}_{w}\) ισούται με 1.0 αφού η τοποθεσία δεν είναι ανοιχτό έδαφος που εκθέτει πλήρως τη δομή στον άνεμο.
Βασικός συντελεστής φορτίου χιονιού οροφής, \({C}_{b}\)
Ο βασικός παράγοντας φορτίου χιονιού στέγης, \({C}_{b}\), μπορεί να υπολογιστεί χρησιμοποιώντας τους ακόλουθους τύπους, όπως αναφέρεται στο 4.1.6.2 (2):
\({C}_{b} = 0.8\) (2) Για \({l}_{c} ≤ (70/{{C}_{w}}^{2})\) και
\({C}_{b} = (1/{C}_{w}) [1 – (1 – 0.8{C}_{w})exp(-0.01({l}_{c}{{C}_{w}}^{2} – 70))] \) (3) Για \({l}_{c} > (70/{{C}_{w}}^{2})\)
Οπου:
\({l}_{c}\) = χαρακτηριστικό μήκος της άνω ή κάτω οροφής που ορίζεται ως: \(2w -{w}^{2}/l\)
\(l\) = μεγαλύτερη διάσταση της οροφής
\(w\) = μικρότερη κάτοψη της οροφής
Για αυτό το παράδειγμα,\(l\) και \(w\) είναι ίσο με 31.7 μ και 19.51 Μ, αντίστοιχα, ως εκ τούτου, \({l}_{c}\) είναι ίσο με 27.01. Από \({l}_{c}\) είναι λιγότερο από \((70/{1.0}^{2})\), ο βασικός συντελεστής φορτίου χιονιού οροφής, \({C}_{b}\), είναι ίσο με 0.8.
Παράγοντας κλίσης, \({C}_{s}\)
Ο υπολογισμός του συντελεστή κλίσης είναι \({C}_{s}\) αναλυτικό σε 4.1.6.2 (5), (6), και (7) φαίνεται παρακάτω.
Για ανεμπόδιστη ολισθηρή οροφή:
\({C}_{s} = 1.0\) Για \(α ≤ 15°\)
\({C}_{s} = 0\) Για \(α > 60°\)
\({C}_{s} = (60° – α)/45°\) Για \(15° < α ≤ 60°\)
Για άλλες περιπτώσεις:
\({C}_{s} = 1.0\) Για \(α ≤ 30°\)
\({C}_{s} = 0\) Για \(α > 70°\)
\({C}_{s} = (70° – α)/40°\) Για \(30° < α ≤ 70°\)
Ειδικό βάρος χιονιού, \(γ\)
Το ειδικό βάρος του χιονιού καθορίζεται στο 4.1.6.13 και λαμβάνεται ως:
\(γ = 0.43{S}_{s} + 2.2 kN/{m}^{3} ≤ 4.0kN/{m}^{3}\) (4)
Για αυτό το παράδειγμα, \(γ\) είναι ίσο με \(2.673 kN/{m}^{3}\).
Συντελεστής συσσώρευσης, \({C}_{a}\)
Συντελεστής συσσώρευσης, \({C}_{a}\), υπολογίζεται ανάλογα με την περίπτωση φορτίου θεωρείται ως λεπτομερής στο 4.1.6.2 (8). Η τιμή αυτή θα υπολογιστεί αναλυτικά ανά περίπτωση.
Καθορισμένο φορτίο χιονιού, \(S\)
Σε ΑΥΤΗΝ την ΕΝΟΤΗΤΑ, το καθορισμένο φορτίο χιονιού, \(S\), θα υπολογιστεί για τις ισορροπημένες και παρασυρόμενες περιπτώσεις.
Ισορροπημένη / Μη αποσυμπιεζόμενη θήκη
Για την ισορροπημένη θήκη, ο συντελεστής συσσώρευσης \({C}_{a}\) είναι ίσο με 1.0. Εξάλλου, αφού η γωνία κλίσης της οροφής \(α\) είναι \(16°\) και η επιφάνεια της οροφής θεωρείται ότι είναι ανεμπόδιστη ολισθηρή, ο παράγοντας κλίσης, \({C}_{s}\), για το παράδειγμα μας είναι ίσο με 0.978. Χρησιμοποιώντας εξίσωση (1), το καθορισμένο φορτίο χιονιού, \(S\), για ισορροπημένη / μη αποσυμπιεζόμενη θήκη είναι:
\(S = 0.8((1.10)(0.8)(1.0)(0.978)(1.0) +0.1)\) = 0.769 kPa
Φιγούρα 3: Διάγραμμα φόρτωσης για ισορροπημένο φορτίο χιονιού σε στέγη αετωμάτων.
Μη ισορροπημένη / παρασυρόμενη θήκη
Ο άνεμος ενεργεί κανονικά στην κορυφογραμμή
Δεδομένου ότι οι κατασκευές έχουν στέγες με αέτωμα, το μη ισορροπημένο φορτίο χιονιού (ο άνεμος ενεργεί κανονικά στην κορυφογραμμή) συντελεστής συσσώρευσης \({C}_{a}\) βρίσκεται χρησιμοποιώντας 4.1.6.9:
\({C}_{a, upwind} = 0\)
\({C}_{a, downwind} = 0.25 +α/20\) Για \(15° ≤ α ≤ 20°\)
\({C}_{a, downwind} = 1.25\) Για \(20° < α ≤ 90°\)
Επειδή και οι δύο κατασκευές έχουν γωνία βήματος στέγης ίση με 16 °, τους παράγοντες συσσώρευσης \({C}_{a, upwind}\) και \({C}_{a, downwind}\) είναι ίσες με 0 και 1.05, αντίστοιχα. Εξάλλου, αφού η γωνία κλίσης της οροφής \(α\) είναι \(16°\) και η επιφάνεια της οροφής θεωρείται ότι είναι ανεμπόδιστη ολισθηρή, ο παράγοντας κλίσης, \({C}_{s}\), για το παράδειγμα μας είναι ίσο με 0.978.
Στην μη ισορροπημένη / παρασυρόμενη θήκη κανονική στην κορυφογραμμή, \({C}_{a}\) υπολογίζεται βάσει 4.1.6.9 για θήκη οροφής με αέτωμα. Από τον παραπάνω υπολογισμό, \({C}_{a, upwind} = 0\) και \({C}_{a, downwind} = 1.05\). Ως εκ τούτου, τα καθορισμένα φορτία χιονιού για κάθε πλευρά είναι:
\({S}_{upwind} = 0.8((1.10)(0.8)(1.0)(0.978)(0) +0.1)\) = 0.08 kPa = \({p}_{1}\)
\({S}_{downwind} = 0.8((1.10)(0.8)(1.0)(0.978)(1.05) +0.1)\) = 0.803 kPa = \({p}_{2}\)
Φιγούρα 4: Διάγραμμα φόρτωσης για μη ισορροπημένο φορτίο χιονιού σε στέγη αετωμάτων (όχι σε κλίμακα).
Άνεμος που ενεργεί παράλληλα με την κορυφογραμμή – Περίπτωση I – Άνεμος από Άνω έως Κάτω Στέγη
Όταν ο άνεμος ενεργεί παράλληλα με την κορυφογραμμή, μια χιονοστιβάδα πιθανότατα θα αναπτυχθεί στην κάτω οροφή. Προκειμένου να καθοριστεί η συντελεστής συσσώρευσης \({C}_{a}\), οι ακόλουθοι τύποι από 4.1.6.2 (8) είναι μεταχειρισμένα:
\({C}_{a} ={C}_{a0} – ({C}_{a0} – 1)(x/{x}_{d})\) Για \(0 ≤ x ≤ {x}_{d}\)
\({C}_{a} = 1.0\) Για \(x > {x}_{d}\)
Οπου:
\({C}_{a0}\) = μέγιστη τιμή του \({C}_{a0}\) στο x = 0
\(x\) = απόσταση από το βήμα της οροφής
\({x}_{d}\) = μήκος μετατόπισης όπως φαίνεται στο σχήμα 3 παρακάτω
Φιγούρα 5: Απεικόνιση παραμέτρων διάστασης οροφής
Φιγούρα 6: Αντίστοιχο φορτίο μετατόπισης στην κάτω οροφή με βάση Σχήμα 4.1.6.5-Α.
\({C}_{a0}\) και \({x}_{d}\) μπορεί να υπολογιστεί χρησιμοποιώντας τους ακόλουθους τύπους:
\({C}_{a0} = \frac{βγh}{{C}_{b}{S}_{s}}\) ή \({C}_{a0} = \frac{F}{{C}_{b}}\) (5), όποιο είναι μικρότερο
\({x}_{d} = 5 \frac{{C}_{b}{S}_{s}}{γ}({C}_{a0} – 1)\) (6)
\(F = 0.35β\sqrt{\frac{γ({l}_{cs} – 5{{h}_{p}}^{‘})}{{S}_{s}}} +{C}_{b}\) αλλά \(F ≤ 5\) Για \({C}_{ws} = 1.0\) (7)
\({h}^{‘} = h – \frac{{C}_{b}{C}_{w}{S}_{s}}{γ}\) (8)
\({{h}_{p}}^{‘} ={h}_{p} – \frac{0.8{S}_{s}}{γ}\) αλλά \(0 ≤ {{h}_{p}}^{‘} ≤ \frac{{l}_{cs}}{5}\) (9)
Οπου:
\({h}_{p}\) = ύψος στηθαίου στην άνω οροφή (0 σε αυτήν την περίπτωση αφού δεν υπάρχει στηθαίο)
\(h\) = διαφορά ύψους μεταξύ άνω και κάτω οροφής
\({C}_{ws}\) = τιμή του \({C}_{w}\) ισχύει για την πηγή παρασυρόμενων
\({l}_{cs}\) = χαρακτηριστικό μήκος της περιοχής πηγής που ορίζεται ως: \(2{w}_{s} -{{w}_{s}}^{2}/{l}_{s}\)
\({l}_{s}\) = μεγαλύτερη διάσταση σχεδίου της περιοχής πηγής όπως φαίνεται στο σχήμα 7 και 8, Φαίνεται παρακάτω
\({w}_{s}\) = μικρότερη διάσταση σχεδίου της περιοχής πηγής όπως φαίνεται στο σχήμα 7 και 8, Φαίνεται παρακάτω
\(β\) = 1.0 για την υπόθεση I, και 0.67 για τις υποθέσεις II και III.
Φιγούρα 7: Περίπτωση I – χιονοστιβάδα σχηματίζεται από τον άνεμο που προέρχεται από την άνω οροφή με βάση Σχήμα 4.1.6.5-B.
Φιγούρα 8: Περίπτωση II – χιονοστιβάδα σχηματίζεται από τον άνεμο που προέρχεται από την κάτω οροφή με βάση Σχήμα 4.1.6.5-B.
Φιγούρα 7: Περίπτωση III – μερική χιονοστιβάδα που σχηματίζεται από τον άνεμο που προέρχεται από την κάτω οροφή με βάση Σχήμα 4.1.6.5-B.
Για αυτό το παράδειγμα, Θα εξεταστούν οι περιπτώσεις I και II.
Φιγούρα 10: Σχέδιο δομής που δείχνει την κατεύθυνση του ανέμου και την περιοχή πηγής.
Φιγούρα 11: Προβολή ύψους που δείχνει το κενό και τη διαφορά της άνω και κάτω οροφής.
Για τη μη ισορροπημένη / παρασυρόμενη θήκη παράλληλη με την κορυφογραμμή, \({C}_{a}\) υπολογίζεται για την υπόθεση I και την περίπτωση II βάσει 4.1.6.5 για την οροφή πολλαπλών επιπέδων. Για την υπόθεση I, Αυτές οι ακόλουθες παράμετροι πρέπει πρώτα να υπολογιστούν χρησιμοποιώντας τις διάφορες εξισώσεις που αναφέρθηκαν προηγουμένως σε αυτό το παράδειγμα:
\(β = 1.0\)
\({h}^{‘} = (3.5) – \frac{(0.8)(1.0)(1.10)}{(2.673)} = 3.17 m\)
\({h}_{p} = 0\)
\({{h}_{p}}^{‘} =0\)
\({l}_{cs} = 2(19.507) -{(19.507)}^{2}/(31.7) = 27.01 m\)
\(F = 0.35(1.0)\sqrt{\frac{(2.673)((27.01) – 5(0))}{(1.10)}} +(0.8) = 3.636\)
\({C}_{a0} = \frac{(1.0)(2.673)(3.5)}{(0.8)(1.10)} = 10.631\) ή \({C}_{a0} = \frac{3.66}{0.8} = 4.544\)
\({C}_{a0} = 4.544\)
\({x}_{d} = 5 \frac{(0.8)(1.10)}{2.673}(4.544 – 1) = 5.835 m\)
Από αυτές τις παραμέτρους, ο συντελεστής συσσώρευσης, \({C}_{a}\), μπορεί να υπολογιστεί αντικαθιστώντας την τιμή του \({C}_{a0}\) στο καθένα \(x\) απόσταση. Λάβετε υπόψη ότι πρέπει να υπολογίσουμε \({C}_{a}\) στο \(x = a\) όπου \(a\) είναι το κενό μεταξύ της οροφής αφού το διάκενο οροφής είναι μικρότερο από 5 m όπως ορίζεται στο 4.1.6.6.
στο \(x = 0\): \({C}_{a} =4.544 – (4.544 – 1)(0/5.835) = 4.544\)
στο \(x = a\): \({C}_{a} =4.544 – (4.544 – 1)(2.3/5.835) = 3.147\)
στο \(x = {x}_{d}\): \({C}_{a} =1.0\)
στο \(x = 10{h}^{‘}\): \({C}_{a} =1.0\)
Δεδομένου ότι το Η γωνία στέγης για αυτήν την περίπτωση είναι ίση με 0° σε αναφορά σε αυτή την ενότητα, \({C}_{s} = 1.0\). Εξάλλου, κατά την εύρεση του καθορισμένου φορτίου χιονιού στην επάνω οροφή, ο συντελεστής συσσώρευσης, \({C}_{a}\), και παράγοντας κλίσης, \({C}_{s}\), είναι και τα δύο 1.0. Ως εκ τούτου, το μέγεθος των καθορισμένων φορτίων χιονιού σε κάθε τοποθεσία είναι:
στο \(x = 0\): \(S =0.8((1.10)(0.8)(1.0)(1.0)(4.544) +0.1) = 3.279 kPa\)
στο \(x = a\): \(S =0.8((1.10)(0.8)(1.0)(1.0)(3.147) +0.1) = 2.295 kPa = {p}_{1}\)
στο \(x = {x}_{d}\): \(S =0.8((1.10)(0.8)(1.0)(1.0)(1.0) +0.1) = 0.784 kPa ={p}_{2} = {p}_{3}\)
σε ανώτερο επίπεδο οροφής: \(S =0.8((1.10)(0.8)(1.0)(1.0)(1.0) +0.1) = 0.784 kPa\)
Άνεμος που ενεργεί παράλληλα με την κορυφογραμμή – Περίπτωση II – Άνεμος από Κάτω έως Άνω Στέγη
Φιγούρα 12: Σχέδιο δομής που δείχνει την κατεύθυνση του ανέμου και την περιοχή πηγής – άνεμος από κάτω στέγη προς τα πάνω.
Για την υπόθεση II, ο υπολογισμός είναι παρόμοιος με την περίπτωση Ι, αλλά έχει διαφορετικό \(β = 0.67\):
\(β = 0.67\)
\({h}^{‘} = (3.5) – \frac{(0.8)(1.0)(1.10)}{(2.673)} = 3.17 m\)
\({h}_{p} = 0\)
\({{h}_{p}}^{‘} =0\)
\({l}_{cs} = 2(19.507) -{(19.507)}^{2}/(31.7) = 27.01 m\)
\(F = 0.35(0.67)\sqrt{\frac{(2.673)((27.01) – 5(0))}{(1.10)}} +(0.8) = 2.70\)
\({C}_{a0} = \frac{(1.0)(2.673)(3.5)}{(0.8)(1.10)} = 10.631\) ή \({C}_{a0} = \frac{2.70}{0.8} = 3.375\)
\({C}_{a0} = 3.375\)
\({x}_{d} = 5 \frac{(0.8)(1.10)}{2.673}(3.375 – 1) = 3.909 m\)
στο \(x = 0\): \({C}_{a} =3.375 – (3.375 – 1)(0/3.909) = 3.375\)
στο \(x = a\): \({C}_{a} =3.375 – (3.375 – 1)(2.3/3.909) = 1.978\)
στο \(x = {x}_{d}\): \({C}_{a} =1.0\)
στο \(x = 10{h}^{‘}\): \({C}_{a} =1.0\)
στο \(x = 0\): \(S =0.8((1.10)(0.8)(1.0)(1.0)(3.375) +0.1) = 2.456 kPa\)
στο \(x = a\): \(S =0.8((1.10)(0.8)(1.0)(1.0)(1.978) +0.1) = 1.473 kPa = {p}_{1}\)
στο \(x = {x}_{d}\): \(S =0.8((1.10)(0.8)(1.0)(1.0)(1.0) +0.1) = 0.784 kPa = {p}_{2} = {p}_{3}\)
σε ανώτερο επίπεδο οροφής: \(S =0.8((1.10)(0.8)(1.0)(1.0)(1.0) +0.1) = 0.784 kPa\)
Για απεικόνιση, το αντίστοιχο \({p}_{1}\), \({p}_{2}\), και \({p}_{3}\) φαίνονται στα σχήματα 13 και 14 παρακάτω και για τις δύο υποθέσεις I και II, αντίστοιχα.
Φιγούρα 13: Εικόνα φορτίου χιονιού για την περίπτωση I (όχι σε κλίμακα).
Φιγούρα 14: Εικόνα φορτίου χιονιού για την περίπτωση II (όχι σε κλίμακα).
Ολοκληρώστε αυτούς τους υπολογισμούς αυτόματα σε λίγα λεπτά
Αυτός ήταν ένας μακρύς υπολογισμός, τι μπορείτε να κάνετε ως μηχανικός για να επιταχύνετε αυτήν τη διαδικασία για τα μελλοντικά σας έργα? Πρόσφατα το SkyCiv κυκλοφόρησε και αυτοματοποίησε το Snow Load Generator ως μέρος του SkyCiv Load Generator, που μπορεί επίσης να δημιουργήσει φορτία ανέμου. Για να βρείτε τα φορτία χιονιού του παραδείγματος που εμφανίζεται, χρειάζονται μόνο μερικά κλικ χρησιμοποιώντας το εργαλείο:
Φιγούρα 15: Εισαγωγή δεδομένων ιστότοπου στην ενότητα SkyCiv Load Generator χρησιμοποιώντας το παράδειγμά μας.
Φιγούρα 16: Εισαγωγή παραμέτρων δημιουργίας και χιονιού στην ενότητα SkyCiv Load Generator χρησιμοποιώντας το παράδειγμά μας.
Φιγούρα 17: Είσοδος φορτίου χιονιού για πολλές μη ισορροπημένες περιπτώσεις για το παράδειγμα.
Φιγούρα 18: Περίληψη των παραμέτρων φορτίου χιονιού που χρησιμοποιήθηκαν και του ισορροπημένου φορτίου χιονιού που θα εφαρμοστεί στη δομή.
Φιγούρα 19: Σύνοψη των μη ισορροπημένων αποτελεσμάτων φορτίου χιονιού.
Οι υπολογισμοί φορτίου χιονιού στη μονάδα SkyCiv Load Generator υποστηρίζονται από κωδικούς αναφοράς όπως το ASCE 7-10, 7-16, ΣΕ 1991-1-3, NBCC 2015, και AS / NZS 1170.3, και είναι διαθέσιμο στο Αυτόνομο (Φόρτωση μόνο γεννήτριας) και Επαγγελματίας λογαριασμοί. Εξοικειωμένοι με τον προγραμματισμό και τα API? Αυτή η λειτουργικότητα μπορεί να αυτοματοποιηθεί με τη χρήση του API SkyCiv.
Δομικός μηχανικός, Ανάπτυξη προϊόντων
MS Πολιτικών Μηχανικών
βιβλιογραφικές αναφορές:
- Εθνικό Συμβούλιο Έρευνας του Καναδά. (2015). Εθνικός Κώδικας του Καναδά, 2015. Εθνικό Συμβούλιο Έρευνας του Καναδά.
Σημείωση:
- Αναφορά κωδικού NBCC για το “Βασικός συντελεστής φορτίου χιονιού οροφής” — ψάχνω 4.1.6.2 Πρόταση (2)
- Αναφορά κωδικού NBCC για το “Συντελεστής έκθεσης ανέμου” — ψάχνω 4.1.6.2 Καταδίκες (3) και (4)
- Αναφορά κωδικού NBCC για το “Παράγοντας κλίσης” — ψάχνω 4.1.6.2 Καταδίκες (5), (6), και (7)
- Αναφορά κωδικού NBCC για το “Συντελεστής συσσώρευσης” — ψάχνω 4.1.6.2 Πρόταση (8), 4.1.6.5 για στέγες πολλαπλών επιπέδων, 4.1.6.6 για στέγες με κενό, και 4.1.6.9 για στέγες με αέτωμα
