ΟΠΩΣ ΚΑΙ 2159 & 3600 Σχεδιασμός σκυροδέματος

Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS 2159 (2009) & 3600 (2018)

Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS, Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS. Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS, ωστόσο, Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS, Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS, Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS.

Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS (ACI 318) και αυστραλιανά πρότυπα (ΟΠΩΣ ΚΑΙ 2159 & 3600).

Το SkyCiv's Λογισμικό για Σχεδιασμό Κατασκευών Σκυροδέματος καθιστά εύκολη την εφαρμογή AS 2159 και 3600 ελέγχους σε διαρθρωτικά έργα.

Θέλετε να δοκιμάσετε το λογισμικό Foundation Design του SkyCiv? Το δωρεάν εργαλείο μας επιτρέπει στους χρήστες να εκτελούν υπολογισμούς μεταφοράς φορτίου χωρίς καμία λήψη ή εγκατάσταση!

Υπολογιστής σχεδίασης ιδρύματος

Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS

Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS. Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS (Ρ_ρε,σολ) Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS (Ρ_ρε,και) Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS (Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS_σολ) Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS ΟΠΩΣ ΚΑΙ 2159 Ενότητα 4.3.1.

\( R_{d,g} = \phi_{g} \times R_{d,ug} \) (1)

Ρ_ρε,σολ Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS

Ρ_ρε,και Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS

Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS_σολ = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής

= Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής (Ρ_ρε,και)

= Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής (φά_{Μ,μικρό} ) = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής.

\( R_{d,ug} = \left[ R_{s} \times \left( f_{m,s} \times A_{s} \right) \right] + \left( f_{b} \times A_{b} \right) \) (2)

Ρ_μικρό = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής

φά_{Μ,μικρό} = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής

ΕΝΑ_μικρό = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής

φά_σι = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής

ΕΝΑ_σι = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής

Για έναν πιο λεπτομερή οδηγό, δείτε το άρθρο μας σχετικά με τον υπολογισμό την αντοχή στην τριβή του δέρματος και τη φέρουσα ικανότητα.

= Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής (Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS_σολ)

= Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής, όπως οι συνθήκες του ιστότοπου, = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής, = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής. = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής 0.40 προς το 0.90. ΟΠΩΣ ΚΑΙ 2159 4.3.1 = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής (3).

\( \phi_{g} = \phi_{gb} + \left[ K \times \left( \phi_{tf} – \phi_{gb} \right) \right] \geq \phi_{gb} \) (3)

Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS_{= Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής} = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής

Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS_στ = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής

K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής

K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής. K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 1 K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής (4) και (5). K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 8 K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 2159.

K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής (Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το ASστ)
K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής	0.90
K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής	0.75
K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής	0.80
K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής	0.75
K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής	0.85
K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής	0.80

Τραπέζι 1: K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής

K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής:

\( K = \frac{1.33 \times p}{p + 3.3} \leq 1 \) (4)

K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής:

\( K = \frac{1.13 \times p}{p + 3.3} \leq 1 \) (5)

K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής

K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 4.3. K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 2159. Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου (Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου) Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου (Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου) Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου_{= Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής} Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου 2.

 

Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου (ϕ= Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής)
Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου (Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου)	Κατηγορία κινδύνου	ϕ= Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου	ϕ= Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου
Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου 1.5	Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου	0.67	0.76
1.5 < Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου 2.0	Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου	0.61	0.70
2.0 < Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου 2.5	Χαμηλός	0.56	0.64
2.5 < Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου 3.0	Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου	0.52	0.60
3.0 < Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου 3.5	Μέτριος	0.48	0.56
3.5 < Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου 4.0	Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου	0.45	0.53
4.0 < Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου 4.5	Υψηλός	0.42	0.50
Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου > 4.5	Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου	0.40	0.47

 

Τραπέζι 2: Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου, (ΟΠΩΣ ΚΑΙ 2159 Τραπέζι 4.3.2)

Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου 4 αιμορροϊδές.

Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου

Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου. Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου (Ρ_{ρε,μικρό}) Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου, Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου, και στιγμή κάμψης. Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού (Ρ_μας) Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού (Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS_μικρό) Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού (κ), Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού 5.2.1 K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 2159.

\( R_{d,s} = \phi_{s} \times k \times R_{us} \) (6)

Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS_μικρό Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού

Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού

Ρ_μας Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού

Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού 3. Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού 0.75 προς το 1.0, Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού. Ωστόσο, Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού, Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού 1.0.

 

Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού (ϕ)
Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού	0.65
Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού (ϕΗ δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού)	0.65 ≤ 1.24 - [(13 Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμούΗ δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού)/12] ≤ 0.85
Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού:
(Εγώ) Νεσύ Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμούΗ δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού	0.60
(ii) Νεσύ < ΝΗ δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού	0.60 + {(ϕΗ δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού - 0.60) × [1 - (Νεσύ/ΝΗ δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού)]}
Κουρεύω	0.70

Τραπέζι 3: Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού (Τραπέζι 2.2.2, ΟΠΩΣ ΚΑΙ 3600-18)

Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού

Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού, Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού. Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης. Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης.

 

Φιγούρα 1: Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης

Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης (Ν_{Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού})

Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης. Σε αυτό το σημείο, Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης. Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης (Ν_{Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού}) Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης (ρε_ε) Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης (7) & (8). Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης 1/2 Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης.

\( \phi N_{uo} = \phi \times \left[ \left( A_{g} – A_{s} \right) \times \left( \alpha_{1} \times f’_{c} \right) + \left( A_{s} \times f_{sy} \right) \right] \) (7)

ΕΝΑ_σολ = Μικτό εμβαδόν διατομής

ΕΝΑ_μικρό = Μικτό εμβαδόν διατομής

α₁ = 1.0 – (0.003 Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης) [0.72 = Μικτό εμβαδόν διατομής₁ = Μικτό εμβαδόν διατομής]

= Μικτό εμβαδόν διατομής

φά_του = Μικτό εμβαδόν διατομής

\( d_{q} = \frac{\left[ \left( b \times D \right) – A_{s} \right] \times \left( \alpha_{1} \times f’_{c} \right) \times \frac{D}{2} + \sum_{i=1}^{n} \left( A_{bi} \times f_{sy} \times d_{yi} \right)}{N_{uo}} \) (8)

= Μικτό εμβαδόν διατομής

= Μικτό εμβαδόν διατομής

ΕΝΑ_{= Μικτό εμβαδόν διατομής} = Μικτό εμβαδόν διατομής

ρε_{= Μικτό εμβαδόν διατομής} = Μικτό εμβαδόν διατομής

= Μικτό εμβαδόν διατομής

= Μικτό εμβαδόν διατομής 0.003 = Μικτό εμβαδόν διατομής. = Μικτό εμβαδόν διατομής (Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS_μικρό) του 0.6.

= Μικτό εμβαδόν διατομής

= Μικτό εμβαδόν διατομής. Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του 0.6 προς το 0.8 Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του (κ_εσύ) Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του. Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του_εσύ Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του 1 Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του. Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του, Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του. Σε αυτό το σημείο, Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του (ε_ντοΗ μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του) Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του (ε_μικρόΗ μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του), Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του_εσύ Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του 0.54 Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του 0.6.

Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του_εσύ Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του, Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του. Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του, Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του. Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του

Δύναμη λόγω σκυροδέματος (φά_{Δύναμη λόγω σκυροδέματος}):

\( F_{cc} = \alpha_{2} \times f’_{c} \times A_{c} \) (9)

α₂ = 0.85 – (0.0015 Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης) [α_{2 ή σχισμές προεξέχουν πάνω από το ύψος των χαρακτηριστικών του ανάνερου εδάφους σε απόσταση 2 mi}0.67]

ΕΝΑ_ντο Δύναμη λόγω σκυροδέματος (Δύναμη λόγω σκυροδέματος 2)

Δύναμη λόγω σκυροδέματος Δύναμη λόγω σκυροδέματος_εσύ Δύναμη λόγω σκυροδέματος (Δύναμη λόγω σκυροδέματος)

=(1/2) × (θ – Δύναμη λόγω σκυροδέματος) × (Δύναμη λόγω σκυροδέματος)² (Δύναμη λόγω σκυροδέματος)

γ = 0.97 – (0.0025 Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης) [γ _{ή σχισμές προεξέχουν πάνω από το ύψος των χαρακτηριστικών του ανάνερου εδάφους σε απόσταση 2 mi}0.67]

Φιγούρα 2: Δύναμη λόγω σκυροδέματος

Δύναμη λόγω σκυροδέματος (φά_και) και στιγμή (Μ_Εγώ) Δύναμη λόγω σκυροδέματος:

Δύναμη λόγω σκυροδέματος, Δύναμη λόγω σκυροδέματος (ε_και) Δύναμη λόγω σκυροδέματος (10).

\( \varepsilon_{si} = \frac{\varepsilon_{c}}{\left( k_{u} \times d \right)} \times \left[ \left( k_{u} \times d \right) – d_{yi} \right] \) (10)

ρε_{= Μικτό εμβαδόν διατομής} Δύναμη λόγω σκυροδέματος

ε_ντοΔύναμη λόγω σκυροδέματος 0.003

Δύναμη λόγω σκυροδέματος_και < 0 (Δύναμη λόγω σκυροδέματος)

Δύναμη λόγω σκυροδέματος_και > 0 (Δύναμη λόγω σκυροδέματος)

Δύναμη λόγω σκυροδέματος:

\( F_{si} = \sigma_{si} \times A_{bi} \) (11)

σ_και Δύναμη λόγω σκυροδέματος Δύναμη λόγω σκυροδέματος [(ε_και × μι_μικρό ), φά_του]

μι_μικρό Δύναμη λόγω σκυροδέματος

ΕΝΑ_{= Μικτό εμβαδόν διατομής} Δύναμη λόγω σκυροδέματος

Δύναμη λόγω σκυροδέματος:

\( F_{si} = \left[ \sigma_{si} – \left( \alpha_{2} \times f’_{c} \right) \right] \times A_{bi} \geq 0 \) (12)

σ_και Δύναμη λόγω σκυροδέματος Δύναμη λόγω σκυροδέματος [(ε_και × μι_μικρό ), –φά_του]

μι_μικρό Δύναμη λόγω σκυροδέματος

ΕΝΑ_{= Μικτό εμβαδόν διατομής} Δύναμη λόγω σκυροδέματος

Δύναμη λόγω σκυροδέματος:

\( M_{i} = F_{si} \times d_{yi} \) (13)

Δύναμη λόγω σκυροδέματος:

\( \phi N_{u} = \phi \times \left[ F_{cc} + \sum_{i=1}^{n} F_{si} \right] \) (14)

Δύναμη λόγω σκυροδέματος:

\( \phi M_{u} = \phi \times \left[ \left( N_{u} \times d_{q} \right) – \left( F_{cc} \times y_{c} \right) – \sum_{i=1}^{n} M_{i} \right] \) (15)

Δύναμη λόγω σκυροδέματος:

Ενότητα 7.2 διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων. διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων. Επιπροσθέτως, διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων 5% διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων. Επομένως, διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων.

\( M_{d} = M^{*}_{\text{applied}} + \left( N^{*} \times 0.075 \text{ m} \right) \) (16ένα)

\( M_{d} = N^{*} \times \left( 0.05 \times D \right) \) (16σι)

Μ_ρε διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων

διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων_{διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων} διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων

διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων

διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων

διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων

διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων 8.2 K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 3600. διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων (εξίσωση 17).

\( \phi V_{u} = \phi \times \left( V_{uc} + V_{us} \right) \leq \phi V_{u.max} \) (17)

διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων (Β_{διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων})

Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση (18) Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση 8.2.4.1 K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 3600. Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση 9.0 MPa. Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση_β και θ_β Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση 8.2.4.3 K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 3600.

\( V_{uc} = k_{v} \times b_{v} \times d_{v} \times \sqrt{f’_{c}} \) (18)

ρε_β Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση [(0.72 × Δ ), (0.90 Δύναμη λόγω σκυροδέματος )]

Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση (ΕΝΑ_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση}) & κ_β:

Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση (ΕΝΑ_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση}) Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση. Ενότητα 8.2.1.7 K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 3600 Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση, Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση:

\( \frac{A_{sv.min}}{s} = \frac{0.08 \times \sqrt{f’_{c}} \times b_{v}}{f_{sy.f}} \)

φά_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση} Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση

Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση

Για (ΕΝΑ_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση}/μικρό) < (ΕΝΑ_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση}/μικρό):

\( k_{v} = \frac{200}{1000 + \left( 1.3 \times d_{v} \right)} \leq 0.10 \)

Για (ΕΝΑ_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση}/μικρό) ή σχισμές προεξέχουν πάνω από το ύψος των χαρακτηριστικών του ανάνερου εδάφους σε απόσταση 2 mi (ΕΝΑ_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση}/μικρό):

\( k_{v} = 0.15 \) (Για \( A_{sv} \geq A_{sv.min} \))

Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση (Β_μας)

Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση (19), Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση 8.2.5 K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 3600.

\( V_{us} = \frac{A_{sv} \times f_{sy.f} \times d_{v}}{s} \times \cot \theta_{v} \) (19)

θ_βΗ συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση

Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση (Β_{Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση})

Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση 8.2.6 K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 3600 (εξίσωση 20).

\( V_{u.max} = 0.55 \times \left[ \left( f’_{c} \times b_{v} \times d_{v} \right) \times \frac{\cot \theta_{v} + \cot \alpha_{v}}{1 + \cot^{2} \theta_{v}} \right] \) (20)

α_βΗ συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση

Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση (Β_εσύ)

Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση_{Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση}

\( V_{u} = \left( V_{uc} + V_{us} \right) \leq V_{u.max} \) (21)

Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση (øV_εσύ)

Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση 0.7. Επομένως, η σχεδιαστική διατμητική αντοχή του πασσάλου δίνεται από:

\( \phi V_{u} = \phi \times \left( V_{uc} + V_{us} \right) \) (22)

βιβλιογραφικές αναφορές

• η σχεδιαστική διατμητική αντοχή του πασσάλου δίνεται από, η σχεδιαστική διατμητική αντοχή του πασσάλου δίνεται από (2018). η σχεδιαστική διατμητική αντοχή του πασσάλου δίνεται από. η σχεδιαστική διατμητική αντοχή του πασσάλου δίνεται από.
• η σχεδιαστική διατμητική αντοχή του πασσάλου δίνεται από (2009). ΟΠΩΣ ΚΑΙ 2159. η σχεδιαστική διατμητική αντοχή του πασσάλου δίνεται από
• Κατασκευές από σκυρόδεμα (2018). ΟΠΩΣ ΚΑΙ 3600. η σχεδιαστική διατμητική αντοχή του πασσάλου δίνεται από