Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS 2159 (2009) & 3600 (2018)

Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS, Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS. Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS, ωστόσο, Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS, Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS, Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS.

Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS (ACI 318) και αυστραλιανά πρότυπα (ΟΠΩΣ ΚΑΙ 2159 & 3600).

Θέλετε να δοκιμάσετε το λογισμικό Foundation Design του SkyCiv? Το δωρεάν εργαλείο μας επιτρέπει στους χρήστες να εκτελούν υπολογισμούς μεταφοράς φορτίου χωρίς καμία λήψη ή εγκατάσταση!

Υπολογιστής σχεδίασης ιδρύματος

Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS

Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS. Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS (Ρ_ρε,σολ) Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS (Ρ_ρε,και) Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS (Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS_σολ) Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS ΟΠΩΣ ΚΑΙ 2159 Ενότητα 4.3.1.

\({Ρ}_{ρε,σολ} = {Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS}_{σολ} × {Ρ}_{ρε,και}\) (1)

Ρ_ρε,σολ Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS

Ρ_ρε,και Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS

Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS_σολ = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής

= Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής (Ρ_ρε,και)

= Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής (φά_{Μ,μικρό} ) = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής.

\( {Ρ}_{ρε,και} = [{Ρ}_{μικρό} × ({φά}_{Μ,μικρό} × {ΕΝΑ}_{μικρό} )] + ({φά}_{σι} × {ΕΝΑ}_{σι} )\) (2)

Ρ_μικρό = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής

φά_{Μ,μικρό} = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής

ΕΝΑ_μικρό = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής

φά_σι = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής

ΕΝΑ_σι = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής

Για έναν πιο λεπτομερή οδηγό, δείτε το άρθρο μας σχετικά με τον υπολογισμό την αντοχή στην τριβή του δέρματος και τη φέρουσα ικανότητα.

= Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής (Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS_σολ)

= Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής, όπως οι συνθήκες του ιστότοπου, = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής, = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής. = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής 0.40 προς το 0.90. ΟΠΩΣ ΚΑΙ 2159 4.3.1 = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής (3).

\( {Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS}_{σολ} = {Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS}_{= Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής} + [= Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής ({Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS}_{στ} – {Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS}_{= Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής})] ή σχισμές προεξέχουν πάνω από το ύψος των χαρακτηριστικών του ανάνερου εδάφους σε απόσταση 2 mi {Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS}_{= Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής} \) (3)

Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS_{= Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής} = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής

Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS_στ = Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής

K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής

K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής. K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 1 K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής (4) και (5). K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 8 K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 2159.

K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής (Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το ASστ)
K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής	0.90
K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής	0.75
K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής	0.80
K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής	0.75
K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής	0.85
K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής	0.80

Τραπέζι 1: K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής

K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής:

\( [object Window]{1.33 K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής}{Π + 3.3} ≤ 1\) (4)

K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής:

\( [object Window]{1.13 K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής}{Π + 3.3} ≤ 1\) (5)

K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής

K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 4.3. K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 2159. Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου (Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου) Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου (Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου) Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου_{= Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής} Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου 2.

Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου (Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS= Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής)
Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου (Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου)	Κατηγορία κινδύνου	Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS= Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου	Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS= Γεωτεχνικός αναγωγικός συντελεστής Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου
Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου 1.5	Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου	0.67	0.76
1.5 < Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου 2.0	Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου	0.61	0.70
2.0 < Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου 2.5	Χαμηλός	0.56	0.64
2.5 < Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου 3.0	Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου	0.52	0.60
3.0 < Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου 3.5	Μέτριος	0.48	0.56
3.5 < Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου 4.0	Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου	0.45	0.53
4.0 < Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου 4.5	Υψηλός	0.42	0.50
Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου > 4.5	Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου	0.40	0.47

Τραπέζι 2: Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου, (ΟΠΩΣ ΚΑΙ 2159 Τραπέζι 4.3.2)

Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου 4 αιμορροϊδές.

Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου

Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου. Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου (Ρ_{ρε,μικρό}) Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου, Το αποτέλεσμα της εν λόγω διαδικασίας είναι η αξιολόγηση ατομικού κινδύνου, και στιγμή κάμψης. Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού (Ρ_μας) Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού (Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS_μικρό) Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού (κ), Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού 5.2.1 K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 2159.

\( {Ρ}_{ρε,μικρό} = {Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS}_{μικρό} Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού {Ρ}_{μας} \) (6)

Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS_μικρό Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού

Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού

Ρ_μας Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού

Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού 3. Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού 0.75 προς το 1.0, Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού. Ωστόσο, Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού, Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού 1.0.

Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού (Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS)
Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού	0.65
Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού (Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το ASΗ δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού)	0.65 ≤ 1.24 – [(13 Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμούΗ δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού)/12] ≤ 0.85
Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού:
(Εγώ) Νεσύ Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμούΗ δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού	0.60
(ii) Νεσύ < ΝΗ δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού	0.60 + {(Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το ASΗ δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού – 0.66) × [1 – (Νεσύ/ΝΗ δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού)]}
Κουρεύω	0.70

Τραπέζι 3: Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού (Τραπέζι 2.2.2, ΟΠΩΣ ΚΑΙ 3600-18)

Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού

Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού, Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού. Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης. Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης.

 

Φιγούρα 1: Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης

Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης (Ν_{Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού})

Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης. Σε αυτό το σημείο, Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης. Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης (Ν_{Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού}) Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης (ρε_ε) Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης (7) & (8). Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης 1/2 Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης.

\( {ϕ Ν}_{Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού} Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης [({ΕΝΑ}_{σολ} – {ΕΝΑ}_{μικρό}) × ({α}_{1} Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης) + ({ΕΝΑ}_{μικρό} × {φά}_{του})] \) (7)

ΕΝΑ_σολ = Μικτό εμβαδόν διατομής

ΕΝΑ_μικρό = Μικτό εμβαδόν διατομής

α₁ = 1.0 – (0.003 Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης) [0.72 = Μικτό εμβαδόν διατομής₁ = Μικτό εμβαδόν διατομής]

= Μικτό εμβαδόν διατομής

φά_του = Μικτό εμβαδόν διατομής

\( {ρε}_{ε} = frac{[(= Μικτό εμβαδόν διατομής) – {ΕΝΑ}_{μικρό}] × ({α}_{1} Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης) [object Window]{= Μικτό εμβαδόν διατομής}^{ν} ({ΕΝΑ}_{= Μικτό εμβαδόν διατομής} × {φά}_{του} × {ρε}_{= Μικτό εμβαδόν διατομής})}{{Ν}_{Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού}} \) (8)

= Μικτό εμβαδόν διατομής

= Μικτό εμβαδόν διατομής

ΕΝΑ_{= Μικτό εμβαδόν διατομής} = Μικτό εμβαδόν διατομής

ρε_{= Μικτό εμβαδόν διατομής} = Μικτό εμβαδόν διατομής

= Μικτό εμβαδόν διατομής

= Μικτό εμβαδόν διατομής 0.003 = Μικτό εμβαδόν διατομής. = Μικτό εμβαδόν διατομής (Σχεδιασμός μονού πασσάλου σύμφωνα με το AS_μικρό) του 0.6.

= Μικτό εμβαδόν διατομής

= Μικτό εμβαδόν διατομής. Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του 0.6 προς το 0.8 Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του (κ_εσύ) Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του. Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του_εσύ Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του 1 Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του. Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του, Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του. Σε αυτό το σημείο, Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του (ε_ντοΗ μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του) Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του (ε_μικρόΗ μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του), Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του_εσύ Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του 0.54 Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του 0.6.

Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του_εσύ Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του, Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του. Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του, Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του. Η μετάβαση από το σημείο αποσυμπίεσης στην καθαρή κάμψη χρησιμοποιεί έναν παράγοντα μείωσης της αντοχής του

Δύναμη λόγω σκυροδέματος (φά_{Δύναμη λόγω σκυροδέματος}):

\( {φά}_{Δύναμη λόγω σκυροδέματος} = {α}_{2} Δύναμη λόγω σκυροδέματος {ΕΝΑ}_{ντο} \) (9)

α₂ = 0.85 – (0.0015 Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης) [α_{2 ή σχισμές προεξέχουν πάνω από το ύψος των χαρακτηριστικών του ανάνερου εδάφους σε απόσταση 2 mi}0.67]

ΕΝΑ_ντο Δύναμη λόγω σκυροδέματος (Δύναμη λόγω σκυροδέματος 2)

Δύναμη λόγω σκυροδέματος Δύναμη λόγω σκυροδέματος_εσύ Δύναμη λόγω σκυροδέματος (Δύναμη λόγω σκυροδέματος)

=(1/2) × (θ – Δύναμη λόγω σκυροδέματος) × (Δύναμη λόγω σκυροδέματος)² (Δύναμη λόγω σκυροδέματος)

γ = 0.97 – (0.0025 Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης) [γ _{ή σχισμές προεξέχουν πάνω από το ύψος των χαρακτηριστικών του ανάνερου εδάφους σε απόσταση 2 mi}0.67]

Φιγούρα 2: Δύναμη λόγω σκυροδέματος

Δύναμη λόγω σκυροδέματος (φά_και) και στιγμή (Μ_Εγώ) Δύναμη λόγω σκυροδέματος:

Δύναμη λόγω σκυροδέματος, Δύναμη λόγω σκυροδέματος (ε_και) Δύναμη λόγω σκυροδέματος (10).

\( {ε}_{και} = frac{{ε}_{ντο}}{({κ}_{εσύ} Δύναμη λόγω σκυροδέματος)} × [({κ}_{εσύ} Δύναμη λόγω σκυροδέματος) – {ρε}_{= Μικτό εμβαδόν διατομής}] \) (10)

ρε_{= Μικτό εμβαδόν διατομής} Δύναμη λόγω σκυροδέματος

ε_ντοΔύναμη λόγω σκυροδέματος 0.003

Δύναμη λόγω σκυροδέματος_και < 0 (Δύναμη λόγω σκυροδέματος)

Δύναμη λόγω σκυροδέματος_και > 0 (Δύναμη λόγω σκυροδέματος)

Δύναμη λόγω σκυροδέματος:

\( {φά}_{και} = {σ}_{και} × {ΕΝΑ}_{= Μικτό εμβαδόν διατομής} \) (11)

σ_και Δύναμη λόγω σκυροδέματος Δύναμη λόγω σκυροδέματος [(ε_και × μι_μικρό ), φά_του]

μι_μικρό Δύναμη λόγω σκυροδέματος

ΕΝΑ_{= Μικτό εμβαδόν διατομής} Δύναμη λόγω σκυροδέματος

Δύναμη λόγω σκυροδέματος:

\( {φά}_{και} = [{σ}_{και} – ({α}_{2} Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης)] × {ΕΝΑ}_{= Μικτό εμβαδόν διατομής} ή σχισμές προεξέχουν πάνω από το ύψος των χαρακτηριστικών του ανάνερου εδάφους σε απόσταση 2 mi 0\) (12)

σ_και Δύναμη λόγω σκυροδέματος Δύναμη λόγω σκυροδέματος [(ε_και × μι_μικρό ), –φά_του]

μι_μικρό Δύναμη λόγω σκυροδέματος

ΕΝΑ_{= Μικτό εμβαδόν διατομής} Δύναμη λόγω σκυροδέματος

Δύναμη λόγω σκυροδέματος:

\( {Μ}_{Εγώ} = {φά}_{και} × {ρε}_{= Μικτό εμβαδόν διατομής} \) (13)

Δύναμη λόγω σκυροδέματος:

\( {Δύναμη λόγω σκυροδέματος}_{εσύ} Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης [ {φά}_{Δύναμη λόγω σκυροδέματος} + {Δύναμη λόγω σκυροδέματος}_{= Μικτό εμβαδόν διατομής}^{ν} {φά}_{και}]\) (14)

Δύναμη λόγω σκυροδέματος:

\( {πληγή}_{εσύ} Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης [ ({Ν}_{εσύ} × {ρε}_{ε}) – ({φά}_{Δύναμη λόγω σκυροδέματος} × {και}_{ντο}) – {Δύναμη λόγω σκυροδέματος}_{= Μικτό εμβαδόν διατομής}^{ν} {Μ}_{Εγώ}] \) (15)

Δύναμη λόγω σκυροδέματος:

Ενότητα 7.2 διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων. διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων. Επιπροσθέτως, διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων 5% διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων. Επομένως, διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων.

\( {Μ}_{ρε} = {{Μ}^{*}}_{διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων} + ({Ν}^{*} × 0.075 Μ) \) (16ένα)

\( {Μ}_{ρε} = {Ν}^{*} × (0.05 × Δ) \) (16σι)

Μ_ρε διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων

διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων_{διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων} διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων

διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων

διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων

διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων

διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων 8.2 K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 3600. διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων (εξίσωση 17).

\( {øV}_{εσύ} Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης ({Β}_{διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων} + {Β}_{μας}) ≤ {øV}_{εσύ,Μέγιστη} \) (17)

διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων (Β_{διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων})

Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση (18) Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση 8.2.4.1 K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 3600. Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση 9.0 MPa. Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση_β και θ_β Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση 8.2.4.3 K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 3600.

\( {Β}_{διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων} = {κ}_{β} Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση {ρε}_{β} [object Window]{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση} \) (18)

ρε_β Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση [(0.72 × Δ ), (0.90 Δύναμη λόγω σκυροδέματος )]

Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση (ΕΝΑ_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση}) & κ_β:

Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση (ΕΝΑ_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση}) Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση. Ενότητα 8.2.1.7 K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 3600 Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση, Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση:

\( \frac{{ΕΝΑ}_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση}}{μικρό} = frac{0.08 [object Window]{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση} Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση}{{φά}_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση}} \)

φά_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση} Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση

Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση

Για (ΕΝΑ_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση}/μικρό) < (ΕΝΑ_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση}/μικρό):

\( {κ}_{β} = frac{200}{[1000 + (1.3 × {ρε}_{β} )]} ≤ 0.10\)

Για (ΕΝΑ_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση}/μικρό) ή σχισμές προεξέχουν πάνω από το ύψος των χαρακτηριστικών του ανάνερου εδάφους σε απόσταση 2 mi (ΕΝΑ_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση}/μικρό):

\( {κ}_{β} = 0.15 \)

Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση (Β_μας)

Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση (19), Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση 8.2.5 K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 3600.

\( {Β}_{μας} = frac{{ΕΝΑ}_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση} × {φά}_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση} × {ρε}_{β}}{μικρό} Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση{θ}_{β} \) (19)

θ_βΗ συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση

Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση (Β_{Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση})

Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση 8.2.6 K= Συντελεστής οφέλους δοκιμής 3600 (εξίσωση 20).

\( {Β}_{Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση} = 0.55 × [ (Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση {ρε}_{β}) [object Window]{Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση{θ}_{β} + Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση{α}_{β}}{1 + Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση{2}{θ}_{β} }] \) (20)

α_βΗ συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση

Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση (Β_εσύ)

Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση_{Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση}

\( {Β}_{εσύ} = ({Β}_{διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων} + {Β}_{μας} ) ≤ {Β}_{Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση} \) (21)

Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση (øV_εσύ)

Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση 0.7. Επομένως, η σχεδιαστική διατμητική αντοχή του πασσάλου δίνεται από:

\( {øV}_{εσύ} Οι αξονικές και καμπτικές ικανότητες ελέγχονται χρησιμοποιώντας ένα διάγραμμα αλληλεπίδρασης ({Β}_{διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων} + {Β}_{μας} ) \) (22)

βιβλιογραφικές αναφορές

• η σχεδιαστική διατμητική αντοχή του πασσάλου δίνεται από, η σχεδιαστική διατμητική αντοχή του πασσάλου δίνεται από (2018). η σχεδιαστική διατμητική αντοχή του πασσάλου δίνεται από. η σχεδιαστική διατμητική αντοχή του πασσάλου δίνεται από.
• η σχεδιαστική διατμητική αντοχή του πασσάλου δίνεται από (2009). ΟΠΩΣ ΚΑΙ 2159. η σχεδιαστική διατμητική αντοχή του πασσάλου δίνεται από
• Κατασκευές από σκυρόδεμα (2018). ΟΠΩΣ ΚΑΙ 3600. η σχεδιαστική διατμητική αντοχή του πασσάλου δίνεται από