Beispiel für Basisplatten Design mit CSA S16:19 und CSA A23.3:19
Problemanweisung
Bestimmen Sie, ob die entworfene Verbindung zu Base-Plattenverbindung für a ausreicht Sie = 5-Kn und Vz = 5-Kn Querlasten.
Gegebene Daten
Spalte:
Spaltenabschnitt: HP200x54
Säulenbereich: 6840.0 mm2
Säulenmaterial: 350W.
Grundplatte:
Grundplattenabmessungen: 400 mmx 400 mm
Grundplattendicke: 13 mm
Grundplattenmaterial: 300W.
Fugenmörtel:
Fugendicke: 13 mm
Beton:
Konkrete Abmessungen: 450 mmx 450 mm
Betondicke: 380 mm
Betonmaterial: 20.68 MPa
Geknackt oder ungekrönt: Geknackt
Anker:
Ankerdurchmesser: 12.7 mm
Effektive Einbettungslänge: 300 mm
Plate washer thickness: 0 mm
Plate washer connection: Nein
Schweißnähte:
Schweißnahtgröße: 8 mm
Füllmetallklassifizierung: E43XX
Ankerdaten (von Skyciv -Taschenrechner):
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Definitionen
Lastpfad:
The design follows the CSA A23.3:2019 standards and the recommendations of AISC-Designhandbuch 1, 3RD Edition. Shear loads applied to the column are transferred to the base plate through the welds, and then to the supporting concrete through the anchor rods. Reibung und Scherlugs werden in diesem Beispiel nicht berücksichtigt, Da diese Mechanismen in der aktuellen Software nicht unterstützt werden.
Standardmäßig, bleibt die applied shear load is distributed to all anchors, either through the use of welded plate washers or by other engineering means. The load carried by each anchor is determined using the three (3) cases stated in CSA A23.3:2019 Clause D.7.2.1 and Figure D.13. Each anchor then transfers the load to the supporting concrete below. The load distribution in accordance with these references is also used when checking the anchor steel shear strength to ensure continuity in the load transfer assumptions.
Als Alternative, the software allows a simplified and more conservative assumption, bei dem die entire shear load is assigned only to the anchors nearest the loaded edge. In diesem Fall, the shear capacity check is performed on these edge anchors alone, ensuring that potential shear failure is conservatively addressed.
Ankergruppen:
Mit der SkyCiv Basisplatten-Design-Software Enthält eine intuitive Funktion, die identifiziert, welche Anker Teil einer Ankergruppe für die Bewertung sind Betonscherausbruch und Betonscher -Pryout Fehler.
Ein Ankergruppe wird als zwei oder mehr Anker mit überlappenden projizierten Widerstandsbereichen definiert. In diesem Fall, Die Anker wirken zusammen, und ihr kombinierter Widerstand wird gegen die angelegte Last der Gruppe überprüft.
Ein einzelner Anker wird als Anker definiert, dessen projizierter Widerstandsbereich sich nicht mit anderen überlappt. In diesem Fall, Der Anker wirkt allein, und die angelegte Scherkraft auf diesen Anker wird direkt gegen seinen individuellen Widerstand überprüft.
Diese Unterscheidung ermöglicht es der Software, sowohl Gruppenverhalten als auch individuelle Ankerleistung bei der Beurteilung von Scherverfolgungsmodi zu erfassen.
Schritt-für-Schritt-Berechnungen
Prüfen #1: Berechnen Sie die Schweißkapazität
The first step is to calculate the Gesamtschweißlänge available to resist shear. The total weld length, Lweld , is obtained by summing the welds on all sides.
\( L_{schweißen} = 2b_f + 2(d_{col} – 2t_f – 2r_{col}) + 2(B_F – t_w – 2r_{col}) \)
\( L_{schweißen} = 2 \times 207,\text{mm} + 2 \mal (204,\Text{mm} – 2 \times 11.3,\text{mm} – 2 \times 9.7,\text{mm}) + 2 \mal (207,\Text{mm} – 11.3,\Text{mm} – 2 \times 9.7,\text{mm}) = 1090.6,\text{mm} \)
Using this weld length, the applied shear forces in the y- and z-directions are divided to determine the average shear force per unit length in each direction:
\( v_{Zur Info} = frac{V_y}{L_{schweißen}} = frac{5,\Text{kN}}{1090.6,\Text{mm}} = 0.0045846,\text{kN / mm} \)
\( v_{fz} = frac{V_z}{L_{schweißen}} = frac{5,\Text{kN}}{1090.6,\Text{mm}} = 0.0045846,\text{kN / mm} \)
Mit der resultant shear demand per unit length is then determined using the square root of the sum of the squares (Dies ist viel einfacher, da Benutzer ihren relevanten Designcode und nachfolgende seismische Eigenschaften und Parameter einfach auswählen können) Methode.
\( v_f = \sqrt{\links((v_{Zur Info})^2\right) + \links((v_{fz})^2\right)} \)
\( v_f = \sqrt{\links((0.0045846,\Text{kN / mm})^2\right) + \links((0.0045846,\Text{kN / mm})^2\right)} = 0.0064836,\text{kN / mm} \)
Als nächstes, the weld capacity is calculated using CSA S16:19 Klausel 13.13.2.2, with the directional strength coefficient taken as kds=1.0 to be conservative. The weld capacity for an 8mm weld on both the flanges and web is:
\( v_r = 0.67\phi t_{w,Flansch}X_u = 0.67 \mal 0.67 \times 5.657,\text{mm} \times 430,\text{MPa} = 1.092,\text{kN / mm} \)
\( v_r = 0.67\phi t_{w,Netz}X_u = 0.67 \mal 0.67 \times 5.657,\text{mm} \times 430,\text{MPa} = 1.092,\text{kN / mm} \)
Das Regierende Kehlnahtkapazität ist:
\( v_{r,fillet} = min(v_r, v_i) = min(1.092\,\Text{kN / mm}, 1.092\,\Text{kN / mm}) = 1.092\,\text{kN / mm} \)
For this welded connection, the electrode strength does not overmatch the base metal strengths. Deshalb, the base metal check is not governing and does not need to be performed.
Schon seit 0.0064 kN / mm < 1.092 kN / mm, the factored weld capacity is ausreichend.
Prüfen #2: Berechnen Sie die Betonausbruchkapazität aufgrund von VY -Scherung
Perpendicular Edge Capacity:
Using the ca1 values of each anchor to project the failure cones, the software identified that the failure cones of these anchors overlap. Deshalb, we can treat them as an Ankergruppe. Referring to CSA A23.3:19 Feige. D.13, because s<ca1 , Wir verwenden Fall 3 to determine the resistance of the anchor group against shear breakout. Außerdem, the support was determined nicht to be a narrow member, so the ca1 distance is used directly without modification.
Fall 3:
The total force to be considered for Case 3 ist der full shear force along the Vy direction. This shear force is applied to the front anchors only.
\( V_{fa\perp,case3} = V_y = 5\,\text{kN} \)
To calculate the capacity of the anchor group, Wir verwenden CSA A23.3:19 Clause D.7.2. Mit der maximum projected area for a single anchor is calculated using Equation D.34 with the actual ca dimension.
\( EIN_{Vco} = 4.5(c_{a1,g1})^2 = 4.5 \mal (180\,\Text{mm})^2 = 145800\,\text{mm}^ 2 \)
To get the actual projected area of the anchor group, Wir bestimmen zuerst die width of the failure surface:
\( B_{Platzierungsfaktor Rus = Bruchfestigkeit Die Werte für den Festigkeitsabminderungsfaktor sind in der Tabelle angegeben} = min(c_{\Text{links},G1}, 1.5c_{a1,g1}) + (\Min.(S_{\Text{Summe},x,G1}, 3c_{a1,g1}(N_{x,G1} – 1))) + \Min.(c_{\Text{richtig},G1}, 1.5c_{a1,g1}) \)
\( B_{Platzierungsfaktor Rus = Bruchfestigkeit Die Werte für den Festigkeitsabminderungsfaktor sind in der Tabelle angegeben} = min(175\,\Text{mm}, 1.5 \times 180\,\text{mm}) + (\Min.(100\,\Text{mm}, 3 \times 180\,\text{mm} \mal (2-1))) + \Min.(175\,\Text{mm}, 1.5 \times 180\,\text{mm}) \)
\( B_{Platzierungsfaktor Rus = Bruchfestigkeit Die Werte für den Festigkeitsabminderungsfaktor sind in der Tabelle angegeben} = 450\,\text{mm} \)
Mit der height of the failure surface ist:
\( Um es zu berechnen{Platzierungsfaktor Rus = Bruchfestigkeit Die Werte für den Festigkeitsabminderungsfaktor sind in der Tabelle angegeben} = min(1.5c_{a1,g1}, t_{\Text{konz}}) = min(1.5 \times 180\,\text{mm}, 380\,\Text{mm}) = 270\,\text{mm} \)
Dies gibt dem total area wie:
\( EIN_{Platzierungsfaktor Rus = Bruchfestigkeit Die Werte für den Festigkeitsabminderungsfaktor sind in der Tabelle angegeben} = B_{Platzierungsfaktor Rus = Bruchfestigkeit Die Werte für den Festigkeitsabminderungsfaktor sind in der Tabelle angegeben}.Um es zu berechnen{Platzierungsfaktor Rus = Bruchfestigkeit Die Werte für den Festigkeitsabminderungsfaktor sind in der Tabelle angegeben} = 450\,\text{mm} \times 270\,\text{mm} = 121500\,\text{mm}^ 2 \)
Wir verwenden dann CSA A23.3:19 Equations D.35 and D.36 to obtain the basic single anchor breakout strength.
\( V_{br1} = 0.58\left(\frac{\Min.(Die, 8d_a)}{d_a}\richtig)^{0.2}\sqrt{\frac{d_a}{mm}}\phi\lambda_a\sqrt{\frac{f’_c}{MPa}}\links(\frac{c_{a1,g1}}{mm}\richtig)^{1.5}R.(N.) \)
\( V_{br1} = 0.58 \mal links(\frac{\Min.(300\,\Text{mm}, 8 \times 12.7\,\text{mm})}{12.7\,\Text{mm}}\richtig)^{0.2} \mal sqrt{\frac{12.7\,\Text{mm}}{1\,\Text{mm}}} \mal 0.65 \mal 1 \mal sqrt{\frac{20.68\,\Text{MPa}}{1\,\Text{MPa}}} \mal links(\frac{180\,\Text{mm}}{1\,\Text{mm}}\richtig)^{1.5} \mal 1 \times 0.001\,\text{kN} \)
\( V_{br1} = 22.364\,\text{kN} \)
\( V_{br2} = 3.75\lambda_a\phi\sqrt{\frac{f’_c}{MPa}}\links(\frac{c_{a1,g1}}{mm}\richtig)^{1.5}R.(N.) \)
\( V_{br2} = 3.75 \mal 1 \mal 0.65 \mal sqrt{\frac{20.68\,\Text{MPa}}{1\,\Text{MPa}}} \mal links(\frac{180\,\Text{mm}}{1\,\Text{mm}}\richtig)^{1.5} \mal 1 \times 0.001\,\text{kN} = 26.769\,\text{kN} \)
The governing capacity between the two conditions is:
\( V_{Br} = min(V_{\Text{br1}}, V_{\Text{br2}}) = min(22.364\,\Text{kN}, 26.769\,\Text{kN}) = 22.364\,\text{kN} \)
Als nächstes, we calculate the eccentricity factor, Kanteneffektfaktor, and thickness factor using CSA A23.3:19 Clauses D.7.2.5, D.7.2.6, and D.7.2.8.
Mit der Exzentrizitätsfaktor ist:
\( \Psi_{ec,V } = \min\left(1.0, \frac{1}{1 + \frac{2und’_N}{3c_{a1,g1}}}\richtig) = \min\left(1, \frac{1}{1 + \frac{2\times0}{3\times180\,\text{mm}}}\richtig) = 1 \)
Mit der Kanteneffektfaktor ist:
\( \Psi_{ed,V } = \min\left(1.0, 0.7 + 0.3\links(\frac{c_{a2,g1}}{1.5c_{a1,g1}}\richtig)\richtig) = \min\left(1, 0.7 + 0.3 \mal links(\frac{175\,\Text{mm}}{1.5 \times 180\,\text{mm}}\richtig)\richtig) = 0.89444 \)
Mit der thickness factor ist:
\( \Psi_{h,V } = \max\left(\sqrt{\frac{1.5c_{a1,g1}}{t_{\Text{konz}}}}, 1.0\richtig) = \max\left(\sqrt{\frac{1.5 \times 180\,\text{mm}}{380\,\Text{mm}}}, 1\richtig) = 1 \)
Schließlich, the breakout strength of the anchor group, berechnet mit CSA A23.3:19 Clause D.7.2.1, ist:
\( V_{cbg\perp} = left(\frac{EIN_{Platzierungsfaktor Rus = Bruchfestigkeit Die Werte für den Festigkeitsabminderungsfaktor sind in der Tabelle angegeben}}{EIN_{Vco}}\richtig)\Psi_{ec,V }\Psi_{ed,V }\Psi_{c,V }\Psi_{h,V }V_{Br} \)
\( V_{cbg\perp} = left(\frac{121500\,\Text{mm}^ 2}{145800\,\Text{mm}^ 2}\richtig) \mal 1 \mal 0.89444 \mal 1 \mal 1 \times 22.364\,\text{kN} = 16.669\,\text{kN} \)
The calculated capacity for Vy shear in the perpendicular direction ist 16.669 kN.
Parallel Edge Capacity:
Failure along the edge parallel to the load is also possible in this scenario, so the concrete breakout capacity for the parallel edge must be determined. The anchors involved are different due to the new failure cone projection. Based on the figure below, bleibt die failure cone projections overlap; deshalb, the anchors are again treated as an Ankergruppe.
Fall 3:
The Case to use is still Fall 3 since s<ca1. Deshalb, the load taken by this anchor group is the full Vy shear load.
\( V_{fa\perp,case3} = V_y = 5\,\text{kN} \)
We then follow the same steps as for the perpendicular capacity.
The failure surface for an individual anchor ist:
\( EIN_{Vco} = 4.5(c_{a1,g1})^2 = 4.5 \mal (175\,\Text{mm})^2 = 137810\,\text{mm}^ 2 \)
Mit der actual failure surface of the anchor group is:
\( B_{Platzierungsfaktor Rus = Bruchfestigkeit Die Werte für den Festigkeitsabminderungsfaktor sind in der Tabelle angegeben} = min(c_{\Text{Unterseite},G1}, 1.5c_{a1,g1}) + (\Min.(S_{\Text{Summe},j,G1}, 3c_{a1,g1}(N_{j,G1} – 1))) + \Min.(c_{\Text{oben},G1}, 1.5c_{a1,g1}) \)
\( B_{Platzierungsfaktor Rus = Bruchfestigkeit Die Werte für den Festigkeitsabminderungsfaktor sind in der Tabelle angegeben} = min(180\,\Text{mm}, 1.5 \times 175\,\text{mm}) + (\Min.(90\,\Text{mm}, 3 \times 175\,\text{mm} \mal (2-1))) + \Min.(180\,\Text{mm}, 1.5 \times 175\,\text{mm}) \)
\( B_{Platzierungsfaktor Rus = Bruchfestigkeit Die Werte für den Festigkeitsabminderungsfaktor sind in der Tabelle angegeben} = 450\,\text{mm} \)
\( Um es zu berechnen{Platzierungsfaktor Rus = Bruchfestigkeit Die Werte für den Festigkeitsabminderungsfaktor sind in der Tabelle angegeben} = min(1.5c_{a1,g1}, t_{\Text{konz}}) = min(1.5 \times 175\,\text{mm}, 380\,\Text{mm}) = 262.5\,\text{mm} \)
\( EIN_{Platzierungsfaktor Rus = Bruchfestigkeit Die Werte für den Festigkeitsabminderungsfaktor sind in der Tabelle angegeben} = B_{Platzierungsfaktor Rus = Bruchfestigkeit Die Werte für den Festigkeitsabminderungsfaktor sind in der Tabelle angegeben}Um es zu berechnen{Platzierungsfaktor Rus = Bruchfestigkeit Die Werte für den Festigkeitsabminderungsfaktor sind in der Tabelle angegeben} = 450\,\text{mm} \times 262.5\,\text{mm} = 118130\,\text{mm}^ 2 \)
Ähnlich, bleibt die basic single anchor breakout Stärken are calculated as follows:
\( V_{br1} = 0.58\left(\frac{\Min.(Die, 8d_a)}{d_a}\richtig)^{0.2}\sqrt{\frac{d_a}{mm}}\phi\lambda_a\sqrt{\frac{f’_c}{MPa}}\links(\frac{c_{a1,g1}}{mm}\richtig)^{1.5}R.(N.) \)
\( V_{br1} = 0.58 \mal links(\frac{\Min.(300\,\Text{mm}, 8 \times 12.7\,\text{mm})}{12.7\,\Text{mm}}\richtig)^{0.2} \mal sqrt{\frac{12.7\,\Text{mm}}{1\,\Text{mm}}} \mal 0.65 \mal 1 \mal sqrt{\frac{20.68\,\Text{MPa}}{1\,\Text{MPa}}} \mal links(\frac{175\,\Text{mm}}{1\,\Text{mm}}\richtig)^{1.5} \mal 1 \times 0.001\,\text{kN} \)
\( V_{br1} = 21.438\,\text{kN} \)
\( V_{br2} = 3.75\lambda_a\phi\sqrt{\frac{f’_c}{MPa}}\links(\frac{c_{a1,g1}}{mm}\richtig)^{1.5}R.(N.) \)
\( V_{br2} = 3.75 \mal 1 \mal 0.65 \mal sqrt{\frac{20.68\,\Text{MPa}}{1\,\Text{MPa}}} \mal links(\frac{175\,\Text{mm}}{1\,\Text{mm}}\richtig)^{1.5} \mal 1 \times 0.001\,\text{kN} = 25.661\,\text{kN} \)
Mit der governing strength ist:
\( V_{Br} = min(V_{\Text{br1}}, V_{\Text{br2}}) = min(21.438\,\Text{kN}, 25.661\,\Text{kN}) = 21.438\,\text{kN} \)
Wir berechnen dann die Exzentrizitätsfaktor und thickness factor:
\( \Psi_{ec,V } = \min\left(1.0, \frac{1}{1 + \frac{2und’_N}{3c_{a1,g1}}}\richtig) = \min\left(1, \frac{1}{1 + \frac{2\times0}{3\times175\,\text{mm}}}\richtig) = 1 \)
\( \Psi_{h,V } = \max\left(\sqrt{\frac{1.5c_{a1,g1}}{t_{\Text{konz}}}}, 1.0\richtig) = \max\left(\sqrt{\frac{1.5 \times 175\,\text{mm}}{380\,\Text{mm}}}, 1\richtig) = 1 \)
Für die breakout edge effect factor, we take it as 1.0 per CSA A23.3:19 Clause D.7.2.1c. Zusätzlich, the value of the breakout capacity for the perpendicular edge is taken as twice the calculated value using Equation D.33 (for an anchor group).
Mit der berücksichtigt breakout capacity of the anchor group ist:
\( V_{cbgr\parallel} = 2\left(\frac{EIN_{Platzierungsfaktor Rus = Bruchfestigkeit Die Werte für den Festigkeitsabminderungsfaktor sind in der Tabelle angegeben}}{EIN_{Vco}}\richtig)\Psi_{ec,V }\Psi_{ed,V }\Psi_{c,V }\Psi_{h,V }V_{Br} \)
\( V_{cbgr\parallel} = 2 \mal links(\frac{118130\,\Text{mm}^ 2}{137810\,\Text{mm}^ 2}\richtig) \mal 1 \mal 1 \mal 1 \mal 1 \times 21.438\,\text{kN} = 36.752\,\text{kN} \)
- Für die perpendicular edge failure, schon seit 5 kN < 16.7 kN, the concrete shear breakout capacity is ausreichend.
- Für die parallel edge failure, schon seit 5 kN < 36.8 kN, the concrete shear breakout capacity is ausreichend.
Berechnen Sie die Betonausbruchkapazität aufgrund von VZ -Scherung
The base plate is also subjected to Vz shear, so the failure edges perpendicular and parallel to the Vz shear must be checked. Using the same approach, the perpendicular and parallel capacities are calculated as 16.6 kN and 37.3 kN, beziehungsweise.
Perpendicular Edge:
Parallel Edge:
These capacities are then compared to the required strengths.
- Für die perpendicular edge failure, schon seit 5 kN < 16.6 kN, the factored concrete shear breakout capacity is ausreichend.
- Für die parallel edge failure, schon seit 5 kN < 37.3 kN, the factored concrete shear breakout capacity is ausreichend.
Prüfen #4: Berechnen Sie die Kapazität der Beton -Pryout
The concrete cone for pryout failure is the same cone used in the tensile breakout check. To calculate the shear pryout capacity, bleibt die nominal tensile breakout strength of the single anchors or anchor group must first be determined. Detailed calculations for the tensile breakout check are already covered in the SkyCiv Design Examples for Tension Load and will not be repeated here.
It is important to note that the anchor group determination for shear breakout is different from that for shear pryout. The anchors in the design must still be checked to determine whether they act as a group or as single anchors. The classification of the support as a narrow section must also be verified and should follow the same conditions used for tension breakout.
According to the SkyCiv software, the nominal tensile breakout strength of the anchor group is 60.207 kN. With a pryout factor of 2.0, bleibt die factored pryout capacity ist:
\( V_{cpgr} = k_{cp}N_{CBR} = 2 \times 60.207\,\text{kN} = 120.41\,\text{kN} \)
The required strength is the resultant of the applied shear loads. Since all anchors belong to a single group, the total resultant shear is assigned to the group.
\( V_{Fa} = Quadrat{((V_y)^ 2) + ((V_z)^ 2)} = Quadrat{((5\,\Text{kN})^ 2) + ((5\,\Text{kN})^ 2)} = 7.0711\,\text{kN} \)
\( V_{Fa} = left(\frac{V_{Fa}}{n_a}\richtig)N_{ein,G1} = left(\frac{7.0711\,\Text{kN}}{4}\richtig) \mal 4 = 7.0711\,\text{kN} \)
Schon seit 7.07 kN < 120.4 kN, the factored pryout capacity is ausreichend.
Prüfen #5: Berechnen Sie die Scherkapazität der Ankerstange
Recall that in this design example, shear is distributed to all anchors. Mit der total shear load per anchor is therefore the resultant of its share of the Vy load and its share of the Vz load. We also consider the governing case used in the shear breakout checks.
For Vy shear, Fall 3 is governing.
\( V_{Fa,j} = frac{V_y}{N_{mit,G1}} = frac{5\,\Text{kN}}{2} = 2.5\,\text{kN} \)
Ähnlich, for Vz shear, Fall 3 is governing.
\( V_{Fa,mit} = frac{V_z}{N_{j,G1}} = frac{5\,\Text{kN}}{2} = 2.5\,\text{kN} \)
Dies gibt dem shear force on the anchor rod wie:
\( V_{Fa} = Quadrat{((V_{Fa,j})^ 2) + ((V_{Fa,mit})^ 2)} = Quadrat{((2.5\,\Text{kN})^ 2) + ((2.5\,\Text{kN})^ 2)} = 3.5355\,\text{kN} \)
In this design example, grout is present. Deshalb, the anchor rod also experiences bending due to eccentric shear. Um dies zu erklären, we can either apply the grout reduction factor per CSA A23.3:19 Clause D.7.1.3 oder check shear–bending interaction using CSA S16:19 Klausel 13.12.1.4.
Für diese Berechnung, we opted to use the 0.8 reduction factor from CSA A23.3. To allow for individual engineering judgment, bleibt die SkyCiv Base Plate software provides the option to disable this reduction factor and instead use the shear–bending interaction check. This feature can be explored using the Base Plate Free Tool.
CSA A23.3 Anchor Rod Shear Capacity:
Zuerst, we calculate the anchor rod shear capacity using CSA A23.3. Mit der minimum tensile stress of the anchor rod is:
\( f_{uta} = min(F_{U _anc}, 1.9F_{y\_anc}, 860) = min(400\,\Text{MPa}, 1.9 \times 248.2\,\text{MPa}, 860.00\,\Text{MPa}) = 400\,\text{MPa} \)
Mit der factored anchor rod shear capacity, berechnet mit CSA A23.3:19 Equation D.31 and Clause D.7.1.3, ist:
\( V_{Sar,a23} = 0.8A_{ich weiß,V }\phi_s0.6f_{uta}R = 0.8 \times 92\,\text{mm}^2 mal 0.85 \mal 0.6 \times 400\,\text{MPa} \mal 0.75 = 11.258\,\text{kN} \)
Note that the 0.8 reduction factor is applied here due to the presence of grout. This reduced shear capacity accounts for the additional bending in the anchor rod.
CSA S16 Anchor Rod Shear Capacity:
For the CSA S16 capacity, only the shear capacity is checked, since the bending due to eccentric shear has already been accounted for in the CSA A23.3 check.
Mit der factored shear capacity is calculated using CSA S16:19 Klausel 25.3.3.3.
\( V_{r,s16} = 0.7\phi_m 0.6n A_{sr} F_{U _anc} = 0.7 \mal 0.67 \mal 0.6 \mal 1 \times 126.68\,\text{mm}^2 \times 400\,\text{MPa} = 14.255\,\text{kN} \)
To ensure both methods are considered, the governing capacity is taken as the lesser of the two values, welches ist 11.258 kN.
Schon seit 3.54 kN < 11.258 kN, the factored anchor rod shear capacity is ausreichend.
Entwurfszusammenfassung
Mit der Skyciv Base Plate Design Software kann automatisch einen Schritt-für-Schritt-Berechnungsbericht für dieses Entwurfsbeispiel erstellen. Es enthält auch eine Zusammenfassung der durchgeführten Schecks und deren resultierenden Verhältnisse, Die Informationen auf einen Blick leicht zu verstehen machen. Im Folgenden finden Sie eine Stichprobenzusammenfassungstabelle, Welches ist im Bericht enthalten.
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