Einzelflorausführung nach AS 2159 (2009) & 3600 (2018)
Einzelflorausführung nach AS, Einzelflorausführung nach AS. Einzelflorausführung nach AS, jedoch, Einzelflorausführung nach AS, Einzelflorausführung nach AS, Einzelflorausführung nach AS.
Einzelflorausführung nach AS (ACI 318) und australische Standards (WIE 2159 & 3600).
Möchten Sie die Foundation Design-Software von SkyCiv ausprobieren?? Mit unserem kostenlosen Tool können Benutzer Tragberechnungen ohne Download oder Installation durchführen!
Einzelflorausführung nach AS
Einzelflorausführung nach AS. Einzelflorausführung nach AS (R.d,G) Einzelflorausführung nach AS (R.d,Einzelflorausführung nach AS) Einzelflorausführung nach AS (ÖG) Einzelflorausführung nach AS WIE 2159 Sektion 4.3.1.
\({R.}_{d,G} = {Ö}_{G} × {R.}_{d,Einzelflorausführung nach AS}\) (1)
R.d,G Einzelflorausführung nach AS
R.d,Einzelflorausführung nach AS Einzelflorausführung nach AS
ÖG = Geotechnischer Abminderungsfaktor
= Geotechnischer Abminderungsfaktor (R.d,Einzelflorausführung nach AS)
= Geotechnischer Abminderungsfaktor (fm,s ) = Geotechnischer Abminderungsfaktor.
\( {R.}_{d,Einzelflorausführung nach AS} = [{R.}_{s} × ({f}_{m,s} × {A}_{s} )] + ({f}_{b} × {A}_{b} )\) (2)
R.s = Geotechnischer Abminderungsfaktor
fm,s = Geotechnischer Abminderungsfaktor
As = Geotechnischer Abminderungsfaktor
fb = Geotechnischer Abminderungsfaktor
Ab = Geotechnischer Abminderungsfaktor
Für eine ausführlichere Anleitung, Lesen Sie unseren Artikel zum Rechnen der Hautreibungswiderstand und die Endtragfähigkeit.
Geotechnischer Reduktionsfaktor (ÖG)
= Geotechnischer Abminderungsfaktor, wie Standortbedingungen, = Geotechnischer Abminderungsfaktor, = Geotechnischer Abminderungsfaktor. = Geotechnischer Abminderungsfaktor 0.40 zu 0.90. WIE 2159 4.3.1 = Geotechnischer Abminderungsfaktor (3).
\( {Ö}_{G} = {Ö}_{= Geotechnischer Abminderungsfaktor} + [= Geotechnischer Abminderungsfaktor ({Ö}_{tf} – {Ö}_{= Geotechnischer Abminderungsfaktor})] ≥ {Ö}_{= Geotechnischer Abminderungsfaktor} \) (3)
Ö= Geotechnischer Abminderungsfaktor = Geotechnischer Abminderungsfaktor
Ötf = Geotechnischer Abminderungsfaktor
= Geotechnischer Abminderungsfaktor
Sowohl die intrinsischen Tests als auch die Testnutzenfaktoren hängen davon ab, welche Art von Belastungstests für die Pfähle verwendet werden. Sowohl die intrinsischen Tests als auch die Testnutzenfaktoren hängen davon ab, welche Art von Belastungstests für die Pfähle verwendet werden 1 Sowohl die intrinsischen Tests als auch die Testnutzenfaktoren hängen davon ab, welche Art von Belastungstests für die Pfähle verwendet werden (4) und (5). Sowohl die intrinsischen Tests als auch die Testnutzenfaktoren hängen davon ab, welche Art von Belastungstests für die Pfähle verwendet werden 8 Unterschied zwischen verstärkt 2159.
| Sowohl die intrinsischen Tests als auch die Testnutzenfaktoren hängen davon ab, welche Art von Belastungstests für die Pfähle verwendet werden (Ötf) | |||||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Sowohl die intrinsischen Tests als auch die Testnutzenfaktoren hängen davon ab, welche Art von Belastungstests für die Pfähle verwendet werden | 0.90 | ||||||||||||
| Sowohl die intrinsischen Tests als auch die Testnutzenfaktoren hängen davon ab, welche Art von Belastungstests für die Pfähle verwendet werden | 0.75 | ||||||||||||
| Sowohl die intrinsischen Tests als auch die Testnutzenfaktoren hängen davon ab, welche Art von Belastungstests für die Pfähle verwendet werden | 0.80 | ||||||||||||
| Sowohl die intrinsischen Tests als auch die Testnutzenfaktoren hängen davon ab, welche Art von Belastungstests für die Pfähle verwendet werden | 0.75 | ||||||||||||
| Sowohl die intrinsischen Tests als auch die Testnutzenfaktoren hängen davon ab, welche Art von Belastungstests für die Pfähle verwendet werden | 0.85 | ||||||||||||
| Sowohl die intrinsischen Tests als auch die Testnutzenfaktoren hängen davon ab, welche Art von Belastungstests für die Pfähle verwendet werden | 0.80 | ||||||||||||
Tabelle 1: Sowohl die intrinsischen Tests als auch die Testnutzenfaktoren hängen davon ab, welche Art von Belastungstests für die Pfähle verwendet werden
Sowohl die intrinsischen Tests als auch die Testnutzenfaktoren hängen davon ab, welche Art von Belastungstests für die Pfähle verwendet werden:
\( [object Window]{1.33 Sowohl die intrinsischen Tests als auch die Testnutzenfaktoren hängen davon ab, welche Art von Belastungstests für die Pfähle verwendet werden}{p + 3.3} ≤ 1\) (4)
Sowohl die intrinsischen Tests als auch die Testnutzenfaktoren hängen davon ab, welche Art von Belastungstests für die Pfähle verwendet werden:
\( [object Window]{1.13 Sowohl die intrinsischen Tests als auch die Testnutzenfaktoren hängen davon ab, welche Art von Belastungstests für die Pfähle verwendet werden}{p + 3.3} ≤ 1\) (5)
Sowohl die intrinsischen Tests als auch die Testnutzenfaktoren hängen davon ab, welche Art von Belastungstests für die Pfähle verwendet werden
Sowohl die intrinsischen Tests als auch die Testnutzenfaktoren hängen davon ab, welche Art von Belastungstests für die Pfähle verwendet werden 4.3. Unterschied zwischen verstärkt 2159. Sowohl die intrinsischen Tests als auch die Testnutzenfaktoren hängen davon ab, welche Art von Belastungstests für die Pfähle verwendet werden (Sowohl die intrinsischen Tests als auch die Testnutzenfaktoren hängen davon ab, welche Art von Belastungstests für die Pfähle verwendet werden) und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns (und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns) und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns= Geotechnischer Abminderungsfaktor wie in Tabelle gezeigt 2.
| und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns (Ö= Geotechnischer Abminderungsfaktor) | |||||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns (und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns) | Risikokategorie | Ö= Geotechnischer Abminderungsfaktor und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns | Ö= Geotechnischer Abminderungsfaktor und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns | ||||||||||
| und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns 1.5 | und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns | 0.67 | 0.76 | ||||||||||
| 1.5 < und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns 2.0 | und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns | 0.61 | 0.70 | ||||||||||
| 2.0 < und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns 2.5 | Niedrig | 0.56 | 0.64 | ||||||||||
| 2.5 < und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns 3.0 | und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns | 0.52 | 0.60 | ||||||||||
| 3.0 < und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns 3.5 | Mäßig | 0.48 | 0.56 | ||||||||||
| 3.5 < und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns 4.0 | und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns | 0.45 | 0.53 | ||||||||||
| 4.0 < und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns 4.5 | Hoch | 0.42 | 0.50 | ||||||||||
| und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns > 4.5 | und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns | 0.40 | 0.47 | ||||||||||
Tabelle 2: und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns, (WIE 2159 Tabelle 4.3.2)
und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns 4 Haufen.
und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns
und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns. und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns (R.d,s) und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns, und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns, und Biegemoment. und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns (R.uns) und eine durchschnittliche Risikobewertung des Gesamtdesigns (Ös) und einem konkreten Platzierungsfaktor (k), und einem konkreten Platzierungsfaktor 5.2.1 Unterschied zwischen verstärkt 2159.
\( {R.}_{d,s} = {Ö}_{s} und einem konkreten Platzierungsfaktor {R.}_{uns} \) (6)
Ös und einem konkreten Platzierungsfaktor
und einem konkreten Platzierungsfaktor
R.uns und einem konkreten Platzierungsfaktor
und einem konkreten Platzierungsfaktor 3. und einem konkreten Platzierungsfaktor 0.75 zu 1.0, Platzierungsfaktor Rus = Bruchfestigkeit Die Werte für den Festigkeitsabminderungsfaktor sind in der Tabelle angegeben. jedoch, und einem konkreten Platzierungsfaktor, Platzierungsfaktor Rus = Bruchfestigkeit Die Werte für den Festigkeitsabminderungsfaktor sind in der Tabelle angegeben 1.0.
| Faktoren zur Reduzierung der Festigkeit (Ö) | |||||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| und einem konkreten Platzierungsfaktor | 0.65 | ||||||||||||
| und einem konkreten Platzierungsfaktor (Öund einem konkreten Platzierungsfaktor) | 0.65 ≤ 1.24 – [(13 und einem konkreten Platzierungsfaktoruo)/12] ≤ 0.85 | ||||||||||||
| und einem konkreten Platzierungsfaktor: | |||||||||||||
| (ich) N.u und einem konkreten Platzierungsfaktorund einem konkreten Platzierungsfaktor | 0.60 | ||||||||||||
| (ii) N.u < N.und einem konkreten Platzierungsfaktor | 0.60 + {(Öund einem konkreten Platzierungsfaktor – 0.66) × [1 – (N.u/N.und einem konkreten Platzierungsfaktor)]} | ||||||||||||
| Scheren | 0.70 | ||||||||||||
Tabelle 3: Faktoren zur Festigkeitsreduzierung (Tabelle 2.2.2, WIE 3600-18)
Axial- und Biegetragfähigkeit eines einzelnen Pfahls
und einem konkreten Platzierungsfaktor, und einem konkreten Platzierungsfaktor. Axial- und Biegetragfähigkeiten werden anhand eines Interaktionsdiagramms überprüft. und einem konkreten Platzierungsfaktor.
Zahl 1: Säuleninteraktionsdiagramm
Squash Load (N.uo)
und einem konkreten Platzierungsfaktor. An dieser Stelle, Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben. Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben (N.uo) Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben (dq) Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben (7) & (8). Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben 1/2 Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben.
\( {N}_{uo} = ø × [({A}_{G} – {A}_{s}) × ({ein}_{1} × f’c) + ({A}_{s} × {f}_{seine})] \) (7)
AG Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben
As Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben
ein1 = 1.0 – (0.003 × f’c) [0.72 Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben1 Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben]
f’c = Betonfestigkeit
fseine Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben
\( {d}_{q} = frac{[(Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben) – {A}_{s}] × ({ein}_{1} × f’c) [object Window]{Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben}^{n} ({A}_{Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben} × {f}_{seine} × {d}_{Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben})}{{N.}_{uo}} \) (8)
Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben
Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben
ADie axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben
dDie axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben
Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben
Der Dekompressionspunkt ist dort, wo die Betondehnung an der extremen Druckfaser gleich ist 0.003 und die Dehnung in der extrem zugfesten Faser ist null. Der Dekompressionspunkt ist dort, wo die Betondehnung an der extremen Druckfaser gleich ist (Ös) von 0.6.
Der Dekompressionspunkt ist dort, wo die Betondehnung an der extremen Druckfaser gleich ist
Der reine Biegepunkt ist dort, wo die axiale Tragfähigkeit Null ist. Der Dekompressionspunkt ist dort, wo die Betondehnung an der extremen Druckfaser gleich ist 0.6 zu 0.8 Der Dekompressionspunkt ist dort, wo die Betondehnung an der extremen Druckfaser gleich ist (ku) Der Dekompressionspunkt ist dort, wo die Betondehnung an der extremen Druckfaser gleich ist. Der Dekompressionspunkt ist dort, wo die Betondehnung an der extremen Druckfaser gleich istu Der Dekompressionspunkt ist dort, wo die Betondehnung an der extremen Druckfaser gleich ist 1 Der Dekompressionspunkt ist dort, wo die Betondehnung an der extremen Druckfaser gleich ist. Der Dekompressionspunkt ist dort, wo die Betondehnung an der extremen Druckfaser gleich ist, ein ausgeglichener Zustand wird erreicht. An dieser Stelle, die Betondehnung ist am Limit (ec=0,003) und die äußere Stahldehnung erreicht Streckgrenze (es=0,0025), Der Dekompressionspunkt ist dort, wo die Betondehnung an der extremen Druckfaser gleich istu Der Dekompressionspunkt ist dort, wo die Betondehnung an der extremen Druckfaser gleich ist 0.54 Der Dekompressionspunkt ist dort, wo die Betondehnung an der extremen Druckfaser gleich ist 0.6.
Der Dekompressionspunkt ist dort, wo die Betondehnung an der extremen Druckfaser gleich istu Der Dekompressionspunkt ist dort, wo die Betondehnung an der extremen Druckfaser gleich ist, Der Dekompressionspunkt ist dort, wo die Betondehnung an der extremen Druckfaser gleich ist. Der Dekompressionspunkt ist dort, wo die Betondehnung an der extremen Druckfaser gleich ist, während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden. während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden
während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden (F.cc):
\( {F.}_{cc} = {ein}_{2} × f’c × {A}_{c} \) (9)
ein2 = 0.85 – (0.0015 × f’c) [ein2 ≥0.67]
Ac während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden (während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden 2)
während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werdenu × d (während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden)
=(1/2) × (θ – während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden) × (während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden)2 (während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden)
γ = 0.97 – (0.0025 × f’c) [γ ≥0.67]
Zahl 2: während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden
Macht (F.und) und Moment (M.ich) während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden:
während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden, während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden (eund) während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden (10).
\( {e}_{und} = frac{{e}_{c}}{({k}_{u} × d)} × [({k}_{u} × d) – {d}_{Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben}] \) (10)
dDie axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden
ecwährend das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden 0.003
während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werdenund < 0 (während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden)
während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werdenund > 0 (während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden)
während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden:
\( {F.}_{und} = {σ}_{und} × {A}_{Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben} \) (11)
σund während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden [(eund × E.s ), fseine]
E.s während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden
ADie axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden
während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden:
\( {F.}_{und} = [{σ}_{und} – ({ein}_{2} × f’c)] × {A}_{Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben} ≥ 0\) (12)
σund während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden [(eund × E.s ), –fseine]
E.s während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden
ADie axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden
während das Biegemoment berechnet wird, indem diese Kräfte um die neutrale Achse aufgelöst werden:
\( {M.}_{ich} = {F.}_{und} × {d}_{Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben} \) (13)
Axiale Tragfähigkeit des Pfahls:
\( {Axiale Tragfähigkeit des Pfahls}_{u} = ø × [ {F.}_{cc} + {Σ}_{Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben}^{n} {F.}_{und}]\) (14)
Axiale Tragfähigkeit des Pfahls:
\( {wund}_{u} = ø × [ ({N.}_{u} × {d}_{q}) – ({F.}_{cc} × {und}_{c}) – {Σ}_{Die axiale Belastung wird auf den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts aufgebracht, um ohne Biegung unter Druck zu bleiben}^{n} {M.}_{ich}] \) (15)
Axiale Tragfähigkeit des Pfahls:
Sektion 7.2 Axiale Tragfähigkeit des Pfahls. Axiale Tragfähigkeit des Pfahls. zusätzlich, Axiale Tragfähigkeit des Pfahls 5% Axiale Tragfähigkeit des Pfahls. Deshalb, Axiale Tragfähigkeit des Pfahls.
\( {M.}_{d} = {{M.}^{*}}_{angewandt} + ({N.}^{*} × 0.075 m) \) (16ein)
\( {M.}_{d} = {N.}^{*} × (0.05 Axiale Tragfähigkeit des Pfahls) \) (16b)
M.d Axiale Tragfähigkeit des Pfahls
Axiale Tragfähigkeit des Pfahlsangewandt Axiale Tragfähigkeit des Pfahls
Axiale Tragfähigkeit des Pfahls
Axiale Tragfähigkeit des Pfahls
Scherkapazität eines einzelnen Pfahls
Axiale Tragfähigkeit des Pfahls 8.2 Unterschied zwischen verstärkt 3600. Die Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung (Gleichung 17).
\( {øV}_{u} = ø × ({V }_{Die SkyCiv Foundation umfasst das Design von isolierten Fundamenten, die den australischen Standards¹ entsprechen} + {V }_{uns}) ≤ {øV}_{u,max} \) (17)
Scherfestigkeit von Beton (V Die SkyCiv Foundation umfasst das Design von isolierten Fundamenten, die den australischen Standards¹ entsprechen)
Der Beitrag des Betons zur Schubtragfähigkeit wird wie in Gleichung gezeigt berechnet (18) die auf Abschnitt . definiert ist 8.2.4.1 Unterschied zwischen verstärkt 3600. Dieser Abschnitt verlangt auch, dass der Wert von √f’c nicht überschritten wird 9.0 MPa. Die Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrungv und θv Die Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung 8.2.4.3 Unterschied zwischen verstärkt 3600.
\( {V }_{Die SkyCiv Foundation umfasst das Design von isolierten Fundamenten, die den australischen Standards¹ entsprechen} = {k}_{v} Die Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung {d}_{v} × sqrt{f’c} \) (18)
dv Die Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung Die Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung [(0.72 Axiale Tragfähigkeit des Pfahls ), (0.90 × d )]
Die Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung (ADie Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung) & kv:
Die Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung (ADie Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung) Die Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung. Sektion 8.2.1.7 Unterschied zwischen verstärkt 3600 Die Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung, Die Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung:
\( \frac{{A}_{Die Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung}}{s} = frac{0.08 × sqrt{f’c} Die Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung}{{f}_{Die Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung}} \)
fDie Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung Die Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung
Die Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung
Zum (ADie Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung/s) < (ADie Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung/s):
\( {k}_{v} = frac{200}{[1000 + (1.3 × {d}_{v} )]} ≤ 0.10\)
Zum (ADie Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung/s) ≥ (ADie Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung/s):
\( {k}_{v} = 0.15 \)
Scherfestigkeit von Stabstahl (V uns)
Der Beitrag der Querschubbewehrung zur berechneten Querkrafttragfähigkeit ist in Gleichung dargestellt (19), Der Beitrag der Querschubbewehrung zur berechneten Querkrafttragfähigkeit ist in Gleichung dargestellt 8.2.5 Unterschied zwischen verstärkt 3600.
\( {V }_{uns} = frac{{A}_{Die Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung} × {f}_{Die Scherfestigkeit entspricht einer kombinierten Schertragfähigkeit des Betons und der Stahlbewehrung} × {d}_{v}}{s} Der Beitrag der Querschubbewehrung zur berechneten Querkrafttragfähigkeit ist in Gleichung dargestellt{θ}_{v} \) (19)
θvDer Beitrag der Querschubbewehrung zur berechneten Querkrafttragfähigkeit ist in Gleichung dargestellt
Der Beitrag der Querschubbewehrung zur berechneten Querkrafttragfähigkeit ist in Gleichung dargestellt (V Der Beitrag der Querschubbewehrung zur berechneten Querkrafttragfähigkeit ist in Gleichung dargestellt)
Der Beitrag der Querschubbewehrung zur berechneten Querkrafttragfähigkeit ist in Gleichung dargestellt 8.2.6 Unterschied zwischen verstärkt 3600 (Gleichung 20).
\( {V }_{Der Beitrag der Querschubbewehrung zur berechneten Querkrafttragfähigkeit ist in Gleichung dargestellt} = 0.55 × [ (f’c × b × {d}_{v}) × frac{Der Beitrag der Querschubbewehrung zur berechneten Querkrafttragfähigkeit ist in Gleichung dargestellt{θ}_{v} + Der Beitrag der Querschubbewehrung zur berechneten Querkrafttragfähigkeit ist in Gleichung dargestellt{ein}_{v}}{1 + Der Beitrag der Querschubbewehrung zur berechneten Querkrafttragfähigkeit ist in Gleichung dargestellt{2}{θ}_{v} }] \) (20)
einvDer Beitrag der Querschubbewehrung zur berechneten Querkrafttragfähigkeit ist in Gleichung dargestellt
Der Beitrag der Querschubbewehrung zur berechneten Querkrafttragfähigkeit ist in Gleichung dargestellt (V u)
Der Beitrag der Querschubbewehrung zur berechneten Querkrafttragfähigkeit ist in Gleichung dargestelltDer Beitrag der Querschubbewehrung zur berechneten Querkrafttragfähigkeit ist in Gleichung dargestellt
\( {V }_{u} = ({V }_{Die SkyCiv Foundation umfasst das Design von isolierten Fundamenten, die den australischen Standards¹ entsprechen} + {V }_{uns} ) ≤ {V }_{Der Beitrag der Querschubbewehrung zur berechneten Querkrafttragfähigkeit ist in Gleichung dargestellt} \) (21)
Der Beitrag der Querschubbewehrung zur berechneten Querkrafttragfähigkeit ist in Gleichung dargestellt (øVu)
Der Beitrag der Querschubbewehrung zur berechneten Querkrafttragfähigkeit ist in Gleichung dargestellt 0.7. Deshalb, Der Beitrag der Querschubbewehrung zur berechneten Querkrafttragfähigkeit ist in Gleichung dargestellt:
\( {øV}_{u} = ø × ({V }_{Die SkyCiv Foundation umfasst das Design von isolierten Fundamenten, die den australischen Standards¹ entsprechen} + {V }_{uns} ) \) (22)
Verweise
- Der Beitrag der Querschubbewehrung zur berechneten Querkrafttragfähigkeit ist in Gleichung dargestellt, Der Beitrag der Querschubbewehrung zur berechneten Querkrafttragfähigkeit ist in Gleichung dargestellt (2018). Australisches Handbuch für Bauingenieure. Australisches Handbuch für Bauingenieure.
- Australisches Handbuch für Bauingenieure (2009). WIE 2159. Australisches Handbuch für Bauingenieure
- Australisches Handbuch für Bauingenieure (2018). WIE 3600. Australisches Handbuch für Bauingenieure
