Abaixo está um exemplo de alguns cálculos de placa de base de código filipino que são comumente usados ​​no projeto de placa de base. Design de placa de base de aço Eurocode, Design de placa de base de aço Eurocode, Design de placa de base de aço Eurocode:

• Design de placa de base de aço Eurocode – geralmente verificado em relação às forças de rolamento e compressão em referência ao NSCP 2015
• Design de placa de base de aço Eurocode – Design de placa de base de aço Eurocode, para garantir que eles forneçam contenção adequada e não falhem sob estresse ao NSCP 2015
• Design de placa de base de aço Eurocode – Design de placa de base de aço Eurocode, conforme mostrado abaixo nos cálculos de projeto do parafuso de ancoragem de exemplo para NSCP 2015
• Design de placa de base de aço Eurocode (Coluna) Verificações – Design de placa de base de aço Eurocode

Atualmente, a Design de placa de base de aço Eurocode Design de placa de base de aço Eurocode. Design de placa de base de aço Eurocode, inclui cálculos detalhados passo a passo, inclui cálculos detalhados passo a passo!

inclui cálculos detalhados passo a passo:

Calculadora de placa base

 

 

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Carregar combinações:

O Design de placa de base de aço Eurocode o usa combinações de carga fatorada sob NSCP 2015 aplica-se da seguinte forma:

1. \(1.4D )
2. \(1.2D + 1.6eu + 0.5(EU_{r} \texto{ ou } R)\)
3. \(1.2D + 1.6(Lr text{ ou } R) + (f1L texto{ ou } 0.5C)\)
4. \(1.2D + 1.0C + f1L + 0.5(Lr \ \texto{ ou } R)\)
5. \(1.2D + 1.0E + f1L)
6. \(0.9D + 1.0C)
7. \(0.9D + 1.0E )

Onde :

\(D ) = carga morta
\(EU) = carga ao vivo
\(EU_{r}\) = carga viva do telhado
\(R ) = Carga de chuva
\(E ) = Terremoto
\(C) = Carga de vento
\(f_{1}\) = Fator de carga ao vivo (Valor padrão = 1, Veja NSCP 2015 Seção 203.3.1)

inclui cálculos detalhados passo a passo:

Calculadora de placa base

 

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NSCP 2015 Verificação do rolamento de concreto:

O Design de placa de base de aço Eurocode verifica a resistência do rolamento de concreto (compressão) projeto de acordo com NSCP 2015 Eq. 510.8-2.

\( F_{b} = phi _{consequência} \vezes 0.85 \vezes f’_{c} \times sqrt{ \fratura{ UMA_{2} }{ UMA_{1} } } \leq F_{b, limite} = 1.70 \vezes f_{c} \vezes A_{1} \)

Onde:
\( f’_{c} \) - Resistência à compressão do concreto
\( UMA_{1} \) - área da placa de base em contato com a superfície de concreto
\( UMA_{2} \) - superfície de suporte de concreto
\( \phi_{consequência} \) – fator de resistência para concreto ( valor padrão = 0.65 )

inclui cálculos detalhados passo a passo:

Calculadora de placa base

 

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NSCP 2015 Verificação do projeto de solda:

O Design de placa de base de aço Eurocode verifica o projeto de solda de acordo com NSCP 2015 Equação 510.2-3

\( (eu) R_{n} = R_{nulo} + R_{nwt} \)

ou

\( (ii) R_{n} = 0,85R_{nulo} + 1.5R_{nwt} \)

Onde:

\(R_{nulo} \) = força nominal total de soldas de filete carregadas longitudinalmente.
\(R_{nwt} \) = força nominal total de soldas de filete carregadas transversalmente.

inclui cálculos detalhados passo a passo:

Calculadora de placa base

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NSCP 2015 Verificação do projeto da âncora:

O Design de placa de base de aço Eurocode verifica os parâmetros de âncora se aplicam usando disposições de código do NSCP 2015 Seção 417 | Ancoragem ao concreto.

As seguintes resistências de chumbadores são avaliadas:

• Resistência do aço da âncora em tensão e cisalhamento, \( \phi N_{para} \) e \( \phi V_{para} \).
• Resistência à ruptura do concreto na tração e cisalhamento, \( \phi N_{cbg} \) e \( \phi V_{cbg} \).
• Força de arrancamento de concreto, \( \phi N_{p} \).
• Resistência de remoção de concreto da âncora em cisalhamento, \( \phi V_{cp} \).

Resistência do aço da âncora em tensão e cisalhamento

A resistência do aço fatorado da âncora em tração e cisalhamento é determinada de acordo com NSCP 2015 Seção 417.4.1 como

Para Tensão

\( \phi _{tensão, anc} N_{para} = phi _{tensão, anc} UMA_{eu sei,N}f_{uta} \seta direita \) equação 17.6.1.2

Para cisalhamento

\( \phi _{tesoura, anc} V_{para} = phi _{tesoura, anc} 0.6UMA_{eu sei,V}f_{uta} \seta direita \) equação 17.7.1.2b

Onde:

• \( \phi _{tensão, anc} \) - fator de redução de força para âncoras em tensão ( valor padrão = 0.75 )
• \( \phi _{tesoura, anc}\) - fator de redução de resistência para âncoras em cisalhamento ( valor padrão = 0.65 )
• \( UMA_{eu sei,N}\) - é a área da seção transversal efetiva de uma âncora em tensão.
• \( UMA_{eu sei,V}\) - é a área da seção transversal efetiva de uma âncora em cisalhamento.
• \( f_{uta}\) - resistência à tração especificada do aço de ancoragem e não deve ser maior que \(1.9f_{sim}\) e 125 ksi (861.845 Mpa)

Resistência à ruptura do concreto

A resistência à ruptura do concreto fatorado da âncora em tração e cisalhamento é determinada de acordo com NSCP 2015 Equação 417.4.2.1b e NSCP 2015 Equação 417.5.2.1b como

\( \phi N_{cbg} = phi frac{ UMA_{Nc} }{ UMA_{Lembrar} } \psi_{ec,N} \psi_{ed,N} \psi_{c,N} \psi_{cp,N} N_{b} \seta direita \) 417.4.2.1b

Onde:

\( \phi \) – fator de redução de força para âncoras em tensão ( valor padrão = 0.75 ).
\( UMA_{Nc} \) – falha projetada de concreto de uma âncora única ou de grupo.
\( UMA_{Lembrar} \)- projetar área de falha de concreto de uma única âncora, para o cálculo da força na tensão, se não for limitada pela distância da borda ou espaçamento.

\( \psi_{ec,N} \) – Fator usado para modificar a resistência à tração das âncoras com base na excentricidade das cargas aplicadas.

\( \psi _{ec,N} = frac{1.00}{ 1 + \fratura{2 \vezes e^{‘}_{N}}{3 \vezes h_{ef}} } \leq 1.00 \seta direita \) Equação 417.4.5.3

\( \psi_{ed,N} \) – Fator usado para modificar a resistência à tração da âncora.

(uma) \( \texto{E se } C_{uma,min} \geq 1.5h_{ef} \texto{ então } \psi _{ed,N} = 1.00 \)

e

(b) \( \texto{E se } C_{uma,min} < 1.5h_{ef} \texto{ então } \psi _{ed,N} = 0.70 + 0.3\fratura{C_{uma,min}}{1.5h_{ef}} \) Equação 417.4.2.5b

\( \psi_{c,N} \) - Fator de quebra de ruptura na tensão.

\( \psi _{c,N} = 1.25 \) para âncoras fundidas

\( \psi_{cp,N} \) - Fator de divisão de fuga na tensão.

(uma) \( \texto{E se } C_{uma,min} \geq C_{ac} \texto{ então } \psi _{cp,N} = 1.00 \) equação 17.6.2.4.1a

e

(b) \( \texto{E se } C_{uma,min} < C_{ac} \texto{ então } \psi _{cp,N} = frac{ C_{uma,min} }{ C_{ac}} \geq frac{ 1.5h_{ef} }{ C_{ac} } \) equação 17.6.2.4.1b

\( N_{b} \) – resistência básica à ruptura do concreto na tensão de uma única âncora em concreto rachado.

Força de arrancamento de concreto

A força de arrancamento de concreto fatorada de uma âncora é definida no NSCP 2015 Equação 417.4.3.4 como

ϕN_pn = ϕΨ_c,P N_p

Onde:

\( \phi \) – fator de redução de força para âncoras em tensão ( valor padrão = 0.70 ).
\( \psi _{c, P} \) – fator de modificação para condição de concreto

Para concreto rachado:

\( \psi _{c, P} \) = 1.0

Para concreto não fissurado:

\( \psi _{c, P} \) = 1.4

\( N_{p} \) – Força de arrancamento da âncora

Para concreto rachado:

\( N_{p} = 8A_{brg}f ^{‘}_{c}\seta direita \) Equação 417.4.3.4

Para concreto não fissurado:

\( N_{p} = 0.9f ^{‘}_{c}e_{h}d_{uma} \seta direita \) Equação 417.4.3.5

Onde \( 3d_{uma} \leq e_{h} \leq 4.5d_{uma} \)

\( f ^{‘}_{c} \) – resistência à compressão especificada do concreto.
\( UMA_{brg} \) – área líquida de apoio da cabeça do prisioneiro, parafuso de ancoragem ou barra deformada com cabeça.
\( e_{h} \) – distância da superfície interna do eixo de um parafuso J ou L à ponta externa do J- ou L-bolt.
\( d_{uma} \) – diâmetro externo da âncora ou diâmetro do eixo do prisioneiro com cabeça, parafuso com cabeça, ou parafuso em forma de gancho.