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Processo de Design de Muros de Contenção – MACHADOS 7-16

Um exemplo totalmente trabalhado de montagem no solo Um exemplo totalmente trabalhado de montagem no solo 7-16

Com as tendências recentes no uso de energias renováveis ​​para conter os efeitos das mudanças climáticas, uma das indústrias em rápido crescimento como solução para este problema é o uso da energia solar. além disso, os painéis solares também estão se tornando populares entre os consumidores domésticos como uma fonte alternativa de energia, já que a eletricidade disparou nos últimos anos. Em vigor, as instalações de painéis solares nos telhados das casas e a construção de parques solares que usam painéis solares montados no solo aumentam em número. Um exemplo totalmente trabalhado de montagem no solo. Neste artigo, Um exemplo totalmente trabalhado de montagem no solo 7-16.

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Dados de Estrutura

Neste exemplo, Um exemplo totalmente trabalhado de montagem no solo:

Mesa 1. Um exemplo totalmente trabalhado de montagem no solo.

Localização 395 Um exemplo totalmente trabalhado de montagem no solo, Cordova, Memphis, Tennessee
Ocupação Diversos – painel solar
Terreno Fazenda plana
Dimensões do painel solar 16.25 ft
Dimensões do painel solar 13.33 ft
Dimensões do painel solar 8.33 ft
Dimensões do painel solar 30°

exemplo-vento-carga-cálculo-captura de tela-2, solar panel wind load calculation, Um exemplo totalmente trabalhado de montagem no solo

Figura 1. Localização do site (do Google Maps).

solar panel wind load calculation, Um exemplo totalmente trabalhado de montagem no solo

Figura 2. Dimensões do painel solar.

 

Carregando Vento

Um exemplo totalmente trabalhado de montagem no solo, Um exemplo totalmente trabalhado de montagem no solo 7-16 Capítulo 27 – Carga de vento – Procedimento direcional. Consideraremos o painel solar montado no solo como um edifício aberto com telhado monoslope quando o ângulo de inclinação for menor ou igual a 45° e como um sinal sólido para ângulo de inclinação maior que 45°.

Consideraremos o painel solar montado no solo como um edifício aberto com telhado monoslope quando o ângulo de inclinação for menor ou igual a 45° e como um sinal sólido para ângulo de inclinação maior que 45°:

Consideraremos o painel solar montado no solo como um edifício aberto com telhado monoslope quando o ângulo de inclinação for menor ou igual a 45° e como um sinal sólido para ângulo de inclinação maior que 45° (Consideraremos o painel solar montado no solo como um edifício aberto com telhado monoslope quando o ângulo de inclinação for menor ou igual a 45° e como um sinal sólido para ângulo de inclinação maior que 45°):

\(p = {q}_{h}G{C}_{N}\) (1)

Consideraremos o painel solar montado no solo como um edifício aberto com telhado monoslope quando o ângulo de inclinação for menor ou igual a 45° e como um sinal sólido para ângulo de inclinação maior que 45° > 45° (Consideraremos o painel solar montado no solo como um edifício aberto com telhado monoslope quando o ângulo de inclinação for menor ou igual a 45° e como um sinal sólido para ângulo de inclinação maior que 45°):

\(p = {q}_{h}G{C}_{f}\) (2)

Onde:

\(G ) = fator de efeito de rajada
\({C}_{N}\) Consideraremos o painel solar montado no solo como um edifício aberto com telhado monoslope quando o ângulo de inclinação for menor ou igual a 45° e como um sinal sólido para ângulo de inclinação maior que 45°
\({C}_{f}\) Consideraremos o painel solar montado no solo como um edifício aberto com telhado monoslope quando o ângulo de inclinação for menor ou igual a 45° e como um sinal sólido para ângulo de inclinação maior que 45°
\({q}_{h}\) Consideraremos o painel solar montado no solo como um edifício aberto com telhado monoslope quando o ângulo de inclinação for menor ou igual a 45° e como um sinal sólido para ângulo de inclinação maior que 45°, \(h ), no psf, dado pela fórmula:

\({q}_{h} = 0.00256{K}_{com}{K}_{zt}{K}_{d}{K}_{e}[object Window]) (3)

\({K}_{com}\) = coeficiente de pressão de velocidade
\({K}_{zt}\)= fator topográfico
\({K}_{d}\)= fator de direcionalidade do vento
\({K}_{e}\)Consideraremos o painel solar montado no solo como um edifício aberto com telhado monoslope quando o ângulo de inclinação for menor ou igual a 45° e como um sinal sólido para ângulo de inclinação maior que 45°
\(V \) = velocidade básica do vento em mph

Consideraremos o painel solar montado no solo como um edifício aberto com telhado monoslope quando o ângulo de inclinação for menor ou igual a 45° e como um sinal sólido para ângulo de inclinação maior que 45° > 45°, Consideraremos o painel solar montado no solo como um edifício aberto com telhado monoslope quando o ângulo de inclinação for menor ou igual a 45° e como um sinal sólido para ângulo de inclinação maior que 45°. Iremos nos aprofundar nos detalhes de cada parâmetro abaixo.

Categoria de Risco

O primeiro passo é determinar a categoria de risco do painel solar com base no uso ou ocupação. Da mesa 1.5-1 de ASCE 7-16, O primeiro passo é determinar a categoria de risco do painel solar com base no uso ou ocupação.

Velocidade Básica do Vento, \(V )

O ASCE 7-16 fornece um mapa de vento onde a velocidade básica do vento correspondente de um local pode ser obtida das Figuras 26.5-1A a 1C. O primeiro passo é determinar a categoria de risco do painel solar com base no uso ou ocupação, Cordova, Memphis, Tennessee fica de alguma forma perto de onde o ponto vermelho na Figura 3 abaixo de, e de lá, a velocidade básica do vento, \(V ), é 100 mph. O primeiro passo é determinar a categoria de risco do painel solar com base no uso ou ocupação.

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Figura 3. O primeiro passo é determinar a categoria de risco do painel solar com base no uso ou ocupação 7-16 (O primeiro passo é determinar a categoria de risco do painel solar com base no uso ou ocupação) O primeiro passo é determinar a categoria de risco do painel solar com base no uso ou ocupação.

Um exemplo totalmente trabalhado de montagem no solo. Experimente o nosso Um exemplo totalmente trabalhado de montagem no solo

Categoria de Exposição

O primeiro passo é determinar a categoria de risco do painel solar com base no uso ou ocupação, O primeiro passo é determinar a categoria de risco do painel solar com base no uso ou ocupação 26.7 de ASCE 7-16. além disso, O primeiro passo é determinar a categoria de risco do painel solar com base no uso ou ocupação, C, O primeiro passo é determinar a categoria de risco do painel solar com base no uso ou ocupação.

Neste exemplo, O primeiro passo é determinar a categoria de risco do painel solar com base no uso ou ocupação. Conseqüentemente, O primeiro passo é determinar a categoria de risco do painel solar com base no uso ou ocupação, podemos classificar o terreno contra o vento para a Exposição C com base na Figura C26.7-6(b) ou “podemos classificar o terreno contra o vento para a Exposição C com base na Figura C26.7-6 30 ft (9.1 m)” como mostrado na figura 4 abaixo de. podemos classificar o terreno contra o vento para a Exposição C com base na Figura C26.7-6 \({K}_{com}\) podemos classificar o terreno contra o vento para a Exposição C com base na Figura C26.7-6 \({K}_{zt}\) podemos classificar o terreno contra o vento para a Exposição C com base na Figura C26.7-6.

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Figura 4. podemos classificar o terreno contra o vento para a Exposição C com base na Figura C26.7-6.

 

Fator de direcionalidade do vento, \( {K}_{d} \)

podemos classificar o terreno contra o vento para a Exposição C com base na Figura C26.7-6, \({K}_{d} \), podemos classificar o terreno contra o vento para a Exposição C com base na Figura C26.7-6 0.85 podemos classificar o terreno contra o vento para a Exposição C com base na Figura C26.7-6 (podemos classificar o terreno contra o vento para a Exposição C com base na Figura C26.7-6) podemos classificar o terreno contra o vento para a Exposição C com base na Figura C26.7-6 26.6-1 de ASCE 7-16.

Fator de elevação do solo, \( {K}_{e} \)

O fator de elevação do solo, \({K}_{e} \), pode ser calculado usando a Tabela 26.9-1 de ASCE 7-16. Para este exemplo, podemos classificar o terreno contra o vento para a Exposição C com base na Figura C26.7-6 350.48 ft, \({K}_{e} \) pode ser calculado usando a fórmula:

\( {K}_{e} = {e}^{-0.0000362{com}_{g}} \) (4)
\( {K}_{e} = {e}^{-0.0000362(350.48)} = 0.987\)
\( {K}_{e} = 0.987 \)

Usando Equação (4), \({K}_{e} \) é igual a 0.987.

Fator Topográfico, \( {K}_{zt} \)

podemos classificar o terreno contra o vento para a Exposição C com base na Figura C26.7-6, \({K}_{zt}\), podemos classificar o terreno contra o vento para a Exposição C com base na Figura C26.7-6 26.8-1 de ASCE 7-16. Para determinar se cálculos adicionais do fator topográfico são necessários, podemos classificar o terreno contra o vento para a Exposição C com base na Figura C26.7-6 26.8.1. podemos classificar o terreno contra o vento para a Exposição C com base na Figura C26.7-6, então o fator topográfico pode ser considerado como 1.0. A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google, A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google, Portanto, \({K}_{zt}\) A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google 1.0 A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google.

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Figura 5. A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google.

Coeficiente de pressão de velocidade, \({K}_{com}\)

O coeficiente de pressão de velocidade, \({K}_{com}\), pode ser calculado usando a Tabela 26.10-1 de ASCE 7-16. Este parâmetro depende da altura acima do nível do solo do ponto onde a pressão do vento é considerada, e a categoria de exposição. além disso, os valores mostrados na tabela são baseados na seguinte fórmula:

Para 15 pés < \({com}\) < \({com}_{g}\): \({K}_{com} = 2.01(com/{com}_{g})^{2/uma}\) (5)
Pra \({com}\) < 15ft: \({K}_{com} = 2.01(15/{com}_{g})^{2/uma}\) (6)

Onde:

Mesa 3. A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google \({com}_{g}\) da mesa 26.9-1 de ASCE 7-16.

Exposição uma \({com}_{g}\) (ft)
B 7 1200
C 9.5 900
D 11.5 700

Para este exemplo, A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google.

\({K}_{com} = 2.01((15)/(900))^{2/(9.5)} = 0.85 \)
\({K}_{com} = 0.85 \)

Pressão de velocidade

Da Equação (3), podemos resolver para a pressão de velocidade, \( {q}_{h}\) no psf, A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google 8.33 ft.

\({q}_{h} = 0.00256{K}_{com}{K}_{zt}{K}_{d}{K}_{e}[object Window])
\({q}_{h} = 0.00256(0.85)(1.0)(0.85)(0.987)(100)A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google 18.256 [object Window])
\({q}_{h} = 18.256 [object Window])

A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google, A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google (1). A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google.

Fator de efeito de rajada, \(G )

A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google, \(G ), A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google \( {n}_{1} \). A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google \( {n}_{1} \) é menos do que 1 Hz, A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google, A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google \(G ) A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google 26.11.5. Neste exemplo, A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google, A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google, Onde \(G ) é igual a 0.85 A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google 26.11.1 de ASCE 7-16. Deve-se notar que a devida diligência na verificação da frequência natural fundamental da estrutura é necessária para determinar o fator de efeito de rajada, especialmente para estruturas flexíveis, pois aumentará esse parâmetro.

Deve-se notar que a devida diligência na verificação da frequência natural fundamental da estrutura é necessária para determinar o fator de efeito de rajada, especialmente para estruturas flexíveis, pois aumentará esse parâmetro, \({C}_{N}\), Deve-se notar que a devida diligência na verificação da frequência natural fundamental da estrutura é necessária para determinar o fator de efeito de rajada, especialmente para estruturas flexíveis, pois aumentará esse parâmetro

Deve-se notar que a devida diligência na verificação da frequência natural fundamental da estrutura é necessária para determinar o fator de efeito de rajada, especialmente para estruturas flexíveis, pois aumentará esse parâmetro, \( {C}_{N} \), Deve-se notar que a devida diligência na verificação da frequência natural fundamental da estrutura é necessária para determinar o fator de efeito de rajada, especialmente para estruturas flexíveis, pois aumentará esse parâmetro. Deve-se notar que a devida diligência na verificação da frequência natural fundamental da estrutura é necessária para determinar o fator de efeito de rajada, especialmente para estruturas flexíveis, pois aumentará esse parâmetro 27.3-4 de ASCE 7-16 Deve-se notar que a devida diligência na verificação da frequência natural fundamental da estrutura é necessária para determinar o fator de efeito de rajada, especialmente para estruturas flexíveis, pois aumentará esse parâmetro “Deve-se notar que a devida diligência na verificação da frequência natural fundamental da estrutura é necessária para determinar o fator de efeito de rajada, especialmente para estruturas flexíveis, pois aumentará esse parâmetro” Deve-se notar que a devida diligência na verificação da frequência natural fundamental da estrutura é necessária para determinar o fator de efeito de rajada, especialmente para estruturas flexíveis, pois aumentará esse parâmetro

Figura 6. Deve-se notar que a devida diligência na verificação da frequência natural fundamental da estrutura é necessária para determinar o fator de efeito de rajada, especialmente para estruturas flexíveis, pois aumentará esse parâmetro, \( {C}_{N} \), valores da figura 27.3-4 de ASCE 7-16 Deve-se notar que a devida diligência na verificação da frequência natural fundamental da estrutura é necessária para determinar o fator de efeito de rajada, especialmente para estruturas flexíveis, pois aumentará esse parâmetro.

Figura 7. Deve-se notar que a devida diligência na verificação da frequência natural fundamental da estrutura é necessária para determinar o fator de efeito de rajada, especialmente para estruturas flexíveis, pois aumentará esse parâmetro .

Figura 8. Deve-se notar que a devida diligência na verificação da frequência natural fundamental da estrutura é necessária para determinar o fator de efeito de rajada, especialmente para estruturas flexíveis, pois aumentará esse parâmetro.

Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30°, Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30°, \( {C}_{N} \), Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30°:

Mesa 4. Valores de \( {C}_{N} \) Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30° 27.3-4 de ASCE 7-16.

Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30° Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30° Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30°
\( {C}_{N,barlavento} \) \( {C}_{N,sotavento} \) \( {C}_{N,barlavento} \) \( {C}_{N,sotavento} \)
UMA -1.8 -1.8 2.1 2.1
B -2.5 -0.5 2.6 1.0

Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30°. Da mesa 4, Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30° (4) Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30°.

Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30° – Deve-se notar que a devida diligência na verificação da frequência natural fundamental da estrutura é necessária para determinar o fator de efeito de rajada, especialmente para estruturas flexíveis, pois aumentará esse parâmetro

Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30° > 45°, A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google (1), por isso, Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30°:

\({q}_{h} = 18.256 [object Window])
\( Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30° 0.85\)

Mesa 5. Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30°.

Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30° Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30° Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30°
Barlavento, psf
Sotavento, psf Barlavento, psf Sotavento, psf
UMA -27.932 -27.932 32.587 32.587
B -38.794 -7.759 40.346 15.518

Portanto, Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30°:

Figura 9. Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30° – Caso de carga A.

Figura 10. Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30° – Caso de carga A.

Figura 11. Caso de carga A – Caso de carga A.

Figura 12. Caso de carga A – Caso de carga A.

 

Caso de carga A, \({C}_{f}\), – Dimensões do painel solar > 45°

Caso de carga A 60°. Caso de carga A.

Figura 13. Caso de carga A.

Caso de carga A 15 ft, pressão de velocidade calculada \( {K}_{com}\) acima. Conseqüentemente, Caso de carga A \( {q}_{h}\) Caso de carga A. Caso de carga A, \( {C}_{f}\), Caso de carga A 29.3-1 de ASCE 7-16. além disso, Caso de carga A, Caso de carga A. Da Figura 29.3-1:

\({q}_{h} = 18.256 [object Window])
\( B = 16.25 [object Window])
\( Caso de carga A 11.544 [object Window])
\( h = 14.102 [object Window])
\( Caso de carga A 0.818\)
\( Caso de carga A 1.408\)

Caso de carga A \( {C}_{f} \) Caso de carga A 29.3-1, Caso de carga A \( Caso de carga A \) Caso de carga A 1 e 2, e \( s/h \) Caso de carga A 0.9 e 0.7.

Figura 14. s/h, \( {C}_{f} \), valores da figura 29.3-1 de ASCE 7-16 s/h.

s/h \( {C}_{f} \) s/h \( Caso de carga A \) e \( s/h \), s/h:

\( {C}_{f} = 1.5706 \)

 

Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30° – Dimensões do painel solar > 45°

Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30° > 45°, A partir da elevação do solo gerada a partir das elevações do Google (2), por isso, Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30°:

\({q}_{h} = 18.256 [object Window])
\( Como o ângulo de inclinação do painel solar é igual a 30° 0.85\)
\( {C}_{f} = 1.5706 \)
\(p = {q}_{h}G{C}_{f} = (18.256)(0.85)(1.5706) = 24.372 [object Window])
\(p = 24.372 [object Window])

Portanto, s/h:

Figura 15. s/h – s/h.

Figura 16. s/h – s/h.

 

s/h 7-16 (Um exemplo totalmente trabalhado de montagem no solo). s/h, s/h. s/h, s/h!

 

s/h

s/h, cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas. cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas, cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas 7 de ASCE 7-16. cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas (cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas). cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas:

cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas \({p}_{f} \):

\({p}_{f} = 0.7{C}_{e}{C}_{t}{eu}_{s}{p}_{g} \) (7)

Onde:

\({C}_{e} \) cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas
\({C}_{t} \) cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas
\({eu}_{s} \) = fator de importância para a carga de neve
\({p}_{g} \) cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas, no psf

cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas \({p}_{s} \):

\({p}_{s} = {C}_{s}{p}_{f} + {p}_{r} \) (8)

Onde:

\({C}_{s} \) cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas
\({p}_{r} \) cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas

 

Fator de Exposição, \({C}_{e} \)

cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas, \({C}_{e} \), cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas 7.3-1 de ASCE 7-16 cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas. cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas, cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas (terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que 30 ft) terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que. Conseqüentemente, a Fator de Exposição, \({C}_{e} \), terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que 0.9.

terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que, \({C}_{t} \)

terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que, \({C}_{t} \), cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas 7.3-2 de ASCE 7-16 terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que. terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que, terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que “terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que” Portanto, terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que, \({C}_{t} \), terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que 1.2.

terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que, \({eu}_{s} \)

terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que, \({eu}_{s} \), cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas 1.5-2 de ASCE 7-16 terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que. terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que, terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que, \({eu}_{s} \) é igual a 0.8.

Carga de neve no solo, \({p}_{g} \)

terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que, \({p}_{g} \), terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que 7.2-1 de ASCE 7-16 como mostrado abaixo. terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que, a carga de neve no solo, \({p}_{g} \) terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que 10 psf.

Figura 17. terreno aberto com obstruções espalhadas que têm alturas geralmente menores que 7.2-1 de ASCE 7-16 O primeiro passo é determinar a categoria de risco do painel solar com base no uso ou ocupação.

SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros. Experimente o nosso Um exemplo totalmente trabalhado de montagem no solo

Carga de neve no telhado plano, \({p}_{f} \)

SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros, SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros, \({p}_{f} \), usando equação (7):

\({p}_{f} = 0.7{C}_{e}{C}_{t}{eu}_{s}{p}_{g} \)
\({p}_{f} = 0.7(0.9)(1.2)(0.8)(10) = 6.048 psf \)
\({p}_{f} = 6.048 psf \)

Fator de inclinação do telhado, \({C}_{s} \)

SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros 7.4-1 de ASCE 7-16 SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros, SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros, SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros \({C}_{t} \). SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros, SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros “SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros” SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros \({C}_{t} \) é igual a 1.2, SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros \({C}_{s} \) SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros. SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros, SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros:

\({C}_{s} = 1.0 \) SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros
\({C}_{s} = 0.0 \) SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros

SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros:

\({C}_{s} = 0.727 \) SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros

Portanto, \({C}_{s} = 0.727 \) SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros.

SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros, \({p}_{r} \)

SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros 5 SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros, \({p}_{r} \), SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros \({p}_{g} \) SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros 20 SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros, SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros (em graus) Menor que \( SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros \) SkyCiv também automatiza os cálculos de carga de neve no solo com alguns parâmetros \( C \) é a distância horizontal do beiral ao cume. é a distância horizontal do beiral ao cume \({p}_{r} \) é a distância horizontal do beiral ao cume (equilibrado) é a distância horizontal do beiral ao cume. Para este exemplo:

\(é a distância horizontal do beiral ao cume 13.33 é a distância horizontal do beiral ao cume 11.544 ft \)
\( é a distância horizontal do beiral ao cume \)

Desde a \({p}_{g} = 10 psf \) é a distância horizontal do beiral ao cume \( é a distância horizontal do beiral ao cume \), \({p}_{r} \) é a distância horizontal do beiral ao cume 0.0

é a distância horizontal do beiral ao cume, \({p}_{s} \)

Da Equação (8), é a distância horizontal do beiral ao cume \({p}_{s} \):

\({p}_{s} = {C}_{s}{p}_{f} + {p}_{r} \)
\({p}_{s} = (0.727)(6.048) + 0.0 = 4.397 psf \)
\({p}_{s} = 4.397 psf \)

Figura 18. é a distância horizontal do beiral ao cume (cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas) é a distância horizontal do beiral ao cume.

Observe que \({p}_{s} \) é a distância horizontal do beiral ao cume. é a distância horizontal do beiral ao cume.

Figura 19. é a distância horizontal do beiral ao cume (cargas de neve no painel solar também devem ser consideradas) é a distância horizontal do beiral ao cume.

 

é a distância horizontal do beiral ao cume 7-16. Contudo, é a distância horizontal do beiral ao cume.

 

SkyCiv Load Generator

Usando o gerador de carga SkyCiv, você pode obter cargas de vento e neve em painéis solares montados no solo com apenas alguns cliques e entradas. você pode obter cargas de vento e neve em painéis solares montados no solo com apenas alguns cliques e entradas, você pode obter cargas de vento e neve em painéis solares montados no solo com apenas alguns cliques e entradas!

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Figura 20. Nossa solução personalizada para painel solar criada para MT Solar usando a API SkyCiv.

 

Para recursos adicionais, Nossa solução personalizada para painel solar criada para MT Solar usando a API SkyCiv:

Patrick Aylsworth Garcia Engenheiro Estrutural, Desenvolvimento de Produto
Patrick Aylsworth Garcia
Engenheiro estrutural, Desenvolvimento de Produto
MS Engenharia Civil
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Referências:

  • Coulbourne, C. EU., & Stafford, T. E. (2020, abril). Cargas de vento: Guia para as provisões de carga de vento de ASCE 7-16. Sociedade Americana de Engenheiros Civis.
  • Sociedade Americana de Engenheiros Civis. (2017, Junho). Cargas mínimas de projeto e critérios associados para edifícios e outras estruturas. Sociedade Americana de Engenheiros Civis.
  • Google Maps
  • MT Solar
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