Figuur 1: Boek 1 (links), Boek 2 (centrum) en boek 3 (Rechtsaf)
De informatie op deze pagina is bedoeld om de convergentie van het sectieontwerp van ACI . te demonstreren 318-2014 voorzieningen voor geïsoleerde funderingen die kunnen worden bereikt met SkyCiv. Alle voorbeelden zijn afkomstig uit de volgende referenties::
Boek 1: Jack O.McCormac, Russell H.Brown. Ontwerp van gewapend beton (tiende editie), 2015.
Boek 2: Amerikaans Betoninstituut. ACI SP-17(14) Het handboek voor het ontwerpen van gewapend beton, 2016.
Boek 3: M. Nadim Hassoun, Akhem Al-Manaseer. Structurele betontheorie en ontwerp (zesde editie), 2015.
Voorbeeld # 1 Ontwerp van axiaal belaste geïsoleerde voet.
referentie: Boek 2, pp.425.
OMSCHRIJVING
Een geïsoleerde stichting wordt onderworpen aan drie (3) statische belastinggevallen (Dood, Live en aardbevingsbelasting). De resulterende afschuiving, moment, belastingsoverdracht en ontwikkelingslengte worden vergeleken met handmatige berekeningen. Het funderingsmodel ligt in het X-Z-vlak.
GEOMETRIE EN MATERILE EIGENSCHAPPEN
Figuur 2: Voetmodel en materiaaleigenschappen van voorbeeld of #1
BEZIG MET LADEN
Er worden drie statische belastingsgevallen beschouwd::
\( \tekst{DL} = 541.00 \tekst{ kips} \)
\( \tekst{LL} = 194.00 \tekst{ kips} \)
\( \tekst{ E} = 18.00 \tekst{ kips} \)
De resultaten van de combinatie van service en factorbelasting zijn berekend in referentie van ASCE/SEI 7-10.
ANALYSE
De analyse wordt gedaan met behulp van de rigide conventionele methode. Zie de Gebruikershandleiding geïsoleerde voet Foot voor meer uitleg over het gebruik van SkyCiv Foundation.
RESULTAATVERGELIJKING:
De meest significante resultaten worden vergeleken in de onderstaande tabel:
| Resultaten | ||
|---|---|---|
| Parameter | Handleiding | SkyCiv |
| Eenrichtingsschaar | ||
| Werkelijke afschuiving | 231 | 229.9 |
| Vc | 348 | 348.36 |
| Tweerichtingsschaar she | ||
| Bo | 198 | 200 |
| (een) 22.6.5.2 | 253.00 | 252.98 |
| (b) 22.6.5.2 | 379.50 | 379.47 |
| (c) 22.6.5.2 | 442.09 | 440.90 |
| Vc | 958.00 | 1005.06 |
| Buiging | ||
| Huidig moment | 1005 | 999.58 |
| Overdracht laden | ||
| Bn | 2546 | 2545.92 |
| ldc = fen*Ψ / 50 * λ * fc*db | 14.30 | 14.23 |
| ldc = 0,0003*fen** db | 13.5 | 13.5 |
| Ontwikkelingslengte: | ||
| opsluiting termijn | 2.5 | 2.5 |
| ld | 28.5 | 28.5 |
Voorbeeld #2 Ontwerp van axiaal belaste geïsoleerde voet.
referentie: Boek 1, pp.357.
OMSCHRIJVING
Een geïsoleerde fundering wordt onderworpen aan twee (2) statische belastinggevallen (Dood en levend). De resulterende afschuiving , moment, belastingsoverdracht en ontwikkelingslengte worden vergeleken met handmatige berekeningen. Het funderingsmodel ligt in het X-Z-vlak.
GEOMETRIE EN MATERILE EIGENSCHAPPEN
Figuur 3: Voetmodel en materiaaleigenschappen van Voorbeeld of #2
BEZIG MET LADEN
Er worden twee statische belastingsgevallen beschouwd::
\( \tekst{DL} = 200.00 \tekst{ kips} \)
\( \tekst{LL} = 160.00 \tekst{ kips} \)
De resultaten van de combinatie van service en factorbelasting zijn berekend in referentie van ASCE/SEI 7-10.
ANALYSE
De analyse wordt gedaan met behulp van de rigide conventionele methode. Zie de Gebruikershandleiding geïsoleerde voet Foot voor meer uitleg over het gebruik van SkyCiv Foundation.
RESULTAATVERGELIJKING:
De meest significante resultaten worden vergeleken in de onderstaande tabel:
| Resultaten | ||
|---|---|---|
| Parameter | Handleiding | SkyCiv |
| Bodemdruk | 6.12 | 6.12 |
| Eenrichtingsschaar | ||
| Werkelijke afschuiving | 121.62 | 121.70 |
| Tweerichtingsschaar she | ||
| Bo | 142 | 140 |
| Vc | 442.09 | 440.9 |
| Buiging | ||
| Huidig moment | 404 | 404.91 |
| Ontwikkelingslengte: | ||
| opsluiting termijn | 2.5 | 2.5 |
| ld | 32.3 | 32.862 |
Voorbeeld # 3 Ontwerp van axiaal belaste geïsoleerde voet.
referentie: Boek 1, pp.365.
OMSCHRIJVING
Een geïsoleerde fundering wordt onderworpen aan twee (2) statische belastinggevallen (Dood en levend). De resulterende afschuiving, moment, belastingsoverdracht en ontwikkelingslengte worden vergeleken met handmatige berekeningen. Het funderingsmodel ligt in het X-Z-vlak.
GEOMETRIE EN MATERILE EIGENSCHAPPEN
Figuur 4: Voetmodel en materiaaleigenschappen van voorbeeld of # 3
BEZIG MET LADEN
Er worden twee statische belastingsgevallen beschouwd::
\( \tekst{DL} = 185.00 \tekst{ kips} \)
\( \tekst{LL} = 150 \tekst{ kips} \)
De resultaten van de combinatie van service en factorbelasting zijn berekend in referentie van ASCE/SEI 7-10.
ANALYSE
De analyse wordt gedaan met behulp van de rigide conventionele methode. Zie de Gebruikershandleiding geïsoleerde voet Foot voor meer uitleg over het gebruik van SkyCiv Foundation.
RESULTAATVERGELIJKING:
De meest significante resultaten worden vergeleken in de onderstaande tabel:
| Resultaten | ||
|---|---|---|
| Parameter | Handleiding | SkyCiv |
| Bodemdruk | 4.17 | 4.17 |
| Eenrichtingsschaar | ||
| Werkelijke afschuiving | 152.49 | 149.02 |
| Tweerichtingsschaar she | ||
| Bo | 142 | 144 |
| Vc | 415.58 | 413.16 |
| Buiging | ||
| Huidig moment | 643.9 | 644.53 |
Voorbeeld # 4 Ontwerp van axiaal belaste geïsoleerde voet.
referentie: Boek 3, pp.461.
OMSCHRIJVING
Een geïsoleerde fundering wordt onderworpen aan twee (2) statische belastinggevallen (Dood en levend). De resulterende afschuiving, moment, belastingsoverdracht en ontwikkelingslengte worden vergeleken met handmatige berekeningen. Het funderingsmodel ligt in het X-Z-vlak.
GEOMETRIE EN MATERILE EIGENSCHAPPEN
Figuur 5: Voetmodel en materiaaleigenschappen van voorbeeld of # 4
BEZIG MET LADEN
Er worden twee statische belastingsgevallen beschouwd::
\( \tekst{DL} = 245.00 \tekst{ kips} \)
\( \tekst{LL} = 200.00 \tekst{ kips} \)
De resultaten van de combinatie van service en factorbelasting zijn berekend in referentie van ASCE/SEI 7-10.
ANALYSE
De analyse wordt gedaan met behulp van de rigide conventionele methode. Zie de Gebruikershandleiding geïsoleerde voet Foot voor meer uitleg over het gebruik van SkyCiv Foundation.
RESULTAATVERGELIJKING:
De meest significante resultaten worden vergeleken in de onderstaande tabel:
| Resultaten | ||
|---|---|---|
| Parameter | Handleiding | SkyCiv |
| Bodemdruk | 6.14 | 6.14 |
| Eenrichtingsschaar | ||
| Werkelijke afschuiving | 161.2 | 161.17 |
| Tweerichtingsschaar she | ||
| Bo | 150 | 152 |
| Vc | 554 | 552.44 |
| Buiging | ||
| Huidig moment | 554.5 | 554.52 |
Albert Pamonag
Bouwkundig ingenieur, Product ontwikkeling
B.S. Civiele techniek
