SkyCiv-documentatie

Uw gids voor SkyCiv-software - tutorials, handleidingen en technische artikelen

TechNotes

  1. Huis
  2. TechNotes
  3. Bezig met laden
  4. ASCE 7-10 Voorbeeld van berekening van windbelasting

ASCE 7-10 Voorbeeld van berekening van windbelasting

Een volledig uitgewerkt voorbeeld van ASCE 7-10 berekeningen van windbelasting

SkyCiv heeft een gratis windbelasting calculator die verschillende codeverwijzingen heeft, waaronder de ASCE 7-10 windbelasting procedure. In deze sectie, we gaan demonstreren hoe de windbelasting berekend kan worden, door een S3D-magazijnmodel hieronder te gebruiken:

ASCE 7-10 Berekening windbelasting

Figuur 1. Magazijnmodel in SkyCiv S3D als voorbeeld.

ASCE 7-10 Berekening windbelasting

Figuur 2. Site locatie (van Google Maps).

Tafel 1. Bouwgegevens nodig voor onze windberekening.

Plaats Cordova, Memphis, Tennessee
Bezetting Diversen – Plantstructuur
Terrein Vlakke landbouwgrond
Dimensies 64 ft Ɨ 104 ft in plan
Eave hoogte van 30 ft
Apex hoogte op hoogte. 36 ft
Dakhelling 3:16 (10.62Ā°)
Met opening
Bekleding Purlins op 2ft afstand van elkaar
Muurstijlen op een afstand van 2 ft

In onze ASCE 7-10 windbelasting voorbeeld, ontwerp winddrukken voor een grote, drie verdiepingen tellende plantstructuur zal worden bepaald. Afb. 1 toont de afmetingen en omlijsting van het gebouw. De gebouwgegevens worden weergegeven in de tabel 1.

Hoewel er een aantal software is waarbij de berekening van de windbelasting al is geĆÆntegreerd in hun ontwerp en analyse, slechts enkele geven een gedetailleerde berekening van dit specifieke type belasting. Gebruikers zouden handmatige berekeningen van deze procedure moeten uitvoeren om te controleren of de resultaten dezelfde zijn als die verkregen met de software.

De formule bij het bepalen van de ontwerpwinddruk is:

Voor gesloten en gedeeltelijk gesloten gebouwen:

\(p = qG{C}_{p} -{q}_{ik}({GC}_{pi})\) (1)

Voor open gebouwen:

\(p = q{G}_{f}{C}_{p} -{q}({GC}_{pi})\) (2)

Waar:

\(G ) = windvlaag-effectfactor
\({C}_{p}\) = externe drukcoƫfficiƫnt
\(({GC}_{pi})\)= interne drukcoƫfficiƫnt
\(q ) = snelheidsdruk, in psf, gegeven door de formule:

\(q = 0.00256{K}_{met}{K}_{zt}{K}_{d}V ^ 2 ) (3)

\(q ) = \({q}_{h}\) voor lijzijde muren, zijwanden, en daken,geƫvalueerd op gemiddelde hoogte dak, \(h )
\(q ) = \({q}_{met}\) voor windmuren, beoordeeld op hoogte, \(z)
\({q}_{ik}\) = \({q}_{h}\) voor negatieve interne druk, \((-{GC}_{pi})\) evaluatie en \({q}_{met}\) voor positieve interne drukevaluatie \((+{GC}_{pi})\) gedeeltelijk gesloten gebouwen maar kan worden opgevat als \({q}_{h}\) voor conservatieve waarde.
\({K}_{met}\) = snelheidsdrukcoƫfficiƫnt
\({K}_{zt}\)= topografische factor
\({K}_{d}\)= windrichtingsfactor
\([object Window]) = basis windsnelheid in mph

We zullen diep ingaan op de details van elke parameter hieronder. Bovendien, we zullen de directionele procedure gebruiken (Hoofdstuk 30 van ASCE 7-10) bij het oplossen van de ontwerp winddrukken.

Risicocategorie

Het eerste dat u moet doen bij het bepalen van de ontwerpwinddrukken, is het classificeren van de risicocategorie van de constructie op basis van het gebruik of de bezetting van de constructie.. Voor dit voorbeeld, aangezien dit een plantenstructuur is, de structuur is geclassificeerd als Risicocategorie IV. Zie tafel 1.5-1 van ASCE 7-10 voor meer informatie over classificatie van risicocategorieƫn.

Basis windsnelheid, \([object Window])

De ASCE 7-10 biedt een windkaart waar de overeenkomstige basiswindsnelheid van een locatie kan worden verkregen uit figuren 26.5-1A tot 1C. De bezettingscategorie is gedefinieerd en geclassificeerd in de International Building Code.

Bij het bekijken van de windkaarten, neem het hoogste categorienummer van de gedefinieerde risico- of bezettingscategorie. In de meeste gevallen, inclusief dit voorbeeld, ze zijn hetzelfde. Uit figuur 26.5-1B, Cordova, Memphis, Tennessee is ergens in de buurt van waar de rode stip op figuur 3 hieronder, en vanaf daar, de basis windsnelheid, \([object Window]), is 120 mph. Houd er rekening mee dat voor andere locaties, zou u de basiswaarde van de windsnelheid moeten interpoleren tussen windcontouren.

ASCE 7-10 Berekening windbelasting

Figuur 3. Basis windsnelheidkaart van ASCE 7-10.

SkyCiv automatiseert nu de berekeningen van de windsnelheid met een paar parameters. Proberen onze SkyCiv Free Wind Tool

Blootstellingscategorie

Zie sectie 26.7 van ASCE 7-10 beschrijft de procedure voor het bepalen van de blootstellingscategorie.

Afhankelijk van de gekozen windrichting, de blootstelling van de constructie wordt bepaald vanuit de upwind 45 Ā° sector. De blootstelling die moet worden aangenomen, moet de blootstelling zijn die de hoogste windbelasting uit de genoemde richting zal opleveren.

De beschrijving van elke blootstellingsclassificatie wordt gedetailleerd in Sectie 26.7.2 en 26.7.3 van ASCE 7-10. Om elk geval beter te illustreren, Voorbeelden van elke categorie zijn weergegeven in de onderstaande tabel.

Tafel 2. Voorbeelden van gebieden ingedeeld naar blootstellingscategorie (Hoofdstuk C26 van ASCE 7-10).

Blootstelling Voorbeeld
Blootstelling B
  • Woonwijk in de voorsteden met voornamelijk eengezinswoningen – Laagbouw, minder dan 30 ft hoog, in het midden van de foto hebben plaatsen die zijn aangewezen als belichting b met een oppervlakteruwheid van categorie B-terrein rond de locatie voor een afstand groter dan 1500 ft in elke windrichting.
  • Een stedelijk gebied met talrijke dicht bij elkaar gelegen obstakels ter grootte van eengezinswoningen of groter – Voor alle getoonde structuren, terrein representatief voor oppervlakteruwheid categorie b strekt zich uit over meer dan twintig keer de hoogte van de constructie of 2600 ft, welke groter is, tegen de wind in. Structuren op de voorgrond bevinden zich in opname B – Structuren in het midden bovenaan de foto naast de open plek aan de linkerkant, wat groter is dan ongeveer 656 ft in lengte, bevinden zich in belichting c als de wind van links over de open plek komt.
Blootstelling C
  • Vlak open grasland met verspreide obstakels met een hoogte van over het algemeen minder dan 30 ft.
  • Open terrein met verspreide obstakels met hoogtes over het algemeen minder dan 30 ft voor de meeste windrichtingen, alle constructies met 1 verdieping met een gemiddelde dakhoogte van minder dan 30 ft op de foto zijn minder dan 1500 ft of tien keer de hoogte van de structuur, welke groter is, uit een open veld dat het gebruik van blootstelling B verhindert.
Blootstelling D
  • Een gebouw aan de kust (met uitzondering van kustlijnen in orkaangevoelige regio's) met wind die over een afstand van ten minste een uur over open water stroomt 1 mijl. Kustlijnen in blootstelling D omvatten binnenwateren, de grote Meren, en kustgebieden van CaliforniĆ«, Oregon, Washington, en Alaska.


Voor ons voorbeeld, aangezien de locatie van de structuur zich op landbouwgrond in Cordova bevindt, Memphis, Tennessee, zonder gebouwen hoger dan 30 ft, daarom is het gebied geclassificeerd als
Blootstelling C. Een handig hulpmiddel bij het bepalen van de belichtingscategorie is om uw potentiƫle site te bekijken via een satellietbeeld (Google Maps bijvoorbeeld).

Wind Directionaliteitsfactor, \({K}_{d}\)

De windrichtingsfactoren, \({K}_{d}\), voor onze structuur zijn beide gelijk aan 0.85 aangezien het gebouw het belangrijkste windkrachtbestendige systeem is en ook componenten en bekleding heeft die aan de constructie zijn bevestigd. Dit wordt weergegeven in de tabel 26.6-1 van ASCE 7-10 zoals hieronder getoond in figuur 4.

ASCE 7-10 Berekening windbelasting

Figuur 4. Windrichtingsfactor gebaseerd op structuurtype (Tafel 26.6-1 van ASCE 7-10).

Topografische factor, \({K}_{zt}\)

Omdat de locatie van de structuur zich in vlakke landbouwgrond bevindt, we kunnen aannemen dat de topografische factor, \({K}_{zt}\), is 1.0. Anders, de factor kan worden opgelost met behulp van figuur 26.8-1 van ASCE 7-10. Om te bepalen of verdere berekeningen van de topografische factor nodig zijn, Zie sectie 26.8.1, als uw site niet aan alle vermelde voorwaarden voldoet, dan kan de topografische factor worden genomen als 1.0.

ASCE 7-10 Berekening windbelasting

Figuur 5. Parameters nodig bij berekening topografische factor, \({K}_{zt}\) (Tafel 26.8-1 van ASCE 7-10).

Notitie: Topografische factoren kunnen automatisch worden berekend met SkyCiv Wind Design Software

Snelheidsdrukcoƫfficiƫnt, \({K}_{met}\)

De snelheidsdrukcoƫfficiƫnt, \({K}_{met}\), kan worden berekend met behulp van tabel 27.3-1 van ASCE 7-10. Deze parameter is afhankelijk van de hoogte boven het maaiveld van het punt waar de winddruk wordt beschouwd, en de blootstellingscategorie. Bovendien, de waarden in de tabel zijn gebaseerd op de volgende formule:

Voor 15ft < \({met}\) < \({met}_{g}\): \({K}_{met} = 2.01(met/{met}_{g})^{2/een}\) (4)
Voor \({met}\) < 15ft: \({K}_{met} = 2.01(15/{met}_{g})^{2/een}\) (5)

Waar:

Tafel 3. Waarden van en \({met}_{g}\) van tafel 26.9-1 van ASCE 7-10.

Blootstelling een \({met}_{g}\)(ft)
B 7 1200
C 9.5 900
D 11.5 700


Meestal, snelheidsdrukcoƫfficiƫnten op de gemiddelde dakhoogte, \({K}_{h}\)
, en op elke verdieping, \({K}_{dag}\), zijn de waarden die we nodig hebben om de ontwerpwinddruk op te lossen. Voor dit voorbeeld, aangezien de winddruk aan de loefzijde parabolisch van aard is, we kunnen deze belasting vereenvoudigen door aan te nemen dat er gelijkmatige druk wordt uitgeoefend op wanden tussen vloerniveaus.

De plantstructuur heeft er drie (3) vloeren, dus we zullen de loefdruk in deze niveaus verdelen. Bovendien, aangezien het dak een zadeldak is, de gemiddelde dakhoogte kan worden genomen als het gemiddelde van dakranden en tophoogte, dat is 33 ft.

Tafel 4. Berekende waarden van de snelheidsdrukcoƫfficiƫnt voor elke hoogte.

Verhoging (ft) \({K}_{met}\)
10 0.85
20 0.90
30 0.98
33 1.00 \({K}_{zh}\)

Snelheidsdruk

Uit vergelijking (3), we kunnen oplossen voor de snelheidsdruk, \(q ) in PSF, op elke hoogte die wordt overwogen.

Tafel 5. Berekende waarden van snelheidsdruk op elke hoogte.

Verhoging (ft) \({K}_{met}\) \(q )(psf) Opmerkingen
10 0.85 26.63 1st verdieping
20 0.90 28.20 2e verdieping
30 0.98 30.71 Dakrand
33 1.00 31.33 Dak gemiddelde hoogte, \({q}_{h}\)

Gust-effectfactor, G

De windvlaag-factor, \(G ), ingesteld op 0.85 aangezien de structuur star wordt aangenomen (Sectie 26.9.1 van ASCE 7-10).

Behuizingsclassificatie en interne drukcoƫfficiƫnt

Aangenomen wordt dat de installatiestructuur openingen heeft die voldoen aan de definitie van een gedeeltelijk omsloten gebouw in Sectie 26.2 van ASCE 7-10. Dus, de interne drukcoƫfficiƫnt, \(({GC}_{pi})\), zal zijn +0.55 en -0.55 gebaseerd op tabel 26.11-1 van ASCE 7-10.

ASCE 7-10 Berekening windbelasting

Figuur 6. Interne drukcoƫfficiƫnt, \(({GC}_{pi})\), van Tabel 26.11-1 van ASCE 7-10.

Externe drukcoƫfficiƫnt, \({C}_{p}\)

Voor gesloten en gedeeltelijk gesloten gebouwen, de externe drukcoƫfficiƫnt, \({C}_{p}\), wordt berekend met behulp van de informatie in Figuur 27.4-1 door middel van Figuur 27.4-3. Voor een gedeeltelijk gesloten gebouw met een zadeldak, gebruik Figuur 27.4-1.

Externe drukcoƫfficiƫnten voor muren en dak worden afzonderlijk berekend met de bouwparameters L, B, en h, die zijn gedefinieerd in Opmerking 7 van Figuur 27.4-1.

Dus, we moeten het berekenen POND en h / L:

Dak gemiddelde hoogte, h = 33′
Lengte gebouw, L = 64′
Breedte van het gebouw, B = 104′
L / B = 0.615
h / L = 0.516
h / B = 0.317

Van deze waarden, we kunnen de externe drukcoĆ«fficiĆ«nten verkrijgen, \({C}_{p}\), voor elk oppervlak met behulp van een tafel 27.4-1 van ASCE 7-10. Houd er rekening mee dat we lineaire interpolatie kunnen gebruiken bij dakhellingen, Īø, POND, en h / L waarden liggen tussen de waarden in de tabel. Voor ons voorbeeld, de externe drukcoĆ«fficiĆ«nten van elk oppervlak worden weergegeven in tabellen 6 naar 8.

Tafel 6. Berekende externe drukcoƫfficiƫnten voor muuroppervlakken.

Oppervlakte \({C}_{p}\)
Bovenwindse muur 0.8
Leeward muur -0.5
Zijwand -0.7


Tafel 7. Berekende externe drukcoƫfficiƫnten voor dakoppervlakken (windbelasting langs L).

Externe drukcoƫfficiƫnten voor dak \({C}_{p}\) (langs L)
h / L Bovenwaarts Leeward
10Ā° 10.62Ā° 15Ā° 10Ā° 10.62Ā° 15Ā°
0.5 -0.9
-0.18
-0.88
-0.18
-0.7
-0.18
-0.50 -0.50 -0.50
0.516 -0.91
-0.18
-0.89
-0.18
-0.71
-0.18
-0.51 -0.51 -0.50
1.0 -1.3
-0.18
-1.26
-0.18
-1.0
-0.18
-0.70 -0.69 -0.60


Tafel 8. Berekende externe drukcoƫfficiƫnten voor dakoppervlakken (windbelasting langs B).

Externe drukcoƫfficiƫnten voor dak \({C}_{p}\) (langs B)
h / B Plaats \({C}_{p}\)
0.317 0 naar h -0.9
-0.18
h / 2 naar h -0.9
-0.18
h naar 2h -0.5
-0.18
>2h -0.3
-0.18


Externe drukcoƫfficiƫnt met twee waarden zoals weergegeven in tabellen 7 en 8 wordt in beide gevallen gecontroleerd.

Ontwerp winddrukken voor hoofdwindframe-weerstandsysteem

Vergelijking gebruiken (1), de ontwerp winddrukken kunnen worden berekend. De resultaten van onze berekeningen worden weergegeven op tabellen 8 en 9 hieronder. Houd er rekening mee dat er vier gevallen zijn die van invloed zijn op de constructie, aangezien we de met behulp van druk opgeloste omstandigheden zullen beschouwen \((+{GC}_{pi})\) en \((-{GC}_{pi})\) , en de \(+{C}_{p}\) en \(-{C}_{p}\) voor dak.

Tafel 9. Ontwerp winddruk voor muuroppervlakken.

Ontwerpdruk, \(p ), voor muren
Vloerhoogte \({q}_{met}\), psf Bovenwaarts Leeward Zijwand
\((+{GC}_{pi})\) \((-{GC}_{pi})\) \((+{GC}_{pi})\) \((-{GC}_{pi})\) \((+{GC}_{pi})\) \((-{GC}_{pi})\)
10 26.63 0.88 (0.88) 35.35 (35.35) -30.55
(-30.55)
3.92
(3.92)
-35.88
(-35.88)
-1.41
(-1.41)
20 28.20 1.94 (1.94) 36.41 (36.41)
30 30.71 3.65 (3.65) 38.12 (38.12)
33 31.33 4.07 (4.07) 38.54 (38.54)

(SkyCiv Wind Load-resultaten)

Tafel 10. Ontwerp winddruk voor dakoppervlakken.

Ontwerp dakdruk, psf (langs L) Ontwerp dakdruk, psf (langs B)
Oppervlakte \((+{GC}_{pi})\) \((-{GC}_{pi})\) Plaats
(van bovenwindse rand)
\((+{GC}_{pi})\) \((-{GC}_{pi})\)
Bovenwaarts -40.87 (-40.87) -6.41 (-6.40) 0 naar h / 2 -41.20(-41.20) 12.44(12.44)
-22.03 (-22.03) 12.44 (12.44) h / 2 naar h -41.20(-41.20)
Leeward -30.71 (-30.71) 3.76 (3.83) h naar 2h -30.55(-30.55)
>2h -25.22(-25.22)

(SkyCiv Wind Load-resultaten)

Om deze druk op de constructie uit te oefenen, we zullen een enkel frame op de structuur overwegen. Voorbeeld van een aanvraag 1 en 2 (voor beide \(({GC}_{pi})\)) worden getoond in figuren 7 en 8. De windrichting getoond in de bovengenoemde figuren is langs de lengte, L, van het gebouw.

Houd er rekening mee dat een positief teken betekent dat de druk naar het oppervlak toe werkt, terwijl een negatief teken van het oppervlak af is. Bay lengte is 26 voeten.

ASCE 7-10 Berekening windbelasting

Figuur 7. Ontwerp winddruk toegepast op Ć©Ć©n frame – \((+{GC}_{pi})\) en absoluut max. dakdrukgeval.

ASCE 7-10 Berekening windbelasting

Figuur 8. Ontwerp winddruk toegepast op Ć©Ć©n frame – \((-{GC}_{pi})\) en absoluut max. dakdrukgeval.

SkyCiv vereenvoudigt deze procedure door alleen parameters te definiƫren. Proberen onze SkyCiv Free Wind Tool

Ontwerp winddrukken voor componenten en bekleding (C&C)

Componenten en bekledingen worden gedefinieerd in hoofdstuk C26 van ASCE 7-10 net zo: "Componenten ontvangen rechtstreeks windbelasting of van bekleding en dragen de belasting over naar de MWFRS" terwijl "bekleding rechtstreeks windbelasting ontvangt." Voorbeelden van componenten zijn 'bevestigingsmiddelen, gordingen, hengsten, dakplanken, en dakspanten "en voor bekleding zijn" wandbekleding, vliesgevels, dakbedekkingen, buitenramen, enzovoort."

Uit hoofdstuk 30 van ASCE 7-10, de ontwerpdruk voor componenten en bekleding moet worden berekend met behulp van de vergelijking (30.4-1), hieronder weergegeven:

\(p = {q}_{h}[({GC}_{p})-({GC}_{pi})]\) (6)

Waar:

\({q}_{h}\): snelheidsdruk beoordeeld op gemiddelde dakhoogte, h (31.33 psf)
\(({GC}_{pi}\)): interne drukcoƫfficiƫnt
\(({GC}_{p}\)): externe drukcoƫfficiƫnt

Voor dit voorbeeld, \(({GC}_{p}\)) zal worden gevonden met behulp van Figuur 30.4-1 voor Zone 4 en 5 (de muren), en Figuur 30.4-2B voor Zone 1-3 (het dak). In ons geval, het juiste cijfer hangt af van de dakhelling, Īø, dat is 7 Ā°< Īø ā‰¤ 27 Ā°. \(({GC}_{p}\)) kan worden bepaald voor een veelvoud aan daktypen die in Figuur 30.4-1 door middel van Figuur 30.4-7 en figuur 27.4-3 in hoofdstuk 30 en hoofdstuk 27 van ASCE 7-10, respectievelijk.

We berekenen alleen de ontwerpwinddruk voor gordingen en muurstijlen. Zones voor componenten en bekledingsdrukken worden getoond in Figuur 9.

ASCE 7-10 Berekening windbelasting

Figuur 9. Locatie van berekende C&C drukken.

De afstand een vanaf de randen kan worden berekend als het minimum van 10% van de minste horizontale afmeting of 0.4h maar niet minder dan een van beide 4% van de minste horizontale afmeting of 3 ft.

een : 10% van 64ft = 6.4 ft > 3ft
0.4(33ft) = 13.2 ft 4% van 64ft = 2.56 ft
a = 6.4 ft

Muurstijlen (C&C Wanddruk)

Gebaseerd op figuur 30.4-1, de \(({GC}_{p}\)) kan worden berekend voor zones 4 en 5 gebaseerd op het effectieve windgebied. Houd er rekening mee dat de definitie van effectief windgebied in hoofdstuk C26 van ASCE 7-10 zegt dat: ā€œOm in dergelijke gevallen de daadwerkelijke belastingverdeling beter te benaderen, de breedte van het effectieve windgebied dat wordt gebruikt om te evalueren \(({GC}_{p}\)) hoeft niet te worden genomen als minder dan een derde van de lengte van het gebied. " Vandaar, het effectieve windgebied moet het maximum zijn:

Effectief windgebied = 10ft *(2ft) of 10ft *(10/3 ft) = 20 sq.ft. of 33.3 sq ft.
Effectief windgebied = 33.3 sq ft.

Het positieve en negatieve \(({GC}_{p}\)) voor muren kan worden benaderd met behulp van de onderstaande grafiek, als onderdeel van Figuur 30.4-1:

ASCE 7-10 Berekening windbelasting

Figuur 10. Benaderd \(({GC}_{p}\)) waarden uit Figuur 30.4-1 van ASCE 7-10.

Tafel 11. Berekend C&C drukken voor muurstijl.

Zone \(+({GC}_{p}\)) \(-({GC}_{p}\)) C&C Drukken, psf
\(+({GC}_{p}\)) \(-({GC}_{p}\))
4 0.90 -1.0 10.97
45.43
-48.56
-14.10
5 0.90 -1.2 10.97
45.43
-54.83
-20.36

Gordingen (C&C Dakdruk)

Van 30.4-2B, de effectieve winddruk voor zones 1, 2, en 3 kan worden bepaald. Omdat spanten op een afstand van 26ft zijn geplaatst, Vandaar, dit is de lengte van gordingen. Het effectieve windgebied moet het maximum zijn:

Effectief windgebied = 26ft *(2ft) of 26ft *(26/3 ft) = 52 ft2 of 225.33 sq.ft.
Effectief windgebied = 225.33 sq.ft.

Het positieve en negatieve \(({GC}_{p}\)) voor het dak kan worden benaderd met behulp van de onderstaande grafiek, als onderdeel van Figuur 30.4-2B:

ASCE 7-10 Berekening windbelasting

Figuur 11. \(({GC}_{p}\)) waarden uit Figuur 30.4-2B van ASCE 7-10.

Tafel 12. Berekend C&C drukken voor gordingen.

Zone +(GCp) -(GCp) C&C Drukken, psf
+(GCpi) -(GCpi)
1 0.30 -0.80 -7.83
26.63
-42.30
-7.83
2 0.30 -1.2 -7.83
26.63
-54.83
-20.36
3 0.30 -2.0 -7.83
26.63
-79.89
-45.43

Deze berekeningen kunnen allemaal worden uitgevoerd met SkyCiv's software voor windbelasting voor ASCE 7-10, 7-16, IN 1991, NBBC 2015, en AS 1170. Gebruikers kunnen een locatie op een site invoeren om windsnelheden en topografische factoren te krijgen, voer gebouwparameters in en genereer de winddrukken. Met een professioneel account, gebruikers kunnen dit automatisch toepassen op een structureel model en structurele analyse uitvoeren in Ć©Ć©n software.

Anders, proberen onze SkyCiv Free Wind Tool voor berekeningen van windsnelheid en winddruk op eenvoudige constructies.

Patrick Aylsworth Garcia bouwkundig ingenieur, Product ontwikkeling
Patrick Aylsworth Garcia
Bouwkundig ingenieur, Product ontwikkeling
MS Civiele Techniek
LinkedIn

Referenties:

  • Mehta, K. C., & Coulbourne, W. L. (2013, juni). Windbelastingen: Gids voor de windbelastingbepalingen van ASCE 7-10. American Society of Civil Engineers.
  • Minimale ontwerpbelastingen voor gebouwen en andere constructies. (2013). ASCE / SEI 7-10. American Society of Civil Engineers.

 

Was dit artikel nuttig voor jou?
Ja Nee

Hoe kunnen we helpen?

Ga naar boven