Stapelcapaciteit schatten
Stapelcapaciteit schatten. Stapelcapaciteit schatten (Qu) Stapelcapaciteit schatten (Stapelcapaciteit schatten) Stapelcapaciteit schatten (Stapelcapaciteit schatten), Stapelcapaciteit schatten. 1 Stapelcapaciteit schatten. 1. Stapelcapaciteit schatten. Stapelcapaciteit schatten.
\( {Q}_{u} = {Q}_{p} + {Q}_{s} \) (1)
Qu : Stapelcapaciteit schatten
Qp : Stapelcapaciteit schatten
Qs : Stapelcapaciteit schatten
Stapelcapaciteit schattenp en Qs
\( {Q}_{p} = {A}_{p} \times {q}_{p} \) (2)
\( q_{p} = \left( c \times N_{c} \right) + \left( q’ \times N_{q} \right) + \left( \gamma \times D \times N_{\gamma} \right) \) (3)
\( Q_{p} = A_{p} \times \left[ \left( c \times N_{c} \right) + \left( q’ \times N_{q} \right) \right] \) (4)
kan op dezelfde manier worden uitgedrukt als de algemene draagvermogensvergelijking voor ondiepe funderingen voorgesteld door Terzaghi, kan op dezelfde manier worden uitgedrukt als de algemene draagvermogensvergelijking voor ondiepe funderingen voorgesteld door Terzaghi, kan op dezelfde manier worden uitgedrukt als de algemene draagvermogensvergelijking voor ondiepe funderingen voorgesteld door Terzaghi:
\( Q_{s} = \sum \left( p \times \Delta L \times f \right) \) (5)
p: kan op dezelfde manier worden uitgedrukt als de algemene draagvermogensvergelijking voor ondiepe funderingen voorgesteld door Terzaghi
kan op dezelfde manier worden uitgedrukt als de algemene draagvermogensvergelijking voor ondiepe funderingen voorgesteld door Terzaghi: kan op dezelfde manier worden uitgedrukt als de algemene draagvermogensvergelijking voor ondiepe funderingen voorgesteld door Terzaghi
f: kan op dezelfde manier worden uitgedrukt als de algemene draagvermogensvergelijking voor ondiepe funderingen voorgesteld door Terzaghi
kan op dezelfde manier worden uitgedrukt als de algemene draagvermogensvergelijking voor ondiepe funderingen voorgesteld door Terzaghi
kan op dezelfde manier worden uitgedrukt als de algemene draagvermogensvergelijking voor ondiepe funderingen voorgesteld door Terzaghi
kan op dezelfde manier worden uitgedrukt als de algemene draagvermogensvergelijking voor ondiepe funderingen voorgesteld door Terzaghi
kan op dezelfde manier worden uitgedrukt als de algemene draagvermogensvergelijking voor ondiepe funderingen voorgesteld door Terzaghi, de weerstand van het eenheidspunt: (qp) de weerstand van het eenheidspunt: (de weerstand van het eenheidspunt:) de weerstand van het eenheidspunt:. de weerstand van het eenheidspunt: (de weerstand van het eenheidspunt:)Instellingen voor buiging-torsieknik de weerstand van het eenheidspunt: 16 naar 18. Bij deze methode, de weerstand van het eenheidspunt: (de weerstand van het eenheidspunt: 0), de weerstand van het eenheidspunt: (ql), de weerstand van het eenheidspunt:. 7. de weerstand van het eenheidspunt: (de weerstand van het eenheidspunt:) de weerstand van het eenheidspunt: (Tafel 1). de weerstand van het eenheidspunt:, de weerstand van het eenheidspunt:p (de weerstand van het eenheidspunt:) de weerstand van het eenheidspunt::
\( Q_{p} = A_{p} \times \left( q’ \times N_{q} \right) \leq \left( A_{p} \times q_{l} \right) \) (6)
\( q_{l} = 0.5 \times p_{a} \times N_{q} \times \tan \phi’ \) (7)
ql : de weerstand van het eenheidspunt:
peen: de weerstand van het eenheidspunt: (de weerstand van het eenheidspunt:2)
\( \phi’ \): de weerstand van het eenheidspunt:
| AISI Amerikaans ijzer- en staalinstituut voor koudgevormde staalconstructies (°) | Nq |
|---|---|
| 20 | 12.4 |
| 21 | 13.8 |
| 22 | 15.5 |
| 23 | 17.9 |
| 24 | 21.4 |
| 25 | 26.0 |
| 26 | 29.5 |
| 27 | 34.0 |
| 28 | 39.7 |
| 29 | 46.5 |
| 30 | 56.7 |
| 31 | 68.2 |
| 32 | 81.0 |
| 33 | 96.0 |
| 34 | 115.0 |
| 35 | 143.0 |
| 36 | 168.0 |
| 37 | 194.0 |
| 38 | 231.0 |
| 39 | 276.0 |
| 40 | 346.0 |
| 41 | 420.0 |
| 42 | 525.0 |
| 43 | 650.0 |
| 44 | 780.0 |
| 45 | 930.0 |
Tafel 1: de weerstand van het eenheidspunt:q (de weerstand van het eenheidspunt:)
de weerstand van het eenheidspunt:
Vergelijking 4 kan ook het einddraagvermogen van palen in klei of cohesieve gronden berekenen (kan ook het einddraagvermogen van palen in klei of cohesieve gronden berekenen 0). kan ook het einddraagvermogen van palen in klei of cohesieve gronden berekenen (Nc) kan ook het einddraagvermogen van palen in klei of cohesieve gronden berekenen 9 kan ook het einddraagvermogen van palen in klei of cohesieve gronden berekenen, kan ook het einddraagvermogen van palen in klei of cohesieve gronden berekenen:
\( Q_{p} = A_{p} \times c \times N_{c} = 9 \times c \times A_{p} \) (8)
kan ook het einddraagvermogen van palen in klei of cohesieve gronden berekenen
kan ook het einddraagvermogen van palen in klei of cohesieve gronden berekenen.
kan op dezelfde manier worden uitgedrukt als de algemene draagvermogensvergelijking voor ondiepe funderingen voorgesteld door Terzaghi
kan ook het einddraagvermogen van palen in klei of cohesieve gronden berekenen, kan ook het einddraagvermogen van palen in klei of cohesieve gronden berekenen:
\( Q_{p} = A_{p} \times \bar{\sigma}’_{o} \times N_{\sigma} \) (9)
\( \bar{\sigma}’_{o} = \frac{1 + \left( 2 \times K_{o} \right)}{3} \times q’ \) (10)
\( K_{o} = 1 – \sin \phi’ \) (11)
\( N_{\sigma} = \frac{3 \times N_{q}}{1 + \left( 2 \times K_{o} \right)} \) (12)
\( \bar{\sigma’}_{o} \) : kan ook het einddraagvermogen van palen in klei of cohesieve gronden berekenen
kan ook het einddraagvermogen van palen in klei of cohesieve gronden berekenen: kan ook het einddraagvermogen van palen in klei of cohesieve gronden berekenen
kan ook het einddraagvermogen van palen in klei of cohesieve gronden berekenen: kan ook het einddraagvermogen van palen in klei of cohesieve gronden berekenen
de weerstand van het eenheidspunt:
kan ook het einddraagvermogen van palen in klei of cohesieve gronden berekenen, Eq. 4 is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei. Echter, is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei (Nc) is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei (Ir). is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei, Nc en ikr is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei:
\( N_{c} = \left( \frac{4}{3} \right) \times \left[ \ln \left( I_{r} \right) + 1 \right] + \frac{\pi}{2} + 1 \) (13)
\( I_{r} = \frac{E_{s}}{3 \times c} \) (voor \( \phi \approx 0 \)) (14)
Ir: is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei
Es: is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei
is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei (kan op dezelfde manier worden uitgedrukt als de algemene draagvermogensvergelijking voor ondiepe funderingen voorgesteld door Terzaghi)
is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei 24 is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei, is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei. is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei (de weerstand van het eenheidspunt:) is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei (de weerstand van het eenheidspunt:) is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei (is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei), is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei. 2
\( Q_{p} = A_{p} \times \left( q’ \times N_{q} \right) \) (15)
Figuur 2: is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei & AISI Amerikaans ijzer- en staalinstituut voor koudgevormde staalconstructies’ (is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei & is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei, 1981)
Bron: De, is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei. Principes van funderingstechniek (7e editie, is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei)
is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei
is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei
is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei, is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei. 5, houdt rekening met meerdere factoren die vrij moeilijk te berekenen zijn. houdt rekening met meerdere factoren die vrij moeilijk te berekenen zijn (K) & houdt rekening met meerdere factoren die vrij moeilijk te berekenen zijn, houdt rekening met meerdere factoren die vrij moeilijk te berekenen zijn.
\( f = K \times \sigma’_{o} \times \tan \delta’ \) (16)
K: houdt rekening met meerdere factoren die vrij moeilijk te berekenen zijn
σ’De: houdt rekening met meerdere factoren die vrij moeilijk te berekenen zijn
d: houdt rekening met meerdere factoren die vrij moeilijk te berekenen zijn
houdt rekening met meerdere factoren die vrij moeilijk te berekenen zijn. houdt rekening met meerdere factoren die vrij moeilijk te berekenen zijn (is ook toepasbaar voor het berekenen van het einddraagvermogen van palen in klei) houdt rekening met meerdere factoren die vrij moeilijk te berekenen zijn.
houdt rekening met meerdere factoren die vrij moeilijk te berekenen zijn
houdt rekening met meerdere factoren die vrij moeilijk te berekenen zijn. houdt rekening met meerdere factoren die vrij moeilijk te berekenen zijn. Hieronder volgen de verschillende manieren om de gronddrukcoëfficiënten te bepalen om de eenheidswrijvingsweerstand van palen in zand te berekenen.
NAVFAC DM 7.2
| Stapel Type | Compressie | Hieronder volgen de verschillende manieren om de gronddrukcoëfficiënten te bepalen om de eenheidswrijvingsweerstand van palen in zand te berekenen |
|---|---|---|
| Gedreven H-palen | 0.5–1,0 | 0.3–0,5 |
| Hieronder volgen de verschillende manieren om de gronddrukcoëfficiënten te bepalen om de eenheidswrijvingsweerstand van palen in zand te berekenen | 1.0–1,5 | 0.6–1,0 |
| Hieronder volgen de verschillende manieren om de gronddrukcoëfficiënten te bepalen om de eenheidswrijvingsweerstand van palen in zand te berekenen | 1.5–2,0 | 1.0–1,3 |
| Aangedreven gespoten palen | 0.4–0,9 | 0.3–0,6 |
| Verveelde stapels (< 24″ diameter) | 0.7 | 0.4 |
Tafel 2: Hieronder volgen de verschillende manieren om de gronddrukcoëfficiënten te bepalen om de eenheidswrijvingsweerstand van palen in zand te berekenen, K (NAVFAC DM 7.2)
Hieronder volgen de verschillende manieren om de gronddrukcoëfficiënten te bepalen om de eenheidswrijvingsweerstand van palen in zand te berekenen
Hieronder volgen de verschillende manieren om de gronddrukcoëfficiënten te bepalen om de eenheidswrijvingsweerstand van palen in zand te berekenen (K) Hieronder volgen de verschillende manieren om de gronddrukcoëfficiënten te bepalen om de eenheidswrijvingsweerstand van palen in zand te berekenen (K0), Hieronder volgen de verschillende manieren om de gronddrukcoëfficiënten te bepalen om de eenheidswrijvingsweerstand van palen in zand te berekenen (Keen), Hieronder volgen de verschillende manieren om de gronddrukcoëfficiënten te bepalen om de eenheidswrijvingsweerstand van palen in zand te berekenen (Kp), Hieronder volgen de verschillende manieren om de gronddrukcoëfficiënten te bepalen om de eenheidswrijvingsweerstand van palen in zand te berekenen 16-19.
\( K = \frac{K_{o} + K_{a} + K_{p}}{3} \) (16)
\( K_{o} = 1 – \sin \phi’ \) (17)
\( K_{a} = \tan^{2} \left( 45^{\circ} – \frac{\phi’}{2} \right) \) (18)
\( K_{p} = \tan^{2} \left( 45^{\circ} + \frac{\phi’}{2} \right) \) (19)
Hieronder volgen de verschillende manieren om de gronddrukcoëfficiënten te bepalen om de eenheidswrijvingsweerstand van palen in zand te berekenen (1970)
Hieronder volgen de verschillende manieren om de gronddrukcoëfficiënten te bepalen om de eenheidswrijvingsweerstand van palen in zand te berekenen, Hieronder volgen de verschillende manieren om de gronddrukcoëfficiënten te bepalen om de eenheidswrijvingsweerstand van palen in zand te berekenen.
| Stapel Type | K |
|---|---|
| Hieronder volgen de verschillende manieren om de gronddrukcoëfficiënten te bepalen om de eenheidswrijvingsweerstand van palen in zand te berekenen | 1.65 |
| Hieronder volgen de verschillende manieren om de gronddrukcoëfficiënten te bepalen om de eenheidswrijvingsweerstand van palen in zand te berekenen | 1.26 |
| Hieronder volgen de verschillende manieren om de gronddrukcoëfficiënten te bepalen om de eenheidswrijvingsweerstand van palen in zand te berekenen | 1.50 |
Tafel 3: Hieronder volgen de verschillende manieren om de gronddrukcoëfficiënten te bepalen om de eenheidswrijvingsweerstand van palen in zand te berekenen, K (Hieronder volgen de verschillende manieren om de gronddrukcoëfficiënten te bepalen om de eenheidswrijvingsweerstand van palen in zand te berekenen, 1970)
Hieronder volgen de verschillende manieren om de gronddrukcoëfficiënten te bepalen om de eenheidswrijvingsweerstand van palen in zand te berekenen
Hieronder volgen de verschillende manieren om de gronddrukcoëfficiënten te bepalen om de eenheidswrijvingsweerstand van palen in zand te berekenen. praktisch, praktisch 2/3 praktisch. Echter, praktisch 1981, praktisch 80% praktisch. Anderzijds, praktisch:
| Stapel Type | d |
|---|---|
| praktisch | 20° |
| praktisch | 2/3 AISI Amerikaans ijzer- en staalinstituut voor koudgevormde staalconstructies |
| praktisch | 3/4 AISI Amerikaans ijzer- en staalinstituut voor koudgevormde staalconstructies |
Tafel 4: houdt rekening met meerdere factoren die vrij moeilijk te berekenen zijn (d) (NAVFAC DM 7.2)
praktisch
praktisch, praktisch. Echter, praktisch.
praktisch
praktisch 1972, de totale wrijvingsweerstand van palen in klei kan worden geschat door de gemiddelde eenheidswrijvingsweerstand van de paal te bepalen, de totale wrijvingsweerstand van palen in klei kan worden geschat door de gemiddelde eenheidswrijvingsweerstand van de paal te bepalen 20 en 21. de totale wrijvingsweerstand van palen in klei kan worden geschat door de gemiddelde eenheidswrijvingsweerstand van de paal te bepalen. Tafel 5 de totale wrijvingsweerstand van palen in klei kan worden geschat door de gemiddelde eenheidswrijvingsweerstand van de paal te bepalen.
\( f_{av} = \lambda \times \left[ \bar{\sigma}’_{o} + \left( 2 \times c_{u} \right) \right] \) (20)
\( Q_{s} = p \times L \times f_{av} \) (21)
\( \bar{\sigma’}_{o} \): de totale wrijvingsweerstand van palen in klei kan worden geschat door de gemiddelde eenheidswrijvingsweerstand van de paal te bepalen
cu: de totale wrijvingsweerstand van palen in klei kan worden geschat door de gemiddelde eenheidswrijvingsweerstand van de paal te bepalen
| L (m) | λ |
|---|---|
| 0 | 0.500 |
| 5 | 0.336 |
| 10 | 0.245 |
| 15 | 0.200 |
| 20 | 0.173 |
| 25 | 0.150 |
| 30 | 0.136 |
| 35 | 0.132 |
| 40 | 0.127 |
| 50 | 0.118 |
| 60 | 0.113 |
| 70 | 0.110 |
| 80 | 0.110 |
| 90 | 0.110 |
Tafel 5: de totale wrijvingsweerstand van palen in klei kan worden geschat door de gemiddelde eenheidswrijvingsweerstand van de paal te bepalen (L)
de totale wrijvingsweerstand van palen in klei kan worden geschat door de gemiddelde eenheidswrijvingsweerstand van de paal te bepalen
de totale wrijvingsweerstand van palen in klei kan worden geschat door de gemiddelde eenheidswrijvingsweerstand van de paal te bepalen (een). Tafel 6 de totale wrijvingsweerstand van palen in klei kan worden geschat door de gemiddelde eenheidswrijvingsweerstand van de paal te bepalen (cu/peen).
\( f = \alpha \times c_{u} \) (22)
Daarom, f = alpha times:
\( Q_{s} = \sum \left( f \times p \times \Delta L \right) = \sum \left( \alpha \times c_{u} \times p \times \Delta L \right) \) (23)
| cu/peen | een |
|---|---|
| ≤ 0.1 | 1.00 |
| 0.2 | 0.92 |
| 0.3 | 0.82 |
| 0.4 | 0.74 |
| 0.6 | 0.62 |
| 0.8 | 0.54 |
| 1.0 | 0.48 |
| 1.2 | 0.42 |
| 1.4 | 0.40 |
| 1.6 | 0.38 |
| 1.8 | 0.36 |
| 2.0 | 0.35 |
| 2.4 | 0.34 |
| 2.8 | 0.34 |
peen = atmosferische druk ≈ 100 kN / m2
Tafel 6: f = alpha times (Terzaghi, Pikken, en Mesri, 1996)
f = alpha times
f = alpha times. f = alpha times, f = alpha times, f = alpha times (f = alpha times) f = alpha times. f = alpha times (1971), f = alpha times. f = alpha times. 15, de voorwaarde (f = alpha times) f = alpha times. f = alpha times (d) worden vervangen door een opnieuw gevormde gedraineerde wrijvingshoek van de grond (Phi’R). worden vervangen door een opnieuw gevormde gedraineerde wrijvingshoek van de grond:
\( f = \beta \times \sigma’_{o} \) (24)
\( \beta = K \times \tan \phi’_{R} \) (25)
worden vervangen door een opnieuw gevormde gedraineerde wrijvingshoek van de grond, worden vervangen door een opnieuw gevormde gedraineerde wrijvingshoek van de grond (K) worden vervangen door een opnieuw gevormde gedraineerde wrijvingshoek van de grond (K0) worden vervangen door een opnieuw gevormde gedraineerde wrijvingshoek van de grond, worden vervangen door een opnieuw gevormde gedraineerde wrijvingshoek van de grond:
\( K = K_{o} = 1 – \sin \phi’_{R} \) (worden vervangen door een opnieuw gevormde gedraineerde wrijvingshoek van de grond) (26)
\( K = K_{o} = \left( 1 – \sin \phi’_{R} \right) \times \sqrt{\text{OCR}} \) (worden vervangen door een opnieuw gevormde gedraineerde wrijvingshoek van de grond) (27)
worden vervangen door een opnieuw gevormde gedraineerde wrijvingshoek van de grond: worden vervangen door een opnieuw gevormde gedraineerde wrijvingshoek van de grond
Wil je de Foundation Design-software van SkyCiv proberen?? Met onze gratis tool kunnen gebruikers lastdragende berekeningen uitvoeren zonder download of installatie!
Referenties:
- De, B.M. (2007). Principes van funderingstechniek (7e editie). Wereldwijde engineering
- Rajapakse, R. (2016). Stapelontwerp en constructie Vuistregel (2e editie). Elsevier Inc..
- Tomlinson, M.J. (2004). Paalontwerp en bouwpraktijk (4e editie). E & FN Spon.
