Ontwerpvoorbeeld van basisplaat met CSA S16:19 en CSA A23.3:19
Probleemverklaring
Bepaal of de ontworpen kolom-voetplaatverbinding voldoende is voor een Vy=5-kN en Vz=5-kN schuifbelastingen.
Gegeven gegevens
Kolom:
Kolomgedeelte: HP200x54
Kolomgebied: 6840.0 mm2
Kolommateriaal: 350W
Bodemplaat:
Baseplaat afmetingen: 400 mm x 400 mm
Basisplaatdikte: 13 mm
Basisplaatmateriaal: 300W
Vocht:
Voegdikte: 13 mm
Beton:
Concrete dimensies: 450 mm x 450 mm
Betonnen dikte: 380 mm
Betonnen materiaal: 20.68 MPa
Gebarsten of ongescheurd: Gebarsten
Ankers:
Ankerdiameter: 12.7 mm
Effectieve inbeddingslengte: 300 mm
Dikte van de plaatring: 0 mm
Aansluiting plaatwasmachine: Nee
Lassen:
Lasgrootte: 8 mm
Vulmetaalclassificatie: E43XX
Ankergegevens (van Skyciv Calculator):
Model in SkyCiv Gratis tool
Modelleer vandaag nog het ontwerp van de basisplaat hierboven met onze gratis online tool! Geen aanmelding vereist.
Definities
Pad laden:
The design follows the CSA A23.3:2019 standards and the recommendations of AISC-ontwerpgids 1, 3RD -editie. De op de kolom uitgeoefende schuifbelastingen worden via de lassen overgebracht op de basisplaat, en vervolgens naar het ondersteunende beton via de anker staven. In dit voorbeeld wordt geen rekening gehouden met wrijvings- en afschuifnokken, omdat deze mechanismen niet worden ondersteund in de huidige software.
Standaard, de applied shear load is distributed to all anchors, either through the use of welded plate washers or by other engineering means. The load carried by each anchor is determined using the three (3) cases stated in CSA A23.3:2019 Clause D.7.2.1 and Figure D.13. Each anchor then transfers the load to the supporting concrete below. The load distribution in accordance with these references is also used when checking the anchor steel shear strength to ensure continuity in the load transfer assumptions.
Als een alternatief, de software maakt een vereenvoudigde en conservatievere aanname mogelijk, waar de entire shear load is assigned only to the anchors nearest the loaded edge. In dit geval, de controle van de afschuifcapaciteit wordt alleen op deze randankers uitgevoerd, ervoor te zorgen dat potentieel afschuiffalen conservatief wordt aangepakt.
Ankergroepen:
De SkyCiv-software voor het ontwerpen van grondplaten Bevat een intuïtieve functie die identificeert welke ankers deel uitmaken van een ankergroep om te evalueren uitbraak van betonschaar en beton afschuiving mislukkingen.
Een ankergroep wordt gedefinieerd als twee of meer ankers met overlappende geprojecteerde weerstandsgebieden. In dit geval, de ankers werken samen, en hun gecombineerde weerstand wordt vergeleken met de uitgeoefende belasting op de groep.
A enkel anker wordt gedefinieerd als een anker waarvan het geprojecteerde weerstandsgebied met geen enkel ander anker overlapt. In dit geval, het anker handelt alleen, en de uitgeoefende schuifkracht op dat anker wordt rechtstreeks vergeleken met zijn individuele weerstand.
Door dit onderscheid kan de software zowel groepsgedrag als individuele ankerprestaties vastleggen bij het beoordelen van afschuivingsgerelateerde faalwijzen.
Stapsgewijze berekeningen
Controleren #1: Lascapaciteit berekenen
De eerste stap is het berekenen van de Totale laslengte beschikbaar om weerstand te bieden tegen afschuiving. The total weld length, Lweld , is obtained by summing the welds on all sides.
\( L_{lassen} = 2b_f + 2(d_{col} – 2t_f – 2R_{col}) + 2(b_f – t_w – 2R_{col}) \)
\( L_{lassen} = 2 \times 207,\text{mm} + 2 \keer (204,\tekst{mm} – 2 \times 11.3,\text{mm} – 2 \times 9.7,\text{mm}) + 2 \keer (207,\tekst{mm} – 11.3,\tekst{mm} – 2 \times 9.7,\text{mm}) = 1090.6,\text{mm} \)
Gebruik deze laslengte, de uitgeoefende schuifkrachten in de y- en z-richtingen worden verdeeld om het gemiddelde te bepalen afschuifkracht per lengte-eenheid in elke richting:
\( v_{fy} = frac{V_y}{L_{lassen}} = frac{5,\tekst{kN}}{1090.6,\tekst{mm}} = 0.0045846,\text{kN / mm} \)
\( v_{fz} = frac{V_z}{L_{lassen}} = frac{5,\tekst{kN}}{1090.6,\tekst{mm}} = 0.0045846,\text{kN / mm} \)
De resultant shear demand per unit length is then determined using the square root of the sum of the squares (SRSS) methode.
\( v_f = \sqrt{\links((v_{fy})^2\right) + \links((v_{fz})^2\right)} \)
\( v_f = \sqrt{\links((0.0045846,\tekst{kN / mm})^2\right) + \links((0.0045846,\tekst{kN / mm})^2\right)} = 0.0064836,\text{kN / mm} \)
De volgende, de lascapaciteit wordt berekend met behulp van CSA S16:19 Clausule 13.13.2.2, waarbij de richtingssterktecoëfficiënt wordt genomen als kds=1.0 to be conservative. The weld capacity for an 8mm weld on both the flanges and web is:
\( v_r = 0.67\phi t_{w,de berekeningen die hier worden gepresenteerd, zullen het toegestane spanningsontwerp gebruiken}X_u = 0.67 \keer 0.67 \times 5.657,\text{mm} \times 430,\text{MPa} = 1.092,\text{kN / mm} \)
\( v_r = 0.67\phi t_{w,web}X_u = 0.67 \keer 0.67 \times 5.657,\text{mm} \times 430,\text{MPa} = 1.092,\text{kN / mm} \)
Het regeren fillet weld capacity is:
\( v_{r,filet} = min(v_r, v_i) = min(1.092\,\tekst{kN / mm}, 1.092\,\tekst{kN / mm}) = 1.092\,\text{kN / mm} \)
For this welded connection, the electrode strength does not overmatch the base metal strengths. Daarom, the base metal check is not governing and does not need to be performed.
Sinds 0.0064 kN / mm < 1.092 kN / mm, the factored weld capacity is voldoende.
Controleren #2: Bereken het uitbreekvermogen van beton als gevolg van Vy-schuifkracht
Capaciteit loodrechte rand:
Using the ca1 values of each anchor to project the failure cones, the software identified that the failure cones of these anchors overlap. Daarom, we can treat them as an ankergroep. Referring to CSA A23.3:19 Afb. D.13, because s<ca1 , we gebruiken Geval 3 to determine the resistance of the anchor group against shear breakout. Verder, the support was determined niet to be a narrow member, so the ca1 distance is used directly without modification.
Geval 3:
The total force to be considered for Case 3 is de full shear force along the Vy direction. This shear force is applied to the front anchors only.
\( V_{faverp,case3} = V_y = 5\,\text{kN} \)
To calculate the capacity of the anchor group, we gebruiken CSA A23.3:19 Clause D.7.2. De maximum projected area for a single anchor is calculated using Equation D.34 with the actual ca dimension.
\( EEN_{Vco} = 4.5(c_{a1,g1})➔⡔ Koop generieke tadalafil 4.5 \keer (180\,\tekst{mm})^2 = 145800\,\text{mm}^ 2 \)
To get the actual projected area of the anchor group, We bepalen eerst de width of the failure surface:
\( B_{Vc} = min(c_{\tekst{links},G1}, 1.5c_{a1,g1}) + (\min(S_{\tekst{som},X,G1}, 3c_{a1,g1}(N_{X,G1} – 1))) + \min(c_{\tekst{Rechtsaf},G1}, 1.5c_{a1,g1}) \)
\( B_{Vc} = min(175\,\tekst{mm}, 1.5 \times 180\,\text{mm}) + (\min(100\,\tekst{mm}, 3 \times 180\,\text{mm} \keer (2-1))) + \min(175\,\tekst{mm}, 1.5 \times 180\,\text{mm}) \)
\( B_{Vc} = 450\,\text{mm} \)
De height of the failure surface is:
\( H_{Vc} = min(1.5c_{a1,g1}, t_{\tekst{concerentie}}) = min(1.5 \times 180\,\text{mm}, 380\,\tekst{mm}) = 270\,\text{mm} \)
Dit geeft de total area net zo:
\( EEN_{Vc} = B_{Vc}.H_{Vc} = 450\,\text{mm} \times 270\,\text{mm} = 121500\,\text{mm}^ 2 \)
We gebruiken dan CSA A23.3:19 Equations D.35 and D.36 to obtain the basic single anchor breakout strength.
\( V_{br1} = 0.58\left(\frac{\min(de, 8d_a)}{d_a}\Rechtsaf)^{0.2}\sqrt{\frac{d_a}{mm}}\phi\lambda_a\sqrt{\frac{f'_c}{MPa}}\links(\frac{c_{a1,g1}}{mm}\Rechtsaf)^{1.5}R(N) \)
\( V_{br1} = 0.58 \keer links(\frac{\min(300\,\tekst{mm}, 8 \times 12.7\,\text{mm})}{12.7\,\tekst{mm}}\Rechtsaf)^{0.2} \keer sqrt{\frac{12.7\,\tekst{mm}}{1\,\tekst{mm}}} \keer 0.65 \keer 1 \keer sqrt{\frac{20.68\,\tekst{MPa}}{1\,\tekst{MPa}}} \keer links(\frac{180\,\tekst{mm}}{1\,\tekst{mm}}\Rechtsaf)^{1.5} \keer 1 \maal 0,001,tekst{kN} \)
\( V_{br1} = 22.364\,\text{kN} \)
\( V_{br2} = 3.75\lambda_a\phi\sqrt{\frac{f'_c}{MPa}}\links(\frac{c_{a1,g1}}{mm}\Rechtsaf)^{1.5}R(N) \)
\( V_{br2} = 3.75 \keer 1 \keer 0.65 \keer sqrt{\frac{20.68\,\tekst{MPa}}{1\,\tekst{MPa}}} \keer links(\frac{180\,\tekst{mm}}{1\,\tekst{mm}}\Rechtsaf)^{1.5} \keer 1 \maal 0,001,tekst{kN} = 26.769\,\text{kN} \)
The governing capacity between the two conditions is:
\( V_{br} = min(V_{\tekst{br1}}, V_{\tekst{br2}}) = min(22.364\,\tekst{kN}, 26.769\,\tekst{kN}) = 22.364\,\text{kN} \)
De volgende, we calculate the eccentricity factor, randeffectfactor, and thickness factor using CSA A23.3:19 Clauses D.7.2.5, D.7.2.6, and D.7.2.8.
De excentriciteitsfactor is:
\( \Psi_{eg,V } = minlinks(1.0, \frac{1}{1 + \frac{2en N}{3c_{a1,g1}}}\Rechtsaf) = minlinks(1, \frac{1}{1 + \frac{2\times0}{3\times180\,\text{mm}}}\Rechtsaf) = 1 \)
De randeffectfactor is:
\( \Psi_{ed,V } = minlinks(1.0, 0.7 + 0.3\links(\frac{c_{a2,g1}}{1.5c_{a1,g1}}\Rechtsaf)\Rechtsaf) = minlinks(1, 0.7 + 0.3 \keer links(\frac{175\,\tekst{mm}}{1.5 \times 180\,\text{mm}}\Rechtsaf)\Rechtsaf) = 0.89444 \)
De diktefactor is:
\( \Psi_{h,V } = maxlinks(\sqrt{\frac{1.5c_{a1,g1}}{t_{\tekst{concerentie}}}}, 1.0\Rechtsaf) = maxlinks(\sqrt{\frac{1.5 \times 180\,\text{mm}}{380\,\tekst{mm}}}, 1\Rechtsaf) = 1 \)
Uiteindelijk, the breakout strength of the anchor group, berekend met CSA A23.3:19 Clause D.7.2.1, is:
\( V_{cbg\perp} = links(\frac{EEN_{Vc}}{EEN_{Vco}}\Rechtsaf)\Psi_{eg,V }\Psi_{ed,V }\Psi_{c,V }\Psi_{h,V }V_{br} \)
\( V_{cbg\perp} = links(\frac{121500\,\tekst{mm}^ 2}{145800\,\tekst{mm}^ 2}\Rechtsaf) \keer 1 \keer 0.89444 \keer 1 \keer 1 \times 22.364\,\text{kN} = 16.669\,\text{kN} \)
The calculated capacity for Vy shear in the perpendicular direction is 16.669 kN.
Capaciteit parallelle randen:
Failure along the edge parallel to the load is also possible in this scenario, so the concrete breakout capacity for the parallel edge must be determined. The anchors involved are different due to the new failure cone projection. Gebaseerd op onderstaande figuur, de failure cone projections overlap; daarom, the anchors are again treated as an ankergroep.
Geval 3:
The Case to use is still Geval 3 since s<ca1. Daarom, the load taken by this anchor group is the full Vy shear load.
\( V_{faverp,case3} = V_y = 5\,\text{kN} \)
We then follow the same steps as for the perpendicular capacity.
The failure surface for an individual anchor is:
\( EEN_{Vco} = 4.5(c_{a1,g1})➔⡔ Koop generieke tadalafil 4.5 \keer (175\,\tekst{mm})^2 = 137810\,\text{mm}^ 2 \)
De actual failure surface van de ankergroep is:
\( B_{Vc} = min(c_{\tekst{bodem},G1}, 1.5c_{a1,g1}) + (\min(S_{\tekst{som},j,G1}, 3c_{a1,g1}(N_{j,G1} – 1))) + \min(c_{\tekst{top},G1}, 1.5c_{a1,g1}) \)
\( B_{Vc} = min(180\,\tekst{mm}, 1.5 \times 175\,\text{mm}) + (\min(90\,\tekst{mm}, 3 \times 175\,\text{mm} \keer (2-1))) + \min(180\,\tekst{mm}, 1.5 \times 175\,\text{mm}) \)
\( B_{Vc} = 450\,\text{mm} \)
\( H_{Vc} = min(1.5c_{a1,g1}, t_{\tekst{concerentie}}) = min(1.5 \times 175\,\text{mm}, 380\,\tekst{mm}) = 262.5\,\text{mm} \)
\( EEN_{Vc} = B_{Vc}H_{Vc} = 450\,\text{mm} \times 262.5\,\text{mm} = 118130\,\text{mm}^ 2 \)
Evenzo, de basic single anchor breakout sterke punten are calculated as follows:
\( V_{br1} = 0.58\left(\frac{\min(de, 8d_a)}{d_a}\Rechtsaf)^{0.2}\sqrt{\frac{d_a}{mm}}\phi\lambda_a\sqrt{\frac{f'_c}{MPa}}\links(\frac{c_{a1,g1}}{mm}\Rechtsaf)^{1.5}R(N) \)
\( V_{br1} = 0.58 \keer links(\frac{\min(300\,\tekst{mm}, 8 \times 12.7\,\text{mm})}{12.7\,\tekst{mm}}\Rechtsaf)^{0.2} \keer sqrt{\frac{12.7\,\tekst{mm}}{1\,\tekst{mm}}} \keer 0.65 \keer 1 \keer sqrt{\frac{20.68\,\tekst{MPa}}{1\,\tekst{MPa}}} \keer links(\frac{175\,\tekst{mm}}{1\,\tekst{mm}}\Rechtsaf)^{1.5} \keer 1 \maal 0,001,tekst{kN} \)
\( V_{br1} = 21.438\,\text{kN} \)
\( V_{br2} = 3.75\lambda_a\phi\sqrt{\frac{f'_c}{MPa}}\links(\frac{c_{a1,g1}}{mm}\Rechtsaf)^{1.5}R(N) \)
\( V_{br2} = 3.75 \keer 1 \keer 0.65 \keer sqrt{\frac{20.68\,\tekst{MPa}}{1\,\tekst{MPa}}} \keer links(\frac{175\,\tekst{mm}}{1\,\tekst{mm}}\Rechtsaf)^{1.5} \keer 1 \maal 0,001,tekst{kN} = 25.661\,\text{kN} \)
De governing strength is:
\( V_{br} = min(V_{\tekst{br1}}, V_{\tekst{br2}}) = min(21.438\,\tekst{kN}, 25.661\,\tekst{kN}) = 21.438\,\text{kN} \)
Vervolgens berekenen we de excentriciteitsfactor en diktefactor:
\( \Psi_{eg,V } = minlinks(1.0, \frac{1}{1 + \frac{2en N}{3c_{a1,g1}}}\Rechtsaf) = minlinks(1, \frac{1}{1 + \frac{2\times0}{3\times175\,\text{mm}}}\Rechtsaf) = 1 \)
\( \Psi_{h,V } = maxlinks(\sqrt{\frac{1.5c_{a1,g1}}{t_{\tekst{concerentie}}}}, 1.0\Rechtsaf) = maxlinks(\sqrt{\frac{1.5 \times 175\,\text{mm}}{380\,\tekst{mm}}}, 1\Rechtsaf) = 1 \)
Voor de breakout edge-effectfactor, we take it as 1.0 per CSA A23.3:19 Clause D.7.2.1c. Daarnaast, the value of the breakout capacity for the perpendicular edge is taken as twice the calculated value using Equation D.33 (for an anchor group).
De factored breakout capacity of the anchor group is:
\( V_{cbgr\parallel} = 2\left(\frac{EEN_{Vc}}{EEN_{Vco}}\Rechtsaf)\Psi_{eg,V }\Psi_{ed,V }\Psi_{c,V }\Psi_{h,V }V_{br} \)
\( V_{cbgr\parallel} = 2 \keer links(\frac{118130\,\tekst{mm}^ 2}{137810\,\tekst{mm}^ 2}\Rechtsaf) \keer 1 \keer 1 \keer 1 \keer 1 \times 21.438\,\text{kN} = 36.752\,\text{kN} \)
- Voor de perpendicular edge mislukking, sinds 5 kN < 16.7 kN, het uitbreekvermogen van beton afschuiving is voldoende.
- Voor de parallel edge mislukking, sinds 5 kN < 36.8 kN, het uitbreekvermogen van beton afschuiving is voldoende.
Bereken het uitbreekvermogen van beton als gevolg van Vz-schuifkracht
The base plate is also subjected to Vz shear, so the failure edges perpendicular and parallel to the Vz shear must be checked. Met dezelfde aanpak, de loodrechte en parallelle capaciteiten worden berekend als 16.6 kN and 37.3 kN, respectievelijk.
Loodrechte rand:
Parallelle rand:
Deze capaciteiten worden vervolgens vergeleken met de benodigde sterke punten.
- Voor de perpendicular edge mislukking, sinds 5 kN < 16.6 kN, the factored concrete shear breakout capacity is voldoende.
- Voor de parallel edge failure, sinds 5 kN < 37.3 kN, the factored concrete shear breakout capacity is voldoende.
Controleren #4: Bereken het uitbreekvermogen van het beton
The concrete cone for pryout failure is the same cone used in the tensile breakout check. Om het losbreekvermogen te berekenen, de nominale treksterkte of the single anchors or anchor group must first be determined. Detailed calculations for the tensile breakout check are already covered in the SkyCiv-ontwerpvoorbeelden voor trekbelasting and will not be repeated here.
It is important to note that the anchor group determination for shear breakout is different from that for shear pryout. The anchors in the design must still be checked to determine whether they act as a group or as single anchors. The classification of the support as a narrow section must also be verified and should follow the same conditions used for tension breakout.
According to the SkyCiv software, the nominal tensile breakout strength of the anchor group is 60.207 kN. Met een losbreekfactor van 2.0, de factored pryout capacity is:
\( V_{cpgr} = reductiefactor voor gesneden draad{cp}N_{cbr} = 2 \times 60.207\,\text{kN} = 120.41\,\text{kN} \)
De vereiste sterkte is de resultant of the applied shear loads. Omdat alle ankers tot één groep behoren, de totale resulterende afschuiving wordt aan de groep toegewezen.
\( V_{fa} = sqrt{((V_y)^ 2) + ((V_z)^ 2)} = sqrt{((5\,\tekst{kN})^ 2) + ((5\,\tekst{kN})^ 2)} = 7.0711\,\text{kN} \)
\( V_{fa} = links(\frac{V_{fa}}{n_a}\Rechtsaf)N_{een,G1} = links(\frac{7.0711\,\tekst{kN}}{4}\Rechtsaf) \keer 4 = 7.0711\,\text{kN} \)
Sinds 7.07 kN < 120.4 kN, the factored pryout capacity is voldoende.
Controleren #5: Bereken de afschuifcapaciteit van de ankerstang
Bedenk dat in dit ontwerpvoorbeeld, De schuifkracht wordt over alle ankers verdeeld. De total shear load per anchor is therefore the resultant of its share of the Vy load and its share of the Vz load. We also consider the governing case used in the shear breakout checks.
For Vy shear, Geval 3 is governing.
\( V_{fa,j} = frac{V_y}{N_{z,G1}} = frac{5\,\tekst{kN}}{2} = 2.5\,\text{kN} \)
Evenzo, for Vz shear, Geval 3 is governing.
\( V_{fa,z} = frac{V_z}{N_{j,G1}} = frac{5\,\tekst{kN}}{2} = 2.5\,\text{kN} \)
Dit geeft de shear force on the anchor rod net zo:
\( V_{fa} = sqrt{((V_{fa,j})^ 2) + ((V_{fa,z})^ 2)} = sqrt{((2.5\,\tekst{kN})^ 2) + ((2.5\,\tekst{kN})^ 2)} = 3.5355\,\text{kN} \)
In this design example, grout is present. Daarom, the anchor rod also experiences bending due to eccentric shear. Om hier rekening mee te houden, we can either apply the grout reduction factor per CSA A23.3:19 Clause D.7.1.3 of check shear–bending interaction using CSA S16:19 Clausule 13.12.1.4.
Voor deze berekening, we opted to use the 0.8 reduction factor from CSA A23.3. To allow for individual engineering judgment, de SkyCiv-basisplaatsoftware provides the option to disable this reduction factor and instead use the shear–bending interaction check. This feature can be explored using the Base Plate Free Tool.
CSA A23.3 Anchor Rod Shear Capacity:
Eerste, we calculate the anchor rod shear capacity using CSA A23.3. De minimum tensile stress of the anchor rod is:
\( f_{uta} = min(F_{u _anc}, 1.9F_{y\_anc}, 860) = min(400\,\tekst{MPa}, 1.9 \times 248.2\,\text{MPa}, 860.00\,\tekst{MPa}) = 400\,\text{MPa} \)
De factored anchor rod shear capacity, berekend met CSA A23.3:19 Equation D.31 and Clause D.7.1.3, is:
\( V_{sar,a23} = 0.8A_{ik weet,V }\phi_s0.6f_{uta}R = 0.8 \times 92\,\text{mm}^2 tijden 0.85 \keer 0.6 \times 400\,\text{MPa} \keer 0.75 = 11.258\,\text{kN} \)
Note that the 0.8 reduction factor is applied here due to the presence of grout. This reduced shear capacity accounts for the additional bending in the anchor rod.
CSA S16 Anchor Rod Shear Capacity:
For the CSA S16 capacity, only the shear capacity is checked, since the bending due to eccentric shear has already been accounted for in the CSA A23.3 check.
De factored shear capacity is calculated using CSA S16:19 Clausule 25.3.3.3.
\( V_{r,s16} = 0.7\phi_m 0.6n A_{sr} F_{u _anc} = 0.7 \keer 0.67 \keer 0.6 \keer 1 \times 126.68\,\text{mm}^2 \times 400\,\text{MPa} = 14.255\,\text{kN} \)
To ensure both methods are considered, the governing capacity is taken as the lesser of the two values, dat is 11.258 kN.
Sinds 3.54 kN < 11.258 kN, the factored anchor rod shear capacity is voldoende.
Ontwerp Samenvatting
De Skyciv Base Plate Design Software Kan automatisch een stapsgewijze berekeningsrapport genereren voor dit ontwerpvoorbeeld. Het biedt ook een samenvatting van de uitgevoerde controles en hun resulterende verhoudingen, De informatie in één oogopslag gemakkelijk te begrijpen maken. Hieronder is een sample samenvattende tabel, die is opgenomen in het rapport.
Skyciv Sample Report
Bekijk het detailniveau en de duidelijkheid die u kunt verwachten van een SkyCiv-basisplaatontwerprapport. Het rapport bevat alle belangrijke ontwerpcontroles, vergelijkingen, en resultaten gepresenteerd in een duidelijk en gemakkelijk leesbaar formaat. Het voldoet volledig aan de ontwerpnormen. Klik hieronder om een voorbeeldrapport te bekijken dat is gegenereerd met de SkyCiv-basisplaatcalculator.
Koop baseplaatsoftware
Koop de volledige versie van de basisplaatontwerpmodule op zichzelf zonder andere SkyCiv -modules. Dit geeft u een volledige set resultaten voor het ontwerp van de basisplaat, inclusief gedetailleerde rapporten en meer functionaliteit.
