Exemple de conception de plaque de base en utilisant comme 4100:2020, AS 3600:2018, AS 5216:2021
Déclaration de problème
Déterminez si la connexion de colonne à base de colonne conçue est suffisante pour une charge de tension de 50 kN.
Données données
Colonne:
Section colonne: 250x150x8 droite
Zone de colonne: 5920 mm2
Matériau de colonne: AS / NZS 1163 Grain. C350
Plaque de base:
Dimensions de la plaque de base: 350 millimètre x 350 mm
Épaisseur de plaque de base: 20 mm
Matériau de plaque de base: AS / NZS 1163 Grain. C250
Jointoyer:
Épaisseur de coulis: 20 mm
Béton:
Dimensions du béton: 450 millimètre x 450 mm
Épaisseur de béton: 400 mm
Matériau en béton: N28
Craquelé ou sans crates: Fissuré
Ancres:
Diamètre d'ancrage: 16 mm
Durée d'admission efficace: 250.0 mm
Largeur de plaque intégrée: 70 mm
Épaisseur de plaque intégrée: 10 mm
Distance de décalage d'ancrage de la face de la colonne: 62.5 mm
Soudures:
Type de soudure: Filet
Catégorie de soudure: PS
Classification du métal de remplissage: E43xx
Ancrer les données (de Calculateur de skyciv):
Modèle dans l'outil gratuit SkyCiv
Modélisez la conception de la plaque de base ci-dessus à l'aide de notre outil en ligne gratuit dès aujourd'hui.! Aucune inscription requise.
Définitions
Chemin de chargement:
Lorsqu'une plaque de base est soumise à une augmentation (traction) les forces, Ces forces sont transférées sur les tiges d'ancrage, qui à son tour induit des moments de flexion dans l'assiette de base. L'action de flexion peut être visualisée comme flexion en porte-à-faux se produisant autour des brides ou du réseau de la section colonne, selon l'endroit où les ancres sont positionnées.
Dans le Logiciel de conception de plaque de base SkyCiv, seules les ancres situées dans le zone de tension ancre sont considérés comme efficaces pour résister à l'élévation. Cette zone comprend généralement des zones près des brides de colonne ou du Web. Pour colonnes rectangulaires, la zone de tension d'ancrage fait référence à la zone adjacente aux murs des colonnes. Les ancres à l'extérieur de cette zone ne contribuent pas à la résistance aux tensions et sont exclues des calculs de soulèvement.
Pour déterminer la zone efficace de la plaque de base qui résiste à la flexion, a 45-dispersion de diplôme est supposé de la ligne médiane de chaque tige d'ancrage vers la face de la colonne. Cette dispersion définit le longueur de soudure efficace et aide à établir le largeur de flexion efficace de la plaque.
L'hypothèse simplifie l'analyse de la plaque de base en approximant comment la force de soulèvement se propage à travers la plaque.
Groupes d'ancrage:
Ce logiciel Logiciel de conception de plaque de base SkyCiv Comprend une caractéristique intuitive qui identifie les ancres qui font partie d'un groupe d'ancrage pour évaluer évasion de béton et éruption de face latérale en béton échecs.
Un groupe d'ancrage se compose de plusieurs ancres avec des profondeurs et un espacement effectifs similaires, et sont suffisamment proches pour leur Les zones de résistance projetées se chevauchent. Lorsque les ancres sont regroupées, Leurs capacités sont combinées pour résister à la force de tension totale appliquée au groupe.
Les ancres qui ne répondent pas aux critères de regroupement sont traitées comme ancres simples. Dans le cas présent, Seule la force de tension sur l'ancre individuelle est vérifiée par rapport à sa propre zone de résistance efficace.
Facteur d'augmentation indiscret:
Ce logiciel Logiciel de conception de plaque de base SkyCiv comprend une option pour appliquer un facteur d'augmentation indiscret pour tenir compte des forces de traction supplémentaires sur les ancrages dues à l'action de levier. Ce facteur augmente la demande de charge sur les ancrages lors des vérifications des ancrages., fournir une évaluation plus conservatrice et réaliste, le cas échéant. Par défaut, le facteur d'augmentation indiscret est réglé sur 1.0, ce qui signifie qu'aucune charge de levier supplémentaire n'est appliquée, sauf indication contraire de l'utilisateur.
Calculs étape par étape:
Vérifier #1: Calculer la capacité de soudure
Pour commencer, Nous devons calculer la charge par ancre et la longueur de soudure efficace par ancre. La longueur de soudure efficace est déterminée par la longueur la plus courte à partir de la dispersion de 45°, contraint par la longueur de soudure réelle et l'espacement de l'ancrage.
Pour ce calcul, Les ancres sont classées comme soit mettre fin aux ancres ou ancres intermédiaires. Les ancres d'extrémité sont situées aux extrémités d'une rangée ou d'une colonne d'ancres, tandis que les ancres intermédiaires sont positionnées entre elles. La méthode de calcul diffère pour chacune et dépend de la géométrie de la colonne. Dans cet exemple, Il y a deux ancres le long du Web, Et les deux sont classés comme des ancres de fin.
Pour les ancres de fin, la longueur efficace de la soudure est limitée par la distance disponible entre la ligne centrale de l'ancrage et le rayon du coin du poteau. La dispersion de 45 ° ne doit pas s'étendre au-delà de cette frontière.
\(
l_r = frac{ré_{col} – 2t_{col} – 2r_{col} – s_ (n_{a,\texte{côté}} – 1)}{2} = frac{250 \, \texte{mm} – 2 \fois 8 \, \texte{mm} – 2 \fois 12 \, \texte{mm} – 150 \, \texte{mm} \fois (2 – 1)}{2} = 30 \, \texte{mm}
\)
De côté intérieur, La longueur effective est limitée de la moitié de l'espacement de l'ancrage. La longueur totale de soudure effective pour l'ancre finale est la somme des longueurs extérieures et intérieures.
\(
l_{eff,fin} = min gauche( faire, 0.5 s_y droit) + \min gauche( faire, l_r droite)
\)
\(
l_{eff,fin} = min gauche( 62.5 \, \texte{mm}, 0.5 \fois 150 \, \texte{mm} \droite) + \min gauche( 62.5 \, \texte{mm}, 30 \, \texte{mm} \droite) = 92.5 \, \texte{mm}
\)
Dans cet exemple, la longueur effective finale de soudure pour l'ancrage d'âme est considérée comme la longueur efficace de l'ancrage d'extrémité.
\(
l_{eff} = l_{eff,fin} = 92.5 \, \texte{mm}
\)
Prochain, calculons la charge par ancre. Pour un ensemble donné de quatre (4) ancres, La charge par ancre est:
\(
T_{u,ancre} = frac{N_x}{n_{a,t}} = frac{50 \, \texte{kN}}{4} = 12.5 \, \texte{kN}
\)
En utilisant la longueur de soudure efficace calculée, Nous pouvons désormais calculer la force requise par unité de longueur agissant sur la soudure.
\(
v ^ * _ w = frac{T_{u,ancre}}{l_{eff}} = frac{12.5 \, \texte{kN}}{92.5 \, \texte{mm}} = 0.13514 \, \texte{kN / mm}
\)
Maintenant, nous utiliserons AS 4100:2020 Clause 9.6.3.10 Pour calculer la force de conception de la soudure du filet.
\(
\Phi v_w = phi 0.6 F_{votre} E_w k_r = 0.8 \fois 0.6 \fois 430 \, \texte{MPa} \fois 5.657 \, \texte{mm} \fois 1 = 1.1676 \, \texte{kN / mm}
\)
En plus de vérifier la soudure, nous devons également vérifier le résistance du métal de base contre la force de tension appliquée pour garantir qu'elle ne régit pas le mode de défaillance.
\(
\phi v_{wbm} = phi Left( \min gauche( F_{et _col} t_{col}, F_{et _bp} t_{pb} \droite) \droite)
\)
\(
\phi v_{wbm} = 0.9 \fois gauche( \min gauche( 350 \, \texte{MPa} \fois 8 \, \texte{mm}, 250 \, \texte{MPa} \fois 20 \, \texte{mm} \droite) \droite) = 2.52 \, \texte{kN / mm}
\)
Dans le cas présent, la résistance de la soudure prévaut sur la résistance du métal de base.
Puisque 0.13514 kN / mm < 1.1676 kN / mm, La capacité de soudure est suffisant.
Vérifier #2: Calculer la capacité de rendement en flexion de la plaque de base due à la charge de tension
En utilisant le charge par ancre et la distance de décalage entre le centre de l'ancrage et la face de la colonne (servir d'excentricité de charge), Le moment appliqué à la plaque de base peut être calculé en utilisant un cantilever hypothèse.
\(
M^* = T_{u,ancre} e = 12.5 \, \texte{kN} \fois 62.5 \, \texte{mm} = 781.25 \, \texte{kN} \CDOT Texte{mm}
\)
Prochain, en utilisant le calcul longueur de soudure efficace du contrôle précédent comme largeur de pliage, Nous pouvons calculer le SkyCiv Foundation est un module de conception pour la conception de semelles écartées à partir des charges de superstructure de la plaque de base en utilisant AISC 360-22, Équation 2-1:
\(
\phi M_s = phi Z_{eff} F_{et _bp} = 0.9 \fois 9250 \, \texte{mm}^3 fois 250 \, \texte{MPa} = 2081.2 \, \texte{kN} \CDOT Texte{mm}
\)
Où,
\(
Z_{eff} = frac{l_{eff} (t_{pb})^ 2}{4} = frac{92.5 \, \texte{mm} \fois (20 \, \texte{mm})^ 2}{4} = 9250 \, \texte{mm}^ 3
\)
Puisque 781.25 kn-mm < 2081.2 kn-mm, La capacité de rendement en flexion de la plaque de base est suffisant.
Vérifier #3: Calculer la capacité de traction de la tige d'ancrage
Pour évaluer le capacité de traction de la tige d'ancrage, Nous nous référons à AS 5216:2021 Clause 6.2.2 et AS 4100:2020 Clause 9.2.2.2.
Première, Nous déterminons le = facteur de réduction pour filetage coupé de la partie filetée de la tige, Suivant AS 4100:2020 Clause 7.2 et Article AS 1275–1985 1.7.
\(
A_n = frac{\pi}{4} \la gauche( \frac{d_a}{\texte{mm}} – 0.9382 P droite)^ 2 \, \texte{mm}^ 2 = frac{\pi}{4} \fois gauche( \frac{16 \, \texte{mm}}{1 \, \texte{mm}} – 0.9382 \fois 2 \droite)^ 2 fois 1 \, \texte{mm}À partir de l'élévation du sol générée à partir des élévations Google 156.67 \, \texte{mm}^ 2
\)
En utilisant AS 4100:2020 Clause 9.2.2, on calcule le capacité de tension nominale du boulon en fonction de la zone de contrainte de traction et de la résistance du matériau.
\(
N_{tf} = A_n F_{u _anc} = 156.67 \, \texte{mm}^ 2 fois 800 \, \texte{MPa} = 125.33 \, \texte{kN}
\)
Nous appliquons ensuite le facteur de résistance approprié pour obtenir le capacité de conception de l'ancrage en traction.
\(
\phi N_{afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués,s} = phi N_{tf} = 0.8 \fois 125.33 \, \texte{kN} = 100.27 \, \texte{kN}
\)
Rappelez-vous le calculé précédemment Charge de tension par ancre, et appliquer le facteur d'augmentation indiscret si spécifié.
\(
N^* = p gauche( \frac{N_x}{n_{a,t}} \droite) = 1 \fois gauche( \frac{50 \, \texte{kN}}{4} \droite) = 12.5 \, \texte{kN}
\)
Puisque 12.5 kN < 100.27 kN, l' la capacité de traction de la tige d'ancrage est suffisante.
Vérifier #4: Calculer la capacité de rupture du béton en tension
Avant de calculer la capacité d'évasion, Nous devons d'abord déterminer si le membre est qualifié membre étroit. Selon AS 5216:2021 Clause 6.2.3.8, Le membre répond aux critères d'un membre étroit. Par conséquent, a modifié durée d'admission efficace doit être utilisé dans les calculs de capacité de coupure. Cet ajustement affecte également le espacement caractéristique et distance caractéristique au bord, qui doit être modifié en conséquence.
Basé sur les critères restreints des membres, l' valeurs modifiées pour le groupe d'ancrage sont les suivants:
- Longueur d'accès efficace modifiée, \(H’_{ef} = 100 \, \texte{mm}\)
- espacement caractéristique modifié, \(s'_{cr} = 300 \, \texte{mm}\)
- distance au bord caractéristique modifiée, \(c'_{cr} = 150 \, \texte{mm}\)
En utilisant AS 5216: 2021 Clause 6.2.3.3, on calcule le zone de cône de béton projetée de référence pour une seule ancre.
\(
A0_{c,N} = gauche( s'_{cr,G1} \droite)^2 = gauche( 300 \, \texte{mm} \droite)À partir de l'élévation du sol générée à partir des élévations Google 90000 \, \texte{mm}^ 2
\)
De manière similaire, on calcule le Zone de cône en béton projeté du groupe d'ancrage.
\(
UNE_{NC} = L_{NC} B_{NC} = 450 \, \texte{mm} \fois 450 \, \texte{mm} = 202500 \, \texte{mm}^ 2
\)
Où,
\(
L_{NC} = min gauche( c_{la gauche,G1}, c'_{cr,G1} + r_{intégrer _plate} \droite) + \min gauche( s_{somme,z,G1}, s'_{cr,G1} \cdot gauche( n_{z,G1} – 1 \droite) \droite) + \min gauche( c_{droite,G1}, c'_{cr,G1} + r_{intégrer _plate} \droite)
\)
\(
L_{NC} = min gauche( 87.5 \, \texte{mm}, 150 \, \texte{mm} + 18 \, \texte{mm} \droite) + \min gauche( 275 \, \texte{mm}, 300 \, \texte{mm} \cdot (2 – 1) \droite) + \min gauche( 87.5 \, \texte{mm}, 150 \, \texte{mm} + 18 \, \texte{mm} \droite)
\)
\(
L_{NC} = 450 \, \texte{mm}
\)
\(
B_{NC} = min gauche( c_{Haut,G1}, c'_{cr,G1} + r_{intégrer _plate} \droite) + \min gauche( s_{somme,Y,G1}, s'_{cr,G1} \cdot gauche( n_{Y,G1} – 1 \droite) \droite) + \min gauche( c_{bas,G1}, c'_{cr,G1} + r_{intégrer _plate} \droite)
\)
\(
B_{NC} =min gauche( 150 \, \texte{mm}, 150 \, \texte{mm} + 18 \, \texte{mm} \droite) + \min gauche( 150 \, \texte{mm}, 300 \, \texte{mm} \cdot (2 – 1) \droite) + \min gauche( 150 \, \texte{mm}, 150 \, \texte{mm} + 18 \, \texte{mm} \droite)
\)
\(
B_{NC} = 450 \, \texte{mm}
\)
Ce logiciel rayon effectif de la plaque encastrée est utilisé pour fournir une capacité supplémentaire pour l'éclatement du béton. Pour déterminer cela, ajouter l'épaisseur de la plaque encastrée à la moitié du diamètre de l'ancrage.
Prochain, Nous évaluons le force caractéristique d'une seule ancre utilisant AS 5216:2021 Eq. 6.2.3.2
\(
N0_{afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués,c} = k_1 sqrt{\frac{f'_c}{\texte{MPa}}} \la gauche( \frac{H’_{ef,G1}}{\texte{mm}} \droite)^{1.5} \, \texte{N}
\)
\(
N0_{afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués,c} = 8.9 \fois sqrt{\frac{28 \, \texte{MPa}}{1 \, \texte{MPa}}} \fois gauche( \frac{100 \, \texte{mm}}{1 \, \texte{mm}} \droite)^{1.5} \fois 0.001 \, \texte{kN} = 47.094 \, \texte{kN}
\)
Où,
- \(afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués{1} = 8.9\) pour ancres coulées
Maintenant, nous évaluons les effets de la géométrie en calculant les paramètres pour la résistance à l'évasion.
La distance de bord la plus courte du groupe d'ancrage est déterminée comme:
\(
c_{min,N} = min gauche( c_{la gauche,G1}, c_{droite,G1}, c_{Haut,G1}, c_{bas,G1} \droite) = min gauche( 87.5 \, \texte{mm}, 87.5 \, \texte{mm}, 150 \, \texte{mm}, 150 \, \texte{mm} \droite) = 87.5 \, \texte{mm}
\)
Selon AS 5216:2021 Eq. 6.2.3.4, la valeur du paramètre prenant en compte la répartition des contraintes dans le béton est:
\(
\Psi_{s,N} = min gauche( 0.7 + 0.3 \la gauche( \frac{c_{min,N}}{c'_{cr,G1}} \droite), 1.0 \droite) = min gauche( 0.7 + 0.3 \fois gauche( \frac{87.5 \, \texte{mm}}{150 \, \texte{mm}} \droite), 1 \droite) = 0.875
\)
Ce logiciel effet d'écaillage de la coque est comptabilisé en utilisant AS 5216:2021 Équation 6.2.3.5, donner:
\(
\Psi_{= facteur de réduction pour filetage coupé,N} = min gauche( 0.5 + \frac{H’_{ef,G1}}{\texte{mm} \cdot 200}, 1.0 \droite) = min gauche( 0.5 + \frac{100 \, \texte{mm}}{1 \, \texte{mm} \cdot 200}, 1 \droite) = 1
\)
Aussi, les deux facteur d'excentricité et la facteur d'influence de la compression sont pris comme:
\(
\Psi_{ce,N} = 1
\)
\(
\Psi_{M,N} = 1
\)
Nous combinons ensuite tous ces facteurs et appliquons AS 5216:2021 Équation 6.2.3.1 pour évaluer le conception de la résistance à l'arrachement du cône en béton pour le groupe d'ancrage:
\(
\phi N_{afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués,c} = phi_{Mc} N0_{afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués,c} \la gauche( \frac{UNE_{NC}}{A0_{c,N}} \droite) \Psi_{s,N} \Psi_{= facteur de réduction pour filetage coupé,N} \Psi_{ce,N} \Psi_{M,N}
\)
\(
\phi N_{afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués,c} = 0.6667 \fois 47.094 \, \texte{kN} \fois gauche( \frac{202500 \, \texte{mm}^ 2}{90000 \, \texte{mm}^ 2} \droite) \fois 0.875 \fois 1 \fois 1 \fois 1 = 61.814 \, \texte{kN}
\)
Ce logiciel Charge de tension appliquée totale sur le groupe d'ancrages est calculé en multipliant la charge de traction par ancrage par le nombre d'ancrages, avec le facteur d'augmentation indiscret appliqué selon les besoins:
\(
N^* = p gauche( \frac{N_x}{n_{a,t}} \droite) n_{a,G1} = 1 \fois gauche( \frac{50 \, \texte{kN}}{4} \droite) \fois 4 = 50 \, \texte{kN}
\)
Puisque 50 kN < 61.814 kN La capacité de rupture en béton est suffisant.
Vérifier #5: Calculer la capacité d'arrachement de l'ancre
Ce logiciel capacité d'extraction d'une ancre est régie par la résistance à son extrémité encastrée. Première, nous calculons la dimension maximale de la tête d'ancrage efficace pour la résistance à l'arrachement, selon AS 5216:2021 Clause 6.3.4.
\(
ré_{h,\texte{max}} = min gauche( b_{intégrer _plate}, 6 \la gauche( t_{intégrer _plate} \droite) + d_a droite) = min gauche( 70 \, \texte{mm}, 6 \fois (10 \, \texte{mm}) + 16 \, \texte{mm} \droite) = 70 \, \texte{mm}
\)
Prochain, nous calculons la surface portante nette de la plaque encastrée rectangulaire en utilisant:
\(
A_h = gauche( ré_{h,\texte{max}}^ 2 à droite) – UNE_{canne à pêche} = gauche( (70 \, \texte{mm})^ 2 à droite) – 201.06 \, \texte{mm}À partir de l'élévation du sol générée à partir des élévations Google 4698.9 \, \texte{mm}^ 2
\)
Où,
\(
UNE_{canne à pêche} = frac{\pi}{4} (d_a)^ 2 = frac{\pi}{4} \fois (16 \, \texte{mm})À partir de l'élévation du sol générée à partir des élévations Google 201.06 \, \texte{mm}^ 2
\)
On calcule ensuite le conception de la force d'arrachement de l'ancre de base utilisant AS 5216:2021 Clause 6.3.4:
\(
N_{afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués,p} = phi_{Mc} k_2 A_h gauche( F’_C Right) = 0.6667 \fois 7.5 \fois 4698.9 \, \texte{mm}^ 2 fois (28 \, \texte{MPa}) = 657.88 \, \texte{kN}
\)
Rappelez-vous le calculé précédemment Charge de tension par ancre:
\(
N^* = p gauche( \frac{N_x}{n_{a,t}} \droite) = 1 \fois gauche( \frac{50 \, \texte{kN}}{4} \droite) = 12.5 \, \texte{kN}
\)
Puisque 12.5 kN < 657.88 kN, La capacité de retrait de l'ancre est suffisant.
Vérifier #6: Calculer la capacité d'éruption de la face latérale dans la direction en y
Considérons le groupe d'ancrage à éruption latérale 1 pour le calcul de la capacité. Se référant au résumé des données d'ancrage, ID d’ancrage 3 et 4 font partie du groupe SFy 1.
Nous commençons par calculer la distance au bord du bord de défaillance.
\(
c_{z,\texte{min}} = min gauche( c_{\texte{la gauche},G1}, c_{\texte{droite},G1} \droite) = min gauche( 87.5 \, \texte{mm}, 362.5 \, \texte{mm} \droite) = 87.5 \, \texte{mm}
\)
Prochain, nous déterminons la distance au bord du bord orthogonal.
\(
c_{Y,\texte{min}} = min gauche( c_{\texte{Haut},G1}, c_{\texte{bas},G1} \droite) = min gauche( 150 \, \texte{mm}, 150 \, \texte{mm} \droite) = 150 \, \texte{mm}
\)
En utilisant AS 5216:2021 Clause 6.2.7.3, Calculons le surface projetée de référence d'une seule attache.
\(
A0_{c,Nb} = gauche( 4 c_{z,\texte{min}} \droite)^2 = gauche( 4 \fois 87.5 \, \texte{mm} \droite)À partir de l'élévation du sol générée à partir des élévations Google 122500 \, \texte{mm}^ 2
\)
Puisque nous vérifions la capacité du groupe d'ancrage, prenons le superficie réelle projetée du groupe d'ancrage en utilisant AS 5216:2021 Clause 6.2.7.2.
\(
UNE_{NC} = B_{c,Nb} H_{c,Nb} = 450 \, \texte{mm} \fois 325 \, \texte{mm} = 146250 \, \texte{mm}^ 2
\)
Où,
\(
B_{c,Nb} = min gauche( 2 c_{z,\texte{min}}, c_{\texte{Haut},G1} \droite) + s_{\texte{somme},Y,G1} + \min gauche( 2 c_{z,\texte{min}}, c_{\texte{bas},G1} \droite)
\)
\(
B_{c,Nb} = min gauche( 2 \fois 87.5 \, \texte{mm}, 150 \, \texte{mm} \droite) + 150 \, \texte{mm} + \min gauche( 2 \fois 87.5 \, \texte{mm}, 150 \, \texte{mm} \droite) = 450 \, \texte{mm}
\)
\(
H_{c,Nb} = 2 c_{z,\texte{min}} + \la gauche( \min gauche( t_{\texte{concurrence}} – h_{\texte{ef}}, 2 c_{z,\texte{min}} \droite) \droite)
\)
\(
H_{c,Nb} = 2 \fois 87.5 \, \texte{mm} + \la gauche( \min gauche( 400 \, \texte{mm} – 250 \, \texte{mm}, 2 \fois 87.5 \, \texte{mm} \droite) \droite) = 325 \, \texte{mm}
\)
En calculant le résistance caractéristique à l'éclatement du béton d'une ancre individuelle, nous utiliserons AS 5216:2021 Clause 6.2.7.2.
\(
N0_{afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués,cb} = k_5 gauche( \frac{c_{z,\texte{min}}}{\texte{mm}} \droite) \sqrt{\frac{A_h}{\texte{mm}^ 2}} \sqrt{\frac{f'_c}{\texte{MPa}}} \, N
\)
\(
N0_{afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués,cb} = 8.7 \fois gauche( \frac{87.5 \, \texte{mm}}{1 \, \texte{mm}} \droite) \fois sqrt{\frac{4698.9 \, \texte{mm}^ 2}{1 \, \texte{mm}^ 2}} \fois sqrt{\frac{28 \, \texte{MPa}}{1 \, \texte{MPa}}} \fois 0.001 \, \texte{kN}
\)
\(
N0_{afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués,cb} = 276.13 \, \texte{kN}
\)
Où,
- \(afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués{5} = 8.7\) pour béton fissuré
- \(afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués{5} = 12.2\) pour béton non fissuré
ensuite, nous obtiendrons le paramètres d'éruption latérale.
Le paramètre rendant compte de la perturbation de la répartition des contraintes dans le béton peut être calculé à partir de AS 5216:2021 Clause 6.2.7.4.
\(
\Psi_{s,Nb} = min gauche( 0.7 + 0.3 \la gauche( \frac{c_{Y,\texte{min}}}{2 c_{z,\texte{min}}} \droite), 1.0 \droite)
\)
\(
\Psi_{s,Nb} = min gauche( 0.7 + 0.3 \fois gauche( \frac{150 \, \texte{mm}}{2 \fois 87.5 \, \texte{mm}} \droite), 1 \droite) = 0.95714
\)
L'équation de AS 5216:2021 Clause 6.2.7.5 est ensuite utilisé pour obtenir le paramètre représentant le effet de groupe.
\(
\Psi_{g,Nb} = max gauche( \sqrt{n_{Y,G1}} + \la gauche( 1 – \sqrt{n_{Y,G1}} \droite) \la gauche( \frac{\min gauche( s_{Y,G1}, 4 c_{z,\texte{min}} \droite)}{4 c_{z,\texte{min}}} \droite), 1.0 \droite)
\)
\(
\Psi_{g,Nb} = max gauche( \sqrt{2} + \la gauche( 1 – \sqrt{2} \droite) \fois gauche( \frac{\min gauche( 150 \, \texte{mm}, 4 \fois 87.5 \, \texte{mm} \droite)}{4 \fois 87.5 \, \texte{mm}} \droite), 1 \droite)
\)
\(
\Psi_{g,Nb} = 1.2367
\)
Ensuite, en référence à AS 5216:2021 Eq. 6.2.7 pour tiges d'ancrage à tête, l' conception de la résistance à l'éclatement du béton est:
\(
\phi N_{afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués,cb} = phi_M N0_{afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués,cb} \la gauche( \frac{UNE_{NC}}{A0_{c,Nb}} \droite) \Psi_{s,Nb} \Psi_{g,Nb} \Psi_{ce,N}
\)
\(
\phi N_{afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués,cb} = 0.6667 \fois 276.13 \, \texte{kN} \fois gauche( \frac{146250 \, \texte{mm}^ 2}{122500 \, \texte{mm}^ 2} \droite) \fois 0.95714 \fois 1.2367 \fois 1 = 260.16 \, \texte{kN}
\)
Pour ce groupe d'ancrage, seulement deux (2) les ancres appartiennent au groupe. Par conséquent, l' force de traction de conception pour le groupe d'ancrage est:
\(
N^* = p gauche( \frac{N_x}{n_{a,t}} \droite) n_{Y,G1}
\)
\(
N^* = 1 \fois gauche( \frac{50 \, \texte{kN}}{4} \droite) \fois 2 = 25 \, \texte{kN}
\)
Puisque 25 kN < 260.16 kN, l'éruption de la face latérale du béton le long de la direction Y est suffisant.
Groupe d'ancrage à éruption latérale 2 peut également être utilisé et donnera le même résultat, puisque le design est symétrique.
Vérifier #7: Calculer la capacité d'éruption de la face latérale dans la direction z
Ce calcul ne s'applique pas aux ruptures dans la direction Z., lorsque la distance entre les bords et les côtés dépasse la moitié de la longueur d'encastrement effective.
Résumé de la conception
Ce logiciel Logiciel de conception de plaques de base Skyciv peut générer automatiquement un rapport de calcul étape par étape pour cet exemple de conception. Il fournit également un résumé des contrôles effectués et de leurs ratios résultants, rendre les informations faciles à comprendre en un coup d'œil. Vous trouverez ci-dessous un échantillon de tableau de résumé, qui est inclus dans le rapport.
Rapport d'échantillon de skyciv
Découvrez le niveau de détail et de clarté que vous pouvez attendre d'un rapport de conception de plaque de base SkyCiv. Le rapport comprend toutes les vérifications de conception clés, équations, et les résultats présentés dans un format clair et facile à lire. Il est entièrement conforme aux normes de conception. Cliquez ci-dessous pour voir un exemple de rapport généré à l'aide du calculateur de plaque de base SkyCiv.
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