Documentation SkyCiv

Votre guide du logiciel SkyCiv - tutoriels, guides pratiques et articles techniques

Fondation SkyCiv

  1. Accueil
  2. Fondation SkyCiv
  3. Semelles isolées
  4. Comment concevoir des semelles isolées

Comment concevoir des semelles isolées

Flux de travail de conception de la semelle isolée

Les semelles sont des éléments structuraux utilisés pour supporter des colonnes et d'autres éléments verticaux afin de transmettre leurs charges de superstructure aux sols sous-jacents.

Figure 1 illustre le processus de workflow de conception, Les contrôles de longueur de développement et de stabilité sont des paramètres importants qui doivent satisfaire le résultat sans dépasser une valeur de Fondation SkyCiv adapte le processus de workflow. Dans lequel ces contrôles tels que (1) Portant du sol, (2) Tondre, (3) Flexural, (4) Durée de développement, et (5) Les contrôles de stabilité sont des paramètres importants requis pour satisfaire le résultat sans dépasser une valeur de 1.00 Les contrôles de longueur de développement et de stabilité sont des paramètres importants qui doivent satisfaire le résultat sans dépasser une valeur de.

conception de semelles écartées, comment concevoir des semelles isolées, conception de semelles écartées dans SkyCiv

Figure 1: Flux de travail de Fondation SkyCiv.

Comment concevoir une semelle isolée

Cette section traite de la procédure de conception de la semelle isolée en référence à l'American Concrete Institute 318-2014.

La longueur de développement et les contrôles de stabilité sont des paramètres importants qui sont nécessaires pour satisfaire le résultat sans dépasser une valeur de

Le Sol Bearing Check détermine principalement les dimensions géométriques d'une semelle isolée de la superstructure (service ou non factorisé) de charges. La pression de roulement réelle est principalement déterminée par l'équation ci-dessous:

\( q_{a} = frac{ P}{A } \pm frac{ M_{X} }{ S_{X} } \pm frac{ M_{Y} }{ S_{Y} }\)
Par contre, l'équation ci-dessus n'est applicable que si les excentricités sont dans le kern ( \( \frac{L}{6} \) ) de la fondation où la pression portante est présente dans toute la zone.

Lorsque les excentricités dépassaient le kern, L'article détaillé sur le modèle de pression des roulements explique ici.

Pour satisfaire les dimensions géométriques de la fondation, la capacité portante admissible du sol doit être supérieure à la pression de base déterminante sous la semelle.

\( \texte{Capacité portante admissible} > \texte{ Réel (Gouvernant) Soutenir la pression sur la fondation} \)

Remarque: Aucune tension dans la pression d'appui dans la conception de la fondation.

Contrôle de cisaillement

Le contrôle de cisaillement détermine l'épaisseur ou la profondeur de la fondation en fonction de la charge de cisaillement induite par les charges de la superstructure. Il y a deux contrôles de cisaillement primaires, comme suit:

  1. Une manière (ou Faisceau) Tondre
  2. bidirectionnel (ou poinçonnage) Tondre

Sens Unique (ou Faisceau) Tondre

La section critique pour le cisaillement unidirectionnel s'étend sur toute la largeur de la semelle et est située à une distance d de la face d'un poteau.

Figure 2: Cisaillement unidirectionnel

Impérial (psi)

\( V_{c} = 2 \lambdasqrt{ f^{«}_{c} } b_{w} d \)

Métrique (MPa)

\( V_{c} = 0.17 \lambdasqrt{ f^{«}_{c} } b_{w} d \)

Pour satisfaire le One Way (ou Faisceau) Tondre, l' \( V_{c} \) ne doit pas être supérieur à \( V_{u} \)..

\( \phi V_{c} > V_{u} = texte{ Réel (Gouvernant) Cisaillement de la Fondation} \)

Deux voies (ou poinçonnage) Tondre

La section critique pour la conception de cisaillement bidirectionnel est située dans \( \frac{d}{2} \) loin d'une face de poteau en béton. Où \( V_{c} \) l'équation est définie comme suit:

Figure 3: Cisaillement bidirectionnel

Impérial (psi)

\( V_{c} = gauche( 2 + \frac{4}{\bêta} \droite) \lambdasqrt{ f^{«}_{c} } b_{le} d \)

\( V_{c} = gauche( \frac{\alpha_{s} d }{ b_{le} } + 2 \droite) \lambdasqrt{ f^{«}_{c} } b_{le} d \)

\( V_{c} = 4 \lambdasqrt{ f^{«}_{c} } b_{le} d \)

Métrique (MPa)

\( V_{c} = 0.17 \la gauche( 1 + \frac{2}{\bêta} \droite) \lambdasqrt{ f^{«}_{c} } b_{le} d \)

\( V_{c} = 0.083 \la gauche( \frac{ \alpha_{s} d }{ b_{le} } + 2 \droite) \lambdasqrt{ f^{«}_{c} } b_{le} d \)

\( V_{c} = 0.33 \lambdasqrt{ f^{«}_{c} } b_{le} d \)

Le gouvernant \( V_{c} \) sera pris la moindre valeur.

Pour satisfaire les Deux Voies (ou poinçonnage) Tondre, l' \( V_{c} \) ne doit pas être supérieur à \( V_{u} \).

\( \phi V_{c} > V_{u} = texte{ Réel (Gouvernant) Cisaillement de la Fondation} \)

Contrôle de flexion

Le contrôle de flexion détermine le renforcement requis de la fondation en fonction du moment ou de la charge de flexion induite par les charges de la superstructure. La procédure de conception pour la résistance au moment considère d'abord un élément de flexion unidirectionnel dans une direction principale.

Figure 4: Ligne de section de moment critique

Étape 1. Calculer le moment réel sur la fondation \( M_{u} \).

\( M_{u} = q_{u} \la gauche( \frac{ l_{X} – c }{ 2 } \droite) l_{z} \frac{ l_{X} – c }{ 2 } \)

Étape 2. Calculer le ferraillage minimum requis de la fondation

Étape 3. Calcul de la profondeur du bloc de contrainte rectangulaire équivalent, a.

\( a = frac{ UNE_{s} F_{Y} }{ 0.85 F_{c}^{«} l_{z} } \)

Étape 4. Calculer la capacité momentanée de la fondation \( \film_{n} \).

\( \film_{n} = phi A_{s} F_{Y}\la gauche( d – \frac{a}{2} \droite) \)

Pour satisfaire l'exigence de flexion, l' \( \film_{n} \) ne doit pas être supérieur à \( M_{u} \)..

\( \film_{n} > M_{u} \)

Vérification de la longueur de développement

La vérification de la longueur de développement détermine une longueur d'ancrage d'armature la plus courte requise pour qu'une barre d'armature développe sa pleine limite d'élasticité dans le béton.

Contrôle de stabilité

Il existe deux principaux types de contrôle de stabilité dans la fondation, comme suit:

  1. Renversement
  2. Glissement

Annuler un chèque

Le contrôle de renversement est un contrôle de stabilité par rapport au moment de la charge de la superstructure. Généralement, ce coefficient de sécurité pour le moment de renversement est 1.5-3.0.

 

\( \texte{Coefficient de renversement de sécurité} < \frac{ \JE SUIS{R} }{ \JE SUIS{OT} } \)

Remarque:

  • \( \JE SUIS{R} \) – Moment de résistance
  • \( \JE SUIS{OT} \) – Moment de renversement

Chèque coulissant

Le contrôle de glissement est un contrôle de stabilité contre la force horizontale induite par la charge de la superstructure. Généralement, ce coefficient de sécurité pour le moment de renversement est 1.5-3.0.

\( \texte{Facteur de sécurité glissant} < \texte{Force de glissement} \)

Ajustement des contrôles de conception

Cet article explique le réglage principal lorsque le Fondation SkyCiv les utilisateurs rencontrent cette vérification d'échec.

  1. La longueur de développement et les contrôles de stabilité sont des paramètres importants qui sont nécessaires pour satisfaire le résultat sans dépasser une valeur de est principalement influencé par la dimension de la semelle isolée qui est soumise à la superstructure (non factorisé) de charges et pression de sol admissible.
  2. Contrôle de cisaillement est principalement influencée par la profondeur de la semelle isolée où la semelle isolée effectue des contrôles unidirectionnels et bidirectionnels.
  3. Contrôle de flexion est principalement influencé par le programme de ferraillage de la semelle isolée.
  4. Durée de développement Vérifier et
  5. Contrôles de stabilité sont principalement influencés par les dimensions de la semelle isolée.

Sur la base des informations ci-dessus, ces ajustements augmenteront la capacité de conception par vérification de la semelle isolée.

Veuillez noter que certains paramètres tels que la résistance des matériaux, facteur, et les charges soumises font également partie de l'influence accrue de la capacité de conception.

Modules de code de conception

le Fondation SkyCiv avoir ces codes de conception actuellement disponibles:

Références

  1. Exigences du code du bâtiment pour le béton structurel (ACI 318-14) Commentaire sur les exigences du code du bâtiment pour le béton de structure (ACI 318R-14). Institut américain du béton, 2014.
  2. McCormac, Jack C., et Russell H. marron. Conception du béton armé ACI 318-11 Édition de code. Wiley, 2014.
  3. Taylor, Andrew, et al. Le manuel de conception du béton armé: un compagnon de l'ACI-318-14. Institut américain du béton, 2015.
  4. La semelle isolée peut être classée comme semelle de mur et de colonne, David et Dolan, Charles. Conception de structures en béton 16 Édition. McGraw Hill, 2021.

 

Essayez gratuitement le calculateur de semelle SkyCiv:

 

Albert Pamonag Ingénieur en structure, Développement de produits

Albert Pamonag, M.Ing
Ingénieur en structure, Développement de produits

Cet article vous a-t-il été utile ?
Oui Non

Comment pouvons nous aider?

Aller en haut