Un exemple entièrement travaillé d'AS / NZS 1170.2 (2011) - Calculs de charge de vent
SkyCiv calculateur de charge de vent calculateur de charge de vent. Dans cet article, nous calculerons la pression du vent de conception pour une structure d'entrepôt. Nous utiliserons un modèle de notre S3D pour montrer comment les charges (COMME 1170.2 / NZS1170.2:2011 ) sont appliqués sur chaque surface.
Notez que l'exemple ci-dessous est basé sur le 2011 version de l'AS/NZS 1170.2. Les procédures pour la dernière version peuvent être différentes mais doivent quand même être similaires dans le calcul.
Figure 1. Modèle d'entrepôt dans SkyCiv S3D comme exemple.
Figure 2. Localisation du site (tiré de Google Maps).
Le tableau 1. Données du bâtiment nécessaires pour notre calcul de charge de vent.
| Localisation | Chemin Happy Valley, Défiez-le, Queensland, l'Australie |
| Usage | Divers – Structure de l'entrepôt |
| Terrain | Terres agricoles ouvertes |
| Dimensions | 19.507 m (L) × 31.699 m (B) en plan Hauteur des murs 9.144 m Hauteur au faîte. 10.973 m Pente du toit 3:16 (10.62°) . Sans ouvertures |
| Enveloppe | Pannes espacées à 0.6 m Montants muraux espacés 0.6 m |
La formule pour déterminer la charge de vent de conception est donnée ci-dessous:
Pour la vitesse du vent de conception:
\({V}_{asseoir,b} = {V}_{R} {M}_{d} {M}_{z,chat} {M}_{s} {M}_{.} \) (1)
Où:
\({V}_{asseoir,b}\) = vitesse du vent de conception en m / s
\({V}_{R}\) = vitesse du vent en rafale régionale 3s (de la carte du vent), SP (AS / NZS 1170.2 Section 3)
\({M}_{d}\)= multiplicateur directionnel du vent pour 8 les points cardinaux (b) (AS / NZS 1170.2 Section 3)
\({M}_{z,chat}\) = multiplicateur terrain / hauteur (AS / NZS 1170.2 Section 4)
\({M}_{s}\)= multiplicateur de blindage, mis à 1.0 (AS / NZS 1170.2 Section 4)
\({M}_{.}\)= multiplicateur topographique (AS / NZS 1170.2 Section 3)
Pour la pression du vent de conception:
\(p = 0.5 {⍴}_{air} ({V}_{des,θ})^ 2 {C}_{figure} {C}_{homme} \) (2)
Où:
\(p ) = pression du vent de conception en Pa
\({⍴}_{air}\) = densité de l'air (1.2 kg / m3)
\({V}_{des,θ}\)= construction de vitesses de vent de conception orthogonales
\({C}_{homme}\)= facteur de réponse dynamique, mis à 1.0
\({C}_{figure}\) = facteur de forme aérodynamique (pour pression interne ou externe) pour les bâtiments fermés où:
\({C}_{figure,je} = {C}_{p,je} {K}_{c,je} \) – pour pressions internes (3)
\({C}_{figure,e} = {C}_{p,e} {K}_{a} {K}_{c,e} {K}_{l} {K}_{p}\) – pour pressions externes (4)
\({C}_{p,je}\) = coefficient de pression interne
\({K}_{c,je}\) = facteur de combinaison appliqué aux pressions internes
\({C}_{p,e}\) = coefficient de pression externe
\({K}_{a}\) = facteur de réduction de surface
\({K}_{c,e}\) = facteur de combinaison appliqué aux pressions externes
\({K}_{l}\) = facteur de pression local
\({K}_{p}\) = facteur de revêtement poreux
Chaque paramètre sera discuté dans la section suivante.
Vitesse du vent régionale, \({V}_{R}\)
Les données régionales sur la vitesse du vent sont détaillées dans la figure 3.1 de l'AS / NZS 1170.2 (comme le montrent les figures 3 et 4 ci-dessous). Chaque zone administrative est classée en régions de vitesse du vent avec la vitesse du vent correspondante. Dans notre exemple, le site est situé près du point rouge et est classé comme Région A4 car c'est approximativement 106 km de la côte lissée de l'île principale d'Australie. La vitesse du vent correspondante peut être calculée à l'aide du tableau 3.1 d'AS / NZS 1170.2 tel qu'illustré à la figure 5. L'intervalle de récurrence annuel est sélectionné en fonction du niveau d'importance et de la durée de vie utile de la structure, comme détaillé dans le tableau 3.3 d'AS / NZS 1170.0.
Figure 3. Carte régionale de la vitesse du vent pour l'Australie (Figure 3.1(A) d'AS / NZS 1170.2).
Figure 4. Carte régionale de la vitesse du vent pour la Nouvelle-Zélande (Figure 3.1(B) d'AS / NZS 1170.2).
Figure 5. Vitesse du vent correspondante en fonction de la région du vent et de l'intervalle de récurrence annuel (Le tableau 3.1 d'AS / NZS 1170.2).
Pour les états limites ultimes ou de service, les tables 3.1 et 3.3 d'AS / NZS 1170.0 (Les figures 6 et 7) détaille comment classer la structure par niveau d'importance et sa probabilité annuelle de dépassement correspondante.
Figure 6. Définition du niveau d'importance selon le tableau 3.1 d'AS / NZS 1170.0.
Figure 7. Définition de la probabilité annuelle de dépassement selon le tableau 3.3 d'AS / NZS 1170.0.
Dans notre exemple, nous ne considérerons que l'état limite ultime. Notre exemple de structure est classé dans “Ordinaire” et supposé avoir une durée de vie de 50 années. Donc, nous adopterons la probabilité annuelle de dépassement équivalente à 1/500. Donc, la valeur correspondante de notre \({V}_{R}\) est 45 SP.
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Multiplicateur de direction du vent, \({M}_{d}\)
Pour chaque région de vent et la direction correspondante du vent (8 les points cardinaux), multiplicateur de direction du vent, \({M}_{d}\), ont des valeurs différentes comme indiqué dans le tableau 3.2 d'AS / NZS 1170.2.
Figure 8. Valeurs du multiplicateur de direction du vent par région et direction du vent selon le tableau 3.2 d'AS / NZS 1170.2.
Dans cet exemple, nous vérifierons la vitesse du vent venant de “NE” dans lequel \({M}_{d}\) = 0.85. Par contre, il est également prudent de supposer \({M}_{d}\) = 1.0 donner un résultat conservateur.
Multiplicateur terrain / hauteur, \({M}_{z,chat}\)
Afin de calculer le multiplicateur terrain / hauteur \({M}_{z,chat}\), nous devons classer la catégorie de terrain de notre site. Le tableau 2 montre la définition de chaque catégorie de terrain en fonction de la section 4.2.1 d'AS / NZS 1170.2. \({M}_{z,chat}\) peut maintenant être calculé à l'aide du tableau 4.1 d'AS / NZS 1170.2 en fonction de la hauteur, région du vent et catégorie de terrain de la structure.
Le tableau 2. Définition de la catégorie de terrain pour AS / NZS 1170.2.
| Catégorie de terrain | Définitions |
|---|---|
| Catégorie 1 | Terrain dégagé exposé avec peu ou pas d'obstacles et surfaces d'eau à des vitesses de vent de service |
| Catégorie 2 | Surfaces d'eau, terrain ouvert, prairie avec peu, obstructions bien dispersées ayant des hauteurs généralement de 1.5 m à 10m |
| Catégorie 3 | Terrain avec de nombreuses obstructions rapprochées 3 m à 5 m de haut, comme les zones d'habitation suburbaine. |
| Catégorie 4 | Terrain avec de nombreux grands, haute (10 m à 30 m de haut) et obstructions rapprochées, tels que les grands centres urbains et les complexes industriels bien développés. |
Figure 9. Multiplicateur de terrain / hauteur calculé, \({M}_{z,chat}\) , en fonction de la catégorie de terrain et de la région de vent correspondantes (Le tableau 4.1 d'AS / NZS 1170.2).
Dans notre exemple, l'emplacement du site peut être classé comme “Catégorie 2” en supposant que nous avons une catégorie de terrain uniforme pour chaque direction du vent. Nous diviserons la hauteur de la structure tous les 3 m et la hauteur moyenne du toit. Les valeurs tabulées de \({M}_{z,chat}\) pour chaque niveau est indiqué dans le tableau 3.
Le tableau 3. Calculé \({M}_{z,chat}\) pour chaque niveau de la structure.
| la taille, m | \({M}_{z,chat}\) |
|---|---|
| 3 m | 0.91 |
| 6 m | 0.928 |
| 9 m | 0.982 |
| 10.06 m | 1.001 |
Multiplicateur de blindage, \({M}_{s}\)
L'effet de blindage peut être pris en compte dans le calcul des pressions de vent de conception en utilisant AS / NZS 1170.2. Il s'agit de considérer la diminution de la pression du vent lorsque des structures à proximité sont présentes. Section 4.3 d'AS / NZS 1170.2 détaille le calcul du facteur de blindage \({M}_{s}\). Dans cet exemple, puisque l'emplacement du site est situé dans un champ ouvert, et les structures à proximité ont une distance supérieure à 20h (201.2 m) de la structure, nous pouvons supposer que \({M}_{s}\) = 1.0.
Multiplicateur topographique, \({M}_{.}\)
L'effet de la topographie sur la pression du vent est capturé dans le multiplicateur topographique, \({M}_{.}\), où il amplifie la pression du vent de conception en fonction de l'élévation du sol du site, si la structure est sur une colline ou un escarpement. Section 4.4 de l'AS / NZS 1170.2 détaille le calcul de ce paramètre. En dehors de la zone topographique locale, une distance calculée du sommet de la colline ou de l'escarpement, l' \({M}_{.}\) peut être considéré comme égal à 1.0 comme le montrent les figures 4.2 et 4.3 d'AS / NZS 1170.2 (Figure 10).
Figure 10. Paramètres nécessaires pour calculer le facteur topographique, \({M}_{.}\) , basé sur la section 4.4 d'AS / NZS 1170.2.
À partir des données d'élévation du sol du site (tiré de Google Maps, venant du NE), on en déduit que la topographie peut être classée comme colline. À partir de la figure 4.2 d'AS / NZS 1170.2, les points suivants peuvent être obtenus comme indiqué dans le tableau 4:
Le tableau 4. Points de données extraits des données d'élévation du sol (tiré de Google Maps) tel qu'illustré à la figure 11.
| Paramètre | Valeur |
| M. | 1.076 |
| pente | 0.07 |
| Emplacement du pic | -380.00 m de l'emplacement de la structure |
| Élévation du pic | 628.16 m |
| Emplacement du pied | -2000.00 m de l'emplacement de la structure |
| Élévation du pied | 515.37 m |
| H | 112.79 m |
| Endroit. de H / 2 | -1154.23 m de l'emplacement de la structure |
| X | 380.00 m |
| Lu | 774.23 m |
| L1 | 278.72 m |
| L2 | 1114.89 m |
Figure 11. Élévation du sol du site sur la section NE-SW (tiré de Google Maps).
À partir des données présentées dans le tableau 4, le multiplicateur topographique calculé, \({M}_{.}\), est égal à 1.08 basé sur l'équation 4.4(2) d'AS / NZS 1170.2 comme indiqué dans l'équation (5).
\({M}_{.} = {M}_{h} = 1 + [ H / 3.5(z + {L}_{1})] [ 1 – ( |X| / {L}_{2})] \) (5)
\({M}_{.} = 1.08 \)
Ensuite, en utilisant l'équation (1), la vitesse du vent de conception calculée est indiquée dans le tableau 5.
Le tableau 5. Calculé \({V}_{asseoir,b}\) pour chaque niveau de la structure.
| la taille, m | \({V}_{asseoir,b}\), SP |
| 3 | 37.45 |
| 6 | 38.19 |
| 9 | 40.42 |
| 10.06 | 41.20 |
Où:
\({V}_{asseoir,b (le minimum)}\) = 30 m/s pour structures permanentes.
Afin de calculer les pressions de vent de conception, les facteurs de forme aérodynamique, \({C}_{figure}\), pour les surfaces internes et externes sont nécessaires. Cela sera discuté dans la section suivante.
Facteur de forme aérodynamique, \({C}_{figure}\)
Le facteur de forme aérodynamique, \({C}_{figure}\), est utilisé pour déterminer les valeurs de la pression du vent appliquée à chaque surface. \({C}_{figure}\) signifie que la pression agit vers la surface tandis que le négatif signifie agir loin de la surface.
Facteur de forme aérodynamique pour la pression interne, \({C}_{figure,je}\)
Coefficient de pression interne, \({C}_{p,je}\)
Pour \({C}_{figure,je}\), le calcul du coefficient de pression interne \({C}_{p,je}\) est détaillé dans le tableau 5.1 d'AS / NZS 1170.2 tel qu'illustré à la figure 12.
Figure 12. Coefficient de pression interne, \({C}_{p,je}\), comme défini dans la section 5.3 d'AS / NZS 1170.2.
Dans cet exemple, notre structure est fermée et supposée n'avoir aucune ouverture, donc, la condition appropriée pour cela est la structure est “Un bâtiment effectivement dimensionné et doté de fenêtres non ouvrantes” et les coefficients de pression interne correspondants sont \({C}_{p,je}\) = -0.2, 0.0.
Facteur de forme aérodynamique pour la pression externe, \({C}_{figure,e}\)
Coefficient de pression externe, \({C}_{p,e}\)
Section 5.4 d'AS / NZS 1170.2 définit la procédure d'obtention du coefficient de pression externe, \({C}_{p,e}\), pour bâtiments rectangulaires. Les surfaces du bâtiment pour la distribution de la pression externe sont définies dans la figure 5.2 du code comme indiqué si Figure 13. De plus, les tables 5.2 à 5.3 d'AS / NZS 1170.2 détaille les valeurs calculées de \({C}_{p,e}\) pour chaque définition de surface comme indiqué sur les figures 14 à 18.
Figure 13. Définition de surface pour la distribution de pression externe, comme défini dans la section 5.4 d'AS / NZS 1170.2.
Figure 14. Coefficient de pression externe calculé, \({C}_{p,e}\), pour mur au vent de bâtiments fermés rectangulaires (Le tableau 5.2(A) d'AS / NZS 1170.2).
Figure 15. Coefficient de pression externe calculé, \({C}_{p,e}\), pour mur sous le vent de bâtiments fermés rectangulaires (Le tableau 5.2(B) d'AS / NZS 1170.2).
Figure 16. Coefficient de pression externe calculé, \({C}_{p,e}\), pour parois latérales de bâtiments fermés rectangulaires (Le tableau 5.2(C) d'AS / NZS 1170.2).
Figure 17. Coefficient de pression externe calculé, \({C}_{p,e}\), pour surface au vent et vent arrière du toit à pignon avec angle d'inclinaison < 10° (Le tableau 5.3(A) d'AS / NZS 1170.2).
Figure 18. Coefficient de pression externe calculé, \({C}_{p,e}\), pour la surface au vent et sous le vent du toit à pignon et en croupe avec angle d'inclinaison ≥ 10° (Le tableau 5.3(A) et le tableau 5.3(B) d'AS / NZS 1170.2).
Dans cet exemple, \({C}_{p,e}\) les valeurs des surfaces murales sont indiquées dans le tableau 6 et 7 ci-dessous où \(d/b\) = 0.616 pour 0° et \(b / d ) = 1.625 pour 90° , \(HD) = 0.516, et \(h/b\) = 0.317 . De plus, Le tableau 8 montre le \({C}_{p,e}\) valeurs pour les surfaces de toit.
Le tableau 6. Coefficients de pression externe calculés, \({C}_{p,e}\), pour surfaces murales au vent et sous le vent.
| la taille, m | \({C}_{p,e}\) (au vent) | \({C}_{p,e}\) (côté sous le vent) - le long de L (0°) |
\({C}_{p,e}\) (côté sous le vent) - le long de B (90°) |
| 3 | 0.8 | -0.3 | -0.375 |
| 6 | 0.8 | ||
| 9 | 0.8 | ||
| 10.06 | 0.7 |
Le tableau 7. Coefficients de pression externe calculés, \({C}_{p,e}\), pour surfaces latérales.
| Emplacement du mur au vent, m | \({C}_{p,e}\) (flanc) |
| 0 à 10.06m | -0.65 |
| 10.06 à 19.507 m | -0.50 |
Le tableau 8. Coefficients de pression externe calculés, \({C}_{p,e}\), pour toitures.
| Surface du toit | \({C}_{p,e}\) |
| Au près | -0.888, -0.394 |
| Sous le vent | -0.503 |
| Vent de travers | -0.9, -0.4 (0 à h) -0.5, 0.0 (h à 2h) -0.3, 0.1 (2h à 3h) -0.2, 0.2 (> 3h) |
Facteur de réduction de surface, \({K}_{a}\)
Facteur de réduction de surface, \({K}_{a}\), ne s'applique qu'aux murs latéraux et aux surfaces de toit. Sinon calculé, \({K}_{a}\) est toujours égal à 1.0. Le tableau 5.4 d'AS / NZS 1170.2 montre la valeur de \({K}_{a}\) en fonction de la zone contributive pour les murs latéraux et les surfaces de toit, comme indiqué sur la figure 19.
Figure 19. Valeurs du facteur de réduction de surface, \({K}_{a}\), pour murs latéraux et surfaces de toit (Le tableau 5.4 d'AS / NZS 1170.2).
Dans notre exemple, les valeurs calculées du facteur de réduction de surface sont indiquées dans le tableau 9 ci-dessous.
Le tableau 9. Valeurs du facteur de réduction de surface, \({K}_{a}\), pour cet exemple.
| Surface | l'aire, m2. | \({K}_{a}\) |
| flanc (le long de d) | 196.21 | 0.8 |
| flanc (le long de b) | 285.29 | 0.8 |
| toit – au vent | 314.564 | 0.8 |
| toit – côté sous le vent | 314.564 | 0.8 |
| toit – vent traversier | 629.129 | 0.8 |
Facteur de pression local pour les revêtements, \({K}_{l}\)
Le facteur de pression local, \({K}_{l}\), est toujours égal à 1.0 à toutes les surfaces à l'exception des composants et des revêtements. Section 5.4.4 d'AS / NZS 1170.2 détaille la procédure de calcul pour obtenir \({K}_{l}\) pour ces composants.
Figure 20. Localisation des pressions de gaine telles que définies dans le tableau 5.6 d'AS / NZS 1170.2.
Figure 21. Valeurs du facteur de pression local, \({K}_{l}\), pour chaque zone comme indiqué sur la figure 20.
Dans cet exemple, les valeurs de \(une) est le minimum de \(0.2b ) (3.91 m), \(02.d) (6.34 m), ou \(h ) (10.06m), donc, \(une) = 3.91 m. La surface correspondante et le facteur de pression local pour les pannes et les montants muraux sont indiqués dans le tableau 10 ci-dessous avec l'hypothèse que la longueur de portée de la panne est égale à l'espacement des fermes (7.924 m) et la longueur de portée des poteaux muraux est égale à la hauteur de l'étage (3 m). Le rapport hauteur / largeur du bâtiment est le plus grand des \(HD) (0.516) et \(h/b\) (0.317).
Le tableau 10. Valeurs du facteur de pression local \({K}_{l}\) pour pannes et montants muraux.
| Enveloppe | l'aire, m2. | Zones | Kl pour pression positive | Kl pour pression négative |
| panne | 4.75 | RA1 | 1.0 | 1.5 |
| RA3 | 1.0 | 1.5 | ||
| poteaux muraux | 1.80 | WA1 | 1.0 | 1.0 |
| SA1 | 1.0 | 1.5 | ||
| SA2 | 1.0 | 2.0 |
Facteur de réduction du revêtement perméable, \({K}_{p}\), pour toitures et parois latérales
Le facteur de réduction du revêtement perméable, \({K}_{p}\), est toujours égal à 1.0 à toutes les surfaces sauf qu'une surface externe est constituée d'un revêtement perméable et que le rapport de solidité est inférieur à 0.999 où le rapport de solidité est le rapport de la surface solide à la surface totale. Dans cet exemple, nous supposerons que \({K}_{p}\) est égal à 1.0.
Facteurs de combinaison d'action, \({K}_{c,je}\) et \({K}_{c,e}\)
Facteurs de combinaison d'actions, \({K}_{c,je}\) et \({K}_{c,e}\), sont utilisés pour calculer l'effet de la charge du vent agissant simultanément sur des surfaces spécifiques (comme le vent agissant sur les murs, toits, et pressions internes). Le tableau 5.5 de l'AS / NZS 1170.2 montre des exemples de combinaison d'actions avec leurs facteurs de combinaison d'actions correspondants, comme illustré dans la figure 22.
Figure 22. Facteurs de combinaison d'actions \({K}_{c,e}\) et \({K}_{c,je}\) de la table 5.5 d'AS / NZS 1170.2.
Dans cet exemple, nous considérerons le cas de conception (b) où 4 les surfaces efficaces sont soumises à des pressions de conception. Donc, \({K}_{c,je}\) et \({K}_{c,e}\) sont tous deux égaux à 0.8.
Conception des pressions du vent pour le châssis principal
Puisque nous avons déjà les paramètres nécessaires, \(p ), nous pouvons obtenir les valeurs de pression du vent de conception en utilisant les équations (2) à (4). les tables 11 à 13 afficher le résumé des paramètres pour chaque surface.
Le tableau 11. Valeurs de pression de conception pour le mur au vent.
| la hauteur, m | \({M}_{z,chat}\) | \({V}_{des,θ}\) | \({C}_{figure}\) | \({C}_{p,e}\) | \({K}_{a}\) | \({K}_{c,e}\) | \({K}_{l}\) | \({K}_{p}\) | Pression de conception \(p ), Pa |
| 3 | 0.910 | 37.45 | 0.640 | 0.8 | 1 | 0.8 | 1 | 1 | 538.64 |
| 6 | 0.928 | 38.19 | 0.640 | 0.8 | 1 | 0.8 | 1 | 1 | 560.16 |
| 9 | 0.982 | 40.42 | 0.640 | 0.8 | 1 | 0.8 | 1 | 1 | 627.25 |
| 10.06 | 1.001 | 41.20 | 0.560 | 0.7 | 1 | 0.8 | 1 | 1 | 570.29 |
Le tableau 12. Valeurs de pression de calcul calculées pour les parois sous le vent et les parois latérales, et surfaces de toit.
| Surface | \({V}_{des,θ}\) | \({C}_{figure}\) | \({C}_{p,e}\) | \({K}_{a}\) | \({K}_{c,e}\) | \({K}_{l}\) | \({K}_{p}\) | Pression de conception \(p ), Pa |
| Mur sous le vent | 41.20 | -0.24 | -0.3 | 1 | 0.8 | 1 | 1 | -244.41 |
| Flanc (0 à 10.06m) |
-0.520* | -0.65 | 0.8 | 0.8 | 1 | 1 | -529.55 | |
| Flanc (0 à 10.06m) |
-0.400* | -0.5 | 0.8 | 0.8 | 1 | 1 | -407.35 | |
| Toit (au vent) |
-0.710* | -0.888 | 0.80 | 0.8 | 1.0 | 1.0 | -723.13 | |
| -0.315* | -0.394 | 0.80 | 0.8 | 1.0 | 1.0 | -320.99 | ||
| Toit (sous le vent) |
-0.402* | -0.503 | 0.80 | 0.8 | 1.0 | 1.0 | -409.79 | |
| Toit (vent traversier) |
-0.720* -0.400* -0.240* -0.160* |
-0.90 -0.50 -0.30 -0.20 |
0.80 0.80 0.80 0.80 |
0.8 0.8 0.8 0.8 |
1.0 1.0 1.0 1.0 |
1.0 1.0 1.0 1.0 |
-733.23 (0 à h) -407.35 (h à 2h) -244.41 (2h à 3h) -162.94 (> 3h) |
Le tableau 13. Pressions du vent internes calculées agissant simultanément avec les pressions externes.
* – produit de \({K}_{a}\) et \({K}_{c,e}\) ne doit pas être inférieure à 0.8 (Section 5.4.3 d'AS / NZS 1170.2).
| Surface | \({V}_{des,θ}\) | \({C}_{figure,je}\) | \({C}_{p,je}\) | \({K}_{c,je}\) | Pression de conception \(p ), Pa |
| Pression interne | 41.20 | 0.0 | 0.0 | 0.8 | 0.0 |
| 41.20 | -0.16 | -0.2 | 0.8 | -162.94 |
Pour résumer les pressions de conception sont indiquées dans le tableau 14 et 15 combinant l'effet de l'action de pression externe et interne.
Le tableau 14. Pression de vent de conception calculée pour le mur au vent.
| la hauteur, m | Pression extérieure \({p}_{e}\), Pa | Pression interne, Pa | Pression combinée, Pa | ||
| \({p}_{je,max}\) | \({p}_{je,min}\) | \({p}_{e}-{p}_{je,max}\) | \({p}_{e}-{p}_{je,min}\) | ||
| 3 | 538.64 | 0.00 | -162.94 | 538.64 | 701.58 |
| 6 | 560.16 | 0.00 | -162.94 | 560.16 | 723.10 |
| 9 | 627.25 | 0.00 | -162.94 | 627.25 | 790.19 |
| 10.06 | 570.29 | 0.00 | -162.94 | 570.29 | 733.23 |
Le tableau 15. Calcul des pressions du vent de conception pour d'autres surfaces.
| Surface | Pression extérieure \({p}_{e}\), Pa | Pression interne, Pa | Pression combinée, Pa | ||
| \({p}_{je,max}\) | \({p}_{je,min}\) | \({p}_{e}-{p}_{je,max}\) | \({p}_{e}-{p}_{je,min}\) | ||
| Mur sous le vent | -244.41 | 0.00 | -162.94 | -244.41 | -81.47 |
| Flanc (0 à 10.06m) | -529.55 | 0.00 | -162.94 | -529.55 | -366.61 |
| Flanc (10.06 à 19,507m) | -407.35 | 0.00 | -162.94 | -407.35 | -244.41 |
| Toit (au vent) | -723.13 | 0.00 | -162.94 | -723.13 | -560.19 |
| -320.99 | 0.00 | -162.94 | -320.99 | -158.05 | |
| Toit (sous le vent) | -409.79 | 0.00 | -162.94 | -409.79 | -246.85 |
| Toit (vent traversier) | -733.23 (0 à h) -407.35 (h à 2h) -244.41 (2h à 3h) -162.94 (> 3h) |
0.00 | -162.94 | -733.23 (0 à h) -407.35 (h à 2h) -244.41 (2h à 3h) -162.94 (> 3h) |
-570.29 (0 à h) -244.41 (h à 2h) -81.47 (2h à 3h) 0 (> 3h) |
Puisque l'espacement de chaque cadre est égal à 7,925 m, considérant un cadre, les charges de vent réparties équivalentes agissant sur le châssis sont indiquées sur les figures 23 et 24. Prenez note que nous aurons deux cas de charge à considérer, et les valeurs absolues maximales de la pression au vent sur le toit sont prises en compte pour chaque cas.
Figure 23. Pression de vent de conception équivalente pour un cadre (Cas 1).
Figure 24. Pression de vent de conception équivalente pour un cadre (Cas 2).
Ces calculs peuvent tous être effectués en utilisant Logiciel de calcul de charges de vent de SkyCiv pour les normes ASCE 7-10, 7-16, EN 1991, NBBC 2015, AS 4055 et AS 1170. Les utilisateurs peuvent choisir un emplacement de site pour obtenir les vitesses du vent et les facteurs topographiques, entrer les paramètres du bâtiment et générer les pressions de vent. Avec un compte professionnel, les utilisateurs peuvent appliquer les charges automatiquement à un modèle structural et exécuter une analyse structurale dans un seul et même logiciel.
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Ingénieur en structure, Développement de produits
MS Génie Civil
Références:
- Comité technique mixte. (2011). AS / NZS 1170.2: 2011 Actions de conception structurelle - Partie 2: Actions du vent. Norme australienne / néo-zélandaise (AS / NZS), Comité technique mixte BD-006, Australie / Nouvelle-Zélande.
