Les informations présentées sur cette page sont destinées à démontrer la convergence de conception de section de l'ACI 318-2014 dispositions pour les fondations sur pieux réalisables avec SkyCiv. Tous les exemples sont tirés des livres suivants:
Livre 1: Eau de Rajapakse, Conception des pieux et règles de construction du pouce, 2016.
Livre 2: Institut américain du béton, Conception de structures en béton: Diagramme d'interaction pour les poteaux en béton, 2007.
Livre 3: Hsiao, J. Kent (2012), Effets de l'axe de flexion sur le moment de charge (P-M) Diagrammes d'interaction pour les poteaux circulaires en béton utilisant un nombre limité d'armatures longitudinales, Journal électronique d'ingénierie structurelle 12(1)
Capacité géotechnique verticale
Livre 1: Exemple 7.4.1 Calculez la capacité portante ultime du pieu:
| Détails | |
|---|---|
| Section | |
| Diamètre | 500 mm |
| Longueur | 10 m |
| Propriétés du sol | |
| Unité de poids | 17.3 kN / m3 |
| Angle de friction | 30 Degrés |
| Cohésion | 0 KPa |
| Table des eaux souterraines | Pas présent |
| Résultats | ||
|---|---|---|
| Paramètre | Manuel | SkyCiv |
| Pression effective verticale | 173 kPa | 173 kPa |
| Terme de résistance de base | 713.3 kN | 713.338 kN |
| Contrainte verticale effective moyenne | 86.5 kPa | 86.500 kPa |
| Terme de résistance au frottement de l'arbre | 703.5 kN | 703.510 kN |
| Capacité portante ultime | 1,416.8 kN | 1,416.848 kN |
Livre 1: Exemple 7.4.2 Calculez la capacité portante ultime du pieu:
| Détails | |
|---|---|
| Section | |
| Diamètre | 500 mm |
| Longueur | 10 m |
| Propriétés du sol | |
| Unité de poids | 17.3 kN / m3 |
| Angle de friction | 30 Degrés |
| Cohésion | 0 KPa |
| Table des eaux souterraines | 3 m |
| Résultats | ||
|---|---|---|
| Paramètre | Manuel | SkyCiv |
| Pression effective verticale | 104.33 kPa | 104.330 kPa |
| Terme de résistance de base | 430.19 kN | 430.188 kN |
| Contrainte verticale effective moyenne | ||
| 0-3m | 25.95 kPa | 25.950 kPa |
| 3-10m | 78.12 kPa | 78.115 kPa |
| Terme de résistance au frottement de l'arbre | ||
| 0-3m | 63.32 kN | 63.316 kN |
| 3-10m | 444.72 kN | 444.720 kN |
| Terme de résistance au frottement total de l'arbre | 508.04 kN | 508.036 kN |
| Capacité portante ultime | 938.22 kN | 938.224 kN |
Livre 1: Exemple 7.4.3 Calculez la capacité portante ultime du pieu:
| Détails | |
|---|---|
| Section | |
| Diamètre | 500 mm |
| Longueur | 12 m |
| Propriétés de la couche 1-sol | |
| Épaisseur | 5 m |
| Unité de poids | 17.3 kN / m3 |
| Angle de friction | 30 Degrés |
| Cohésion | 0 KPa |
| Table des eaux souterraines | Pas présent |
| Propriétés du sol de la couche 2 | |
| Épaisseur | 7 m |
| Unité de poids | 16.9 kN / m3 |
| Angle de friction | 32 Degrés |
| Cohésion | 0 KPa |
| Table des eaux souterraines | Pas présent |
| Résultats | ||
|---|---|---|
| Paramètre | Manuel | SkyCiv |
| Pression effective verticale | 204.8 kPa | 204.800 kPa |
| Terme de résistance de base | 1,166.2 kN | 1,166.159 kN |
| Contrainte verticale effective moyenne | ||
| Couche 1 | 43.3 kPa | 43.250 kPa |
| Couche 2 | 145.7 kPa | 145.650 kPa |
| Terme de résistance au frottement de l'arbre | ||
| Couche 1 | 176.1 kN | 175.878 kN |
| Couche 2 | 891.6 kN | 891.295 kN |
| Capacité portante ultime | 2,233.9 kN | 2,233.332 kN |
Livre 1: Exemple 7.4.4 Calculez la capacité portante ultime du pieu:
| Détails | |
|---|---|
| Section | |
| Diamètre | 500 mm |
| Longueur | 15 m |
| Propriétés de la couche 1-sol | |
| Épaisseur | 5 m |
| Unité de poids | 17.3 kN / m3 |
| Angle de friction | 30 Degrés |
| Cohésion | 0 KPa |
| Table des eaux souterraines | 3 m |
| Propriétés du sol de la couche 2 | |
| Épaisseur | 7 m |
| Unité de poids | 16.9 kN / m3 |
| Angle de friction | 32 Degrés |
| Cohésion | 0 KPa |
| Résultats | ||
|---|---|---|
| Paramètre | Manuel | SkyCiv |
| Pression effective verticale | 137.9 kPa | 137.780 kPa |
| Terme de résistance de base | 785.2 kN | 784.538 kN |
| Contrainte verticale effective moyenne | ||
| 0-3m | 26 kPa | 25.950 kPa |
| 3-5m | 59.4 kPa | 59.390 kPa |
| 5-15m | 102.4 kPa | 102.330 kPa |
| Terme de résistance au frottement de l'arbre | ||
| 0-3m | 63.4 kN | 63.316 kN |
| 3-5m | 96.6 kN | 96.605 kN |
| 5-15m | 895.2 kN | 894.573 kN |
| Capacité portante ultime | 1,840.4 kN | 1,839.032 kN |
Axial & Capacités de flexion
Livre 2: Exemple E702 Calcul des capacités axiale et flexionnelle, (ΦPN, ΦMN)
| Détails | |
|---|---|
| Section | |
| La Coupe transversale | Rectangulaire |
| Profondeur | 12 in |
| Largeur | 12 in |
| Renforcement | |
| Diamètre de la barre | 4-#8 |
| Matériaux | |
| Résistance du béton | 4,000 psi |
| Résistance à l'élasticité de l'acier | 60,000 psi |
| Résultats | ||
|---|---|---|
| Paramètre | Manuel | SkyCiv |
| Superficie brute (Ag) | 144 in2 | 144.0 in2 |
| Zone de renforcement en acier (Ast) | 3.16 in2 | 3.142 in2 |
| ΦPN chez Pure Compression | 347.60 kips | 347.055 kips |
| Profondeur de l'axe neutre (c} | 5.40 in | 5.622 in |
| Profondeur de bloc de contrainte équivalente (a} | 4.590 in | 4.779 in |
| Déformation au renfort supérieur | 0.001612 | 0.00167 |
| Contrainte au renforcement supérieur | 46.75 KSI | 48.316 KSI |
| Force d'acier au renfort supérieur | 68.49 KSI | 70.554 kips |
| Contrainte au renfort inférieur | 0.0022762 | 0.00207 |
| Contrainte au renfort inférieur | 60 KSI | 60 KSI |
| Force d'acier au renfort inférieur | -94.80 KSI | -94.248 kips |
| Force dans le béton | 187.27 KSI | 194.987 kips |
| ΦPN à condition équilibrée | 108.33 kips | 112.324 kips |
| ΦMN à condition équilibrée | 70.97 kip-ft | 69.990 kip-ft |
Livre 3: Exemple 1 Calculer les capacités axiales et de flexion, (ΦPN, ΦMN)
| Détails | |
|---|---|
| Section | |
| La Coupe transversale | Rond |
| Diamètre | 508 mm |
| Renforcement | |
| Diamètre de la barre | 6-#10 |
| Matériaux | |
| Résistance du béton | 20.7 MPa |
| Résistance à l'élasticité de l'acier | 414 MPa |
| Résultats | ||
|---|---|---|
| Paramètre | Manuel | SkyCiv |
| Superficie brute (Ag) | 202,682 mm2 | 202,682.992 mm2 |
| Zone de renforcement en acier (Ast) | 4,825.49 mm2 | 4,825.486 mm2 |
| ΦPN chez Pure Compression | 2,850 kN | 2,849.108 kN |
| Profondeur de l'axe neutre (c} | 263 mm | 262.840 mm |
| Profondeur de bloc de contrainte équivalente (a} | 223.5 mm | 223.414 mm |
| Souches sur les renforts, eje | ||
| e1 | 0.00227 | 0.00227 |
| e2 | 0.00119 | 0.00119 |
| e3 | -0.000984 | -0.00098 |
| e4 | -0.00207 | -0.00207 |
| Contraintes sur les renforts, Fet | ||
| Fs1 | 414 MPa | 414.0 MPa |
| Fs2 | 238 MPa | 237.270 MPa |
| Fs3 | -196.8 MPa | -196.910 MPa |
| Fs4 | -414 MPa | -414.0 MPa |
| Forces sur les renforts, Fje | ||
| F1 | 325 kN | 318.808 kN |
| F2 | 361 kN | 353.346 kN |
| F3 | -322 kN | -316.729 kN |
| F4 | -339 kN | -332.959 kN |
| Force dans le béton | 1,510 kN | 1,510.382 kN |
| ΦPN à condition équilibrée | 1,006.96 kN | 1,005.293 kN |
| ΦMN à condition équilibrée | 248.62 kN-m | 246.426 kN-m |
