Exemple de conception de plaque de base à l'aide de CSA S16:19 et CSA A23.3:19
Déclaration de problème
Déterminez si la connexion de colonne à base de colonne conçue est suffisante pour un Vy=5-kN et Vz=5-kN charges de cisaillement.
Données données
Colonne:
Section colonne: HP200x54
Zone de colonne: 6840.0 mm2
Matériau de colonne: 350W
Plaque de base:
Dimensions de la plaque de base: 400 millimètre x 400 mm
Épaisseur de plaque de base: 13 mm
Matériau de plaque de base: 300W
Jointoyer:
Épaisseur de coulis: 13 mm
Béton:
Dimensions du béton: 450 millimètre x 450 mm
Épaisseur de béton: 380 mm
Matériau en béton: 20.68 MPa
Craquelé ou sans crates: Fissuré
Ancres:
Diamètre d'ancrage: 12.7 mm
Durée d'admission efficace: 300 mm
Épaisseur de laveuse de plaque: 0 mm
Connexion de laveuse de plaque: Non
Soudures:
Taille de soudure: 8 mm
Classification du métal de remplissage: E43xx
Ancrer les données (de Calculateur de skyciv):
Modèle dans l'outil gratuit SkyCiv
Modélisez la conception de la plaque de base ci-dessus à l'aide de notre outil en ligne gratuit dès aujourd'hui.! Aucune inscription requise.
Définitions
Chemin de chargement:
La conception suit le CSA A23.3:2019 normes et recommandations de Guide de conception AISC 1, 3édition rd. Les charges de cisaillement appliquées à la colonne sont transférées sur la plaque de base à travers les soudures, puis au béton de support à travers le tiges d'ancrage. Les pirènes de frottement et de cisaillement ne sont pas prises en compte dans cet exemple, Comme ces mécanismes ne sont pas pris en charge dans le logiciel actuel.
Par défaut, l' la charge de cisaillement appliquée est répartie sur tous les ancrages, soit par l'utilisation de rondelles de plaques soudées, soit par d'autres moyens techniques. La charge portée par chaque ancrage est déterminée à l'aide des trois (3) cas énoncés dans CSA A23.3:2019 Article D.7.2.1 et figure D.13. Chaque ancrage transfère ensuite la charge au béton de support situé en dessous. La répartition des charges conformément à ces références est également utilisée lors de la vérification de la résistance au cisaillement de l'acier d'ancrage afin d'assurer la continuité des hypothèses de transfert de charge..
Comme alternative, Le logiciel permet une hypothèse simplifiée et plus conservatrice, où le la totalité de la charge de cisaillement est affectée uniquement aux ancrages les plus proches du bord chargé. Dans le cas présent, La vérification de la capacité de cisaillement est effectuée sur ces ancres de bord seul, s'assurer que la défaillance potentielle de cisaillement est traitée de manière conservatrice.
Groupes d'ancrage:
Ce logiciel Logiciel de conception de plaque de base SkyCiv Comprend une caractéristique intuitive qui identifie les ancres qui font partie d'un groupe d'ancrage pour évaluer rupture de cisaillement en béton et cisaillement en béton échecs.
Un groupe d'ancrage est défini comme deux ancres ou plus avec des zones de résistance projetées qui se chevauchent. Dans le cas présent, Les ancres agissent ensemble, Et leur résistance combinée est vérifiée par rapport à la charge appliquée sur le groupe.
A ancre unique est défini comme une ancre dont la zone de résistance projetée ne chevauche aucune autre. Dans le cas présent, L'ancre agit seul, et la force de cisaillement appliquée sur cette ancre est vérifiée directement contre sa résistance individuelle.
Cette distinction permet au logiciel de capturer le comportement du groupe et les performances individuelles de l'ancrage lors de l'évaluation des modes de défaillance liés au cisaillement.
Calculs étape par étape
Vérifier #1: Calculer la capacité de soudure
La première étape consiste à calculer le Longueur totale de soudure Disponible pour résister au cisaillement. La longueur totale de la soudure, Lweld, est obtenu en additionnant les soudures de tous les côtés.
\( L_{souder} = 2b_f + 2(ré_{col} – 2t_f – 2r_{col}) + 2(b_f – t_w – 2r_{col}) \)
\( L_{souder} = 2 \fois 207,texte{mm} + 2 \fois (204,\texte{mm} – 2 \fois 11.3,texte{mm} – 2 \fois 9,7,texte{mm}) + 2 \fois (207,\texte{mm} – 11.3,\texte{mm} – 2 \fois 9,7,texte{mm}) = 1090,6,texte{mm} \)
En utilisant cette longueur de soudure, les forces de cisaillement appliquées dans le y- et les directions z sont divisées pour déterminer la moyenne Force de cisaillement par unité de longueur dans chaque direction:
\( v_{fy} = frac{V_y}{L_{souder}} = frac{5,\texte{kN}}{1090.6,\texte{mm}} = 0,0045846,texte{kN / mm} \)
\( v_{fz} = frac{V_z}{L_{souder}} = frac{5,\texte{kN}}{1090.6,\texte{mm}} = 0,0045846,texte{kN / mm} \)
Ce logiciel demande de cisaillement résultante par unité de longueur est ensuite déterminé en utilisant la racine carrée de la somme des carrés (SRSS) méthode.
\( v_f = sqrt{\la gauche((v_{fy})^2à droite) + \la gauche((v_{fz})^2à droite)} \)
\( v_f = sqrt{\la gauche((0.0045846,\texte{kN / mm})^2à droite) + \la gauche((0.0045846,\texte{kN / mm})^2à droite)} = 0,0064836,texte{kN / mm} \)
Prochain, La capacité de soudure est calculée en utilisant CSA S16:19 Clause 13.13.2.2, avec le coefficient de résistance directionnel pris comme kds=1.0 pour être conservateur. La capacité de soudure pour une soudure de 8 mm sur les brides et l'âme est:
\( v_r = 0,67phi t_{w,bride}X_u = 0.67 \fois 0.67 \fois 5,657,texte{mm} \fois 430,texte{MPa} = 1,092,texte{kN / mm} \)
\( v_r = 0,67phi t_{w,la toile}X_u = 0.67 \fois 0.67 \fois 5,657,texte{mm} \fois 430,texte{MPa} = 1,092,texte{kN / mm} \)
Le gouvernant capacité de soudure d'angle est:
\( v_{r,filet} = min(v_r, v_i) = min(1.092\,\texte{kN / mm}, 1.092\,\texte{kN / mm}) = 1,092,texte{kN / mm} \)
Pour cette connexion soudée, la force de l'électrode ne dépasse pas les atouts des métaux de base. Par conséquent, la vérification des métaux de base n'est pas déterminante et n'a pas besoin d'être effectuée.
Puisque 0.0064 kN / mm < 1.092 kN / mm, la capacité de soudure pondérée est suffisant.
Vérifier #2: Calculer la capacité de rupture du béton en raison du cisaillement VY
Capacité de bord perpendiculaire:
Utiliser les valeurs ca1 de chaque ancre pour projeter les cônes de rupture, le logiciel a identifié que les cônes de rupture de ces ancrages se chevauchent. Par conséquent, nous pouvons les traiter comme un groupe d'ancrage. Se référant à CSA A23.3:19 Fig. D.13, parce que c<ca1, nous utilisons Cas 3 pour déterminer la résistance du groupe d'ancrage à l'arrachement en cisaillement. en outre, le soutien a été déterminé ne pas être un membre restreint, donc la distance ca1 est utilisée directement sans modification.
Cas 3:
La force totale à considérer pour le cas 3 est le force de cisaillement complète dans la direction Vy. Cette force de cisaillement s'applique uniquement aux ancrages avant..
\( V_{faperp,cas3} = V_y = 5,texte{kN} \)
Pour calculer la capacité du groupe d'ancrage, nous utilisons CSA A23.3:19 Article D.7.2. Ce logiciel surface projetée maximale pour une seule ancre est calculé en utilisant Équation D.34 avec le ca réeldimension.
\( UNE_{Vco} = 4.5(c_{a1, g1})À partir de l'élévation du sol générée à partir des élévations Google 4.5 \fois (180\,\texte{mm})^2 = 145800,texte{mm}^ 2 \)
Pour obtenir la zone projetée réelle du groupe d’ancrage, Nous déterminons d'abord le largeur de la surface de rupture:
\( B_{U} = min(c_{\texte{la gauche},G1}, 1.5c_{a1, g1}) + (\min(s_{\texte{somme},X,G1}, 3c_{a1, g1}(n_{X,G1} – 1))) + \min(c_{\texte{droite},G1}, 1.5c_{a1, g1}) \)
\( B_{U} = min(175\,\texte{mm}, 1.5 \fois 180,texte{mm}) + (\min(100\,\texte{mm}, 3 \fois 180,texte{mm} \fois (2-1))) + \min(175\,\texte{mm}, 1.5 \fois 180,texte{mm}) \)
\( B_{U} = 450,texte{mm} \)
Ce logiciel hauteur de la surface de rupture est:
\( H_{U} = min(1.5c_{a1, g1}, t_{\texte{concurrence}}) = min(1.5 \fois 180,texte{mm}, 380\,\texte{mm}) = 270,texte{mm} \)
Cela donne le superficie totale comme:
\( UNE_{U} = B_{U}.H_{U} = 450,texte{mm} \fois 270,texte{mm} = 121500,texte{mm}^ 2 \)
On utilise alors CSA A23.3:19 Équations D.35 et D.36 pour obtenir la résistance de base à l'arrachement d'une seule ancre.
\( V_{br1} = 0,58gauche(\frac{\min(le, 8d_a)}{d_a}\droite)^{0.2}\sqrt{\frac{d_a}{mm}}\philambda_asqrt{\frac{f'_c}{MPa}}\la gauche(\frac{c_{a1, g1}}{mm}\droite)^{1.5}R(N) \)
\( V_{br1} = 0.58 \fois gauche(\frac{\min(300\,\texte{mm}, 8 \fois 12,7,texte{mm})}{12.7\,\texte{mm}}\droite)^{0.2} \fois sqrt{\frac{12.7\,\texte{mm}}{1\,\texte{mm}}} \fois 0.65 \fois 1 \fois sqrt{\frac{20.68\,\texte{MPa}}{1\,\texte{MPa}}} \fois gauche(\frac{180\,\texte{mm}}{1\,\texte{mm}}\droite)^{1.5} \fois 1 \fois 0,001,texte{kN} \)
\( V_{br1} = 22.364,texte{kN} \)
\( V_{br2} = 3,75lambda_aphisqrt{\frac{f'_c}{MPa}}\la gauche(\frac{c_{a1, g1}}{mm}\droite)^{1.5}R(N) \)
\( V_{br2} = 3.75 \fois 1 \fois 0.65 \fois sqrt{\frac{20.68\,\texte{MPa}}{1\,\texte{MPa}}} \fois gauche(\frac{180\,\texte{mm}}{1\,\texte{mm}}\droite)^{1.5} \fois 1 \fois 0,001,texte{kN} = 26.769,texte{kN} \)
La capacité de gouvernance entre les deux conditions est:
\( V_{br} = min(V_{\texte{br1}}, V_{\texte{br2}}) = min(22.364\,\texte{kN}, 26.769\,\texte{kN}) = 22.364,texte{kN} \)
Prochain, nous calculons le facteur d'excentricité, facteur d'effet de bord, et facteur d'épaisseur en utilisant CSA A23.3:19 Clauses D.7.2.5, D.7.2.6, et D.7.2.8.
Ce logiciel facteur d'excentricité est:
\( \Psi_{ce,V} = mingauche(1.0, \frac{1}{1 + \frac{2et n}{3c_{a1, g1}}}\droite) = mingauche(1, \frac{1}{1 + \frac{2\fois0}{3\fois180,texte{mm}}}\droite) = 1 \)
Ce logiciel facteur d'effet de bord est:
\( \Psi_{ed,V} = mingauche(1.0, 0.7 + 0.3\la gauche(\frac{c_{a2,g1}}{1.5c_{a1, g1}}\droite)\droite) = mingauche(1, 0.7 + 0.3 \fois gauche(\frac{175\,\texte{mm}}{1.5 \fois 180,texte{mm}}\droite)\droite) = 0.89444 \)
Ce logiciel facteur d'épaisseur est:
\( \Psi_{h,V} = maxgauche(\sqrt{\frac{1.5c_{a1, g1}}{t_{\texte{concurrence}}}}, 1.0\droite) = maxgauche(\sqrt{\frac{1.5 \fois 180,texte{mm}}{380\,\texte{mm}}}, 1\droite) = 1 \)
Ensuite, la force d'évasion du groupe d'ancrage, calculé en utilisant CSA A23.3:19 Article D.7.2.1, est:
\( V_{cbgperp} = gauche(\frac{UNE_{U}}{UNE_{Vco}}\droite)\Psi_{ce,V}\Psi_{ed,V}\Psi_{c,V}\Psi_{h,V}V_{br} \)
\( V_{cbgperp} = gauche(\frac{121500\,\texte{mm}^ 2}{145800\,\texte{mm}^ 2}\droite) \fois 1 \fois 0.89444 \fois 1 \fois 1 \fois 22.364,texte{kN} = 16.669,texte{kN} \)
La capacité calculée de cisaillement Vy dans le direction perpendiculaire est 16.669 kN.
Capacité de bord parallèle:
Échec le long de la bord parallèle à la charge est également possible dans ce scénario, la capacité de rupture du béton pour le bord parallèle doit donc être déterminée. Les ancrages impliqués sont différents en raison de la nouvelle projection du cône de rupture. Basé sur la figure ci-dessous, l' les projections du cône de défaillance se chevauchent; donc, les ancres sont à nouveau traitées comme un groupe d'ancrage.
Cas 3:
Le cas à utiliser est toujours Cas 3 depuis s<ca1. Par conséquent, la charge supportée par ce groupe d'ancrage est la charge de cisaillement complète Vy.
\( V_{faperp,cas3} = V_y = 5,texte{kN} \)
On suit alors les mêmes étapes quant à la capacité perpendiculaire.
La surface de rupture pour un ancre individuelle est:
\( UNE_{Vco} = 4.5(c_{a1, g1})À partir de l'élévation du sol générée à partir des élévations Google 4.5 \fois (175\,\texte{mm})^2 = 137810,texte{mm}^ 2 \)
Ce logiciel surface de rupture réelle du groupe d'ancrage est:
\( B_{U} = min(c_{\texte{bas},G1}, 1.5c_{a1, g1}) + (\min(s_{\texte{somme},Y,G1}, 3c_{a1, g1}(n_{Y,G1} – 1))) + \min(c_{\texte{Haut},G1}, 1.5c_{a1, g1}) \)
\( B_{U} = min(180\,\texte{mm}, 1.5 \fois 175,texte{mm}) + (\min(90\,\texte{mm}, 3 \fois 175,texte{mm} \fois (2-1))) + \min(180\,\texte{mm}, 1.5 \fois 175,texte{mm}) \)
\( B_{U} = 450,texte{mm} \)
\( H_{U} = min(1.5c_{a1, g1}, t_{\texte{concurrence}}) = min(1.5 \fois 175,texte{mm}, 380\,\texte{mm}) = 262,5,texte{mm} \)
\( UNE_{U} = B_{U}H_{U} = 450,texte{mm} \fois 262,5,texte{mm} = 118130,texte{mm}^ 2 \)
De manière similaire, l' évasion de base d'une seule ancre forces sont calculés comme suit:
\( V_{br1} = 0,58gauche(\frac{\min(le, 8d_a)}{d_a}\droite)^{0.2}\sqrt{\frac{d_a}{mm}}\philambda_asqrt{\frac{f'_c}{MPa}}\la gauche(\frac{c_{a1, g1}}{mm}\droite)^{1.5}R(N) \)
\( V_{br1} = 0.58 \fois gauche(\frac{\min(300\,\texte{mm}, 8 \fois 12,7,texte{mm})}{12.7\,\texte{mm}}\droite)^{0.2} \fois sqrt{\frac{12.7\,\texte{mm}}{1\,\texte{mm}}} \fois 0.65 \fois 1 \fois sqrt{\frac{20.68\,\texte{MPa}}{1\,\texte{MPa}}} \fois gauche(\frac{175\,\texte{mm}}{1\,\texte{mm}}\droite)^{1.5} \fois 1 \fois 0,001,texte{kN} \)
\( V_{br1} = 21.438,texte{kN} \)
\( V_{br2} = 3,75lambda_aphisqrt{\frac{f'_c}{MPa}}\la gauche(\frac{c_{a1, g1}}{mm}\droite)^{1.5}R(N) \)
\( V_{br2} = 3.75 \fois 1 \fois 0.65 \fois sqrt{\frac{20.68\,\texte{MPa}}{1\,\texte{MPa}}} \fois gauche(\frac{175\,\texte{mm}}{1\,\texte{mm}}\droite)^{1.5} \fois 1 \fois 0,001,texte{kN} = 25,661,texte{kN} \)
Ce logiciel force de gouvernement est:
\( V_{br} = min(V_{\texte{br1}}, V_{\texte{br2}}) = min(21.438\,\texte{kN}, 25.661\,\texte{kN}) = 21.438,texte{kN} \)
On calcule ensuite le facteur d'excentricité et facteur d'épaisseur:
\( \Psi_{ce,V} = mingauche(1.0, \frac{1}{1 + \frac{2et n}{3c_{a1, g1}}}\droite) = mingauche(1, \frac{1}{1 + \frac{2\fois0}{3\fois175,texte{mm}}}\droite) = 1 \)
\( \Psi_{h,V} = maxgauche(\sqrt{\frac{1.5c_{a1, g1}}{t_{\texte{concurrence}}}}, 1.0\droite) = maxgauche(\sqrt{\frac{1.5 \fois 175,texte{mm}}{380\,\texte{mm}}}, 1\droite) = 1 \)
Pour le Facteur d'effet de bord de rupture, nous le prenons comme 1.0 Pour CSA A23.3:19 Clause D.7.2.1c. Aussi, la valeur de la capacité de rupture pour le bord perpendiculaire est prise comme deux fois la valeur calculée à l'aide de l'équation D.33 (pour un groupe d'ancrage).
Ce logiciel fasciné capacité de rupture du groupe d'ancrage est:
\( V_{cbgrparallèle} = 2gauche(\frac{UNE_{U}}{UNE_{Vco}}\droite)\Psi_{ce,V}\Psi_{ed,V}\Psi_{c,V}\Psi_{h,V}V_{br} \)
\( V_{cbgrparallèle} = 2 \fois gauche(\frac{118130\,\texte{mm}^ 2}{137810\,\texte{mm}^ 2}\droite) \fois 1 \fois 1 \fois 1 \fois 1 \fois 21.438,texte{kN} = 36.752,texte{kN} \)
- Pour le bord perpendiculaire échec, puisque 5 kN < 16.7 kN, La capacité de rupture de cisaillement en béton est suffisant.
- Pour le bord parallèle échec, puisque 5 kN < 36.8 kN, La capacité de rupture de cisaillement en béton est suffisant.
Calculer la capacité de rupture du béton dû au cisaillement VZ
La plaque de base est également soumise au cisaillement Vz, donc l'échec est à la limite perpendiculaire et parallèle au cisaillement Vz doit être vérifié. En utilisant la même approche, Les capacités perpendiculaires et parallèles sont calculées comme 16.6 kN et 37.3 kN, respectivement.
Bord perpendiculaire:
Bord parallèle:
Ces capacités sont ensuite comparées aux forces requises.
- Pour le bord perpendiculaire échec, puisque 5 kN < 16.6 kN, la capacité de rupture en cisaillement du béton pondérée est suffisant.
- Pour le rupture de bord parallèle, puisque 5 kN < 37.3 kN, la capacité de rupture en cisaillement du béton pondérée est suffisant.
Vérifier #4: Calculer la capacité de pryout en béton
Le cône en béton pour échec de l'extraction est le même cône utilisé dans le contrôle de rupture en traction. Pour calculer la capacité de cisaillement Pryout, l' force de rupture de traction nominale des ancres uniques ou du groupe d’ancres doit d’abord être déterminé. Les calculs détaillés pour le contrôle de rupture en traction sont déjà traités dans le Exemples de conception de skyciv pour la charge de tension et ne sera pas répété ici.
Il est important de noter que la détermination du groupe d'ancrage pour une rupture par cisaillement est différente de celle pour une rupture par cisaillement.. Les ancrages dans la conception doivent encore être vérifiés pour déterminer s'ils agir en groupe ou en tant qu'ancres individuelles. Le classement du support sous forme de section étroite doit également être vérifié et doit suivre les mêmes conditions que celles utilisées pour la rupture en tension..
D'après le logiciel SkyCiv, la résistance nominale à l'arrachement en traction du groupe d'ancrage est 60.207 kN. Avec un facteur pryout de 2.0, l' capacité d'extraction pondérée est:
\( V_{cpgr} = facteur de réduction pour filetage coupé{cp}N_{cbr} = 2 \fois 60.207,texte{kN} = 120,41,texte{kN} \)
La force requise est la résultant des charges de cisaillement appliquées. Puisque toutes les ancres appartiennent à un seul groupe, Le cisaillement résultant total est affecté au groupe.
\( V_{fa} = sqrt{((V_y)^ 2) + ((V_z)^ 2)} = sqrt{((5\,\texte{kN})^ 2) + ((5\,\texte{kN})^ 2)} = 7.0711,texte{kN} \)
\( V_{fa} = gauche(\frac{V_{fa}}{n / A}\droite)n_{a,G1} = gauche(\frac{7.0711\,\texte{kN}}{4}\droite) \fois 4 = 7.0711,texte{kN} \)
Puisque 7.07 kN < 120.4 kN, la capacité d'extraction pondérée est suffisant.
Vérifier #5: Calculer la capacité de cisaillement de la tige d'ancrage
Rappelons que dans cet exemple de conception, Le cisaillement est distribué à toutes les ancres. Ce logiciel charge de cisaillement totale par ancrage est donc la résultante de sa part de la charge Vy et de sa part de la charge Vz. Nous considérons également le affaire déterminante utilisé dans les contrôles de rupture en cisaillement.
Pour cisaillement Vy, Cas 3 gouverne.
\( V_{fa,Y} = frac{V_y}{n_{z,G1}} = frac{5\,\texte{kN}}{2} = 2,5,texte{kN} \)
De manière similaire, pour cisaille Vz, Cas 3 gouverne.
\( V_{fa,z} = frac{V_z}{n_{Y,G1}} = frac{5\,\texte{kN}}{2} = 2,5,texte{kN} \)
Cela donne le effort de cisaillement sur la tige d'ancrage comme:
\( V_{fa} = sqrt{((V_{fa,Y})^ 2) + ((V_{fa,z})^ 2)} = sqrt{((2.5\,\texte{kN})^ 2) + ((2.5\,\texte{kN})^ 2)} = 3,5355,texte{kN} \)
Dans cet exemple de conception, le coulis est présent. Par conséquent, la tige d'ancrage subit également flexion due au cisaillement excentrique. Pour en rendre compte, on peut soit appliquer le facteur de réduction du coulis selon CSA A23.3:19 Article D.7.1.3 ou vérifier l'interaction cisaillement-flexion à l'aide de la norme CSA S16:19 Clause 13.12.1.4.
Pour ce calcul, nous avons choisi d'utiliser le 0.8 réduction facteur de CSA A23.3. Pour permettre un jugement technique individuel, l' Logiciel de plaque de base Skyciv offre la possibilité de désactiver ce facteur de réduction et d'utiliser à la place la vérification de l'interaction cisaillement-flexion. Cette fonctionnalité peut être explorée à l'aide du Outil gratuit pour plaque de base.
Capacité de cisaillement de la tige d'ancrage CSA A23.3:
Première, nous calculons la capacité de cisaillement de la tige d'ancrage à l'aide de la norme CSA A23.3. Ce logiciel contrainte de traction minimale de la tige d'ancrage est:
\( F_{uta} = min(F_{u _anc}, 1.9F_{y_nom}, 860) = min(400\,\texte{MPa}, 1.9 \fois 248,2,texte{MPa}, 860.00\,\texte{MPa}) = 400,texte{MPa} \)
Ce logiciel capacité de cisaillement pondérée de la tige d'ancrage, calculé en utilisant CSA A23.3:19 Équation D.31 et article D.7.1.3, est:
\( V_{sar,a23} = 0,8A_{je connais,V}\phi_s0.6f_{uta}R = 0.8 \fois 92,texte{mm}^ 2 fois 0.85 \fois 0.6 \fois 400,texte{MPa} \fois 0.75 = 11.258,texte{kN} \)
Notez que le 0.8 un facteur de réduction est appliqué ici en raison de la présence de coulis. Cette capacité de cisaillement réduite explique la flexion supplémentaire de la tige d'ancrage..
Capacité de cisaillement de la tige d’ancrage CSA S16:
Pour la capacité CSA S16, seulement le la capacité de cisaillement est vérifiéed, puisque la flexion due au cisaillement excentrique a déjà été prise en compte dans le contrôle CSA A23.3.
Ce logiciel capacité de cisaillement pondérée est calculé en utilisant CSA S16:19 Clause 25.3.3.3.
\( V_{r,s16} = 0,7phi_m 0,6n A_{sr} F_{u _anc} = 0.7 \fois 0.67 \fois 0.6 \fois 1 \fois 126,68,texte{mm}^2 fois 400,texte{MPa} = 14.255,texte{kN} \)
Pour garantir que les deux méthodes sont prises en compte, la capacité de gouvernement est considérée comme la moindre des deux valeurs, lequel est 11.258 kN.
Puisque 3.54 kN < 11.258 kN, la capacité de cisaillement pondérée de la tige d’ancrage est suffisant.
Résumé de la conception
Ce logiciel Logiciel de conception de plaques de base Skyciv peut générer automatiquement un rapport de calcul étape par étape pour cet exemple de conception. Il fournit également un résumé des contrôles effectués et de leurs ratios résultants, rendre les informations faciles à comprendre en un coup d'œil. Vous trouverez ci-dessous un échantillon de tableau de résumé, qui est inclus dans le rapport.
Rapport d'échantillon de skyciv
Découvrez le niveau de détail et de clarté que vous pouvez attendre d'un rapport de conception de plaque de base SkyCiv. Le rapport comprend toutes les vérifications de conception clés, équations, et les résultats présentés dans un format clair et facile à lire. Il est entièrement conforme aux normes de conception. Cliquez ci-dessous pour voir un exemple de rapport généré à l'aide du calculateur de plaque de base SkyCiv.
Logiciel d'achat de plaques de base
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