Vous trouverez ci-dessous un exemple de certains calculs de plaque de base du code philippin qui sont couramment utilisés dans la conception de la plaque de base. Conception de la plaque de base en acier Eurocode, Conception de la plaque de base en acier Eurocode, Conception de la plaque de base en acier Eurocode:
- Conception de la plaque de base en acier Eurocode – généralement vérifié par rapport aux forces d'appui et de compression en référence au NSCP 2015
- Conception de la plaque de base en acier Eurocode – Conception de la plaque de base en acier Eurocode, pour s'assurer qu'ils fournissent une contention adéquate et qu'ils n'échouent pas sous le stress du NSCP 2015
- Conception de la plaque de base en acier Eurocode – Conception de la plaque de base en acier Eurocode, comme indiqué ci-dessous dans l'exemple de calculs de conception de boulons d'ancrage pour le NSCP 2015
- Conception de la plaque de base en acier Eurocode (Colonne) chèques – Conception de la plaque de base en acier Eurocode
Actuellement, l' Conception de plaque de base en acier Conception de la plaque de base en acier Eurocode. Conception de la plaque de base en acier Eurocode, Conception de la plaque de base en acier Eurocode, afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués!
afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués:
Combinaisons de charge:
Le Conception de plaque de base en acier le utilise des combinaisons de charges pondérées dans le cadre du NSCP 2015 Vous trouverez ci-dessous un exemple de calculs de plaques de base américaines couramment utilisés dans la conception de plaques de base.:
- \(1.4RÉ)
- \(1.2D + 1.6L + 0.5(L_{r} \texte{ ou } R)\)
- \(1.2D + 1.6(Lr texte{ ou } R) + (f1L texte{ ou } 0.5W)\)
- \(1.2D + 1.0W + f1L + 0.5(G / D \ \texte{ ou } R)\)
- \(1.2D + 1.0E + f1L)
- \(0.9D + 1.0W)
- \(0.9D + 1.0E)
où :
\(RÉ) = charge morte
\(L) = charge vive
\(L_{r}\) = charge vive du toit
\(R) = Charge de pluie
\(E) = tremblement de terre
\(W) = Charge de vent
\(F_{1}\) = Facteur de surcharge (Valeur par défaut = 1, Voir NSCP 2015 Section 203.3.1)
afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués:
NSCP 2015 Contrôle des appuis en béton:
Le Conception de plaque de base en acier Vous trouverez ci-dessous un exemple de calculs de plaques de base américaines couramment utilisés dans la conception de plaques de base. (compression) conception selon NSCP 2015 Eq. 510.8-2.
\( F_{b} = phi _{palier} \fois 0.85 \fois f'_{c} \fois sqrt{ \frac{ UNE_{2} }{ UNE_{1} } } \leq F_{b, limite} = 1.70 \fois f_{c} \fois A_{1} \)
où:
\( F'_{c} \) Vous trouverez ci-dessous un exemple de calculs de plaques de base américaines couramment utilisés dans la conception de plaques de base.
\( UNE_{1} \) – surface de la plaque de base en contact avec la surface en béton
\( UNE_{2} \) – surface d'appui en béton
\( \phi_{palier} \) – facteur de résistance pour le béton ( valeur par défaut = 0.65 )
afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués:
NSCP 2015 Vérification de la conception des soudures:
Le Conception de plaque de base en acier vérifie la conformité de la conception des soudures au NSCP 2015 Équation 510.2-3
\( (je) R_{n} = R_{nul} + R_{nwt} \)
ou
\( (ii) R_{n} = 0.85R_{nul} + 1.5R_{nwt} \)
où:
\(R_{nul} \) = résistance nominale totale des soudures d'angle chargées longitudinalement.
\(R_{nwt} \) = résistance nominale totale des soudures d'angle chargées transversalement.
afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués:
NSCP 2015 Vérification de la conception des ancres:
Le Conception de plaque de base en acier vérifie que les paramètres d'ancrage s'appliquent en utilisant les dispositions du code du NSCP 2015 Section 417 | Ancrage au béton.
Les résistances suivantes des boulons d'ancrage sont évaluées:
- Résistance de l'acier de l'ancre en traction et en cisaillement, \( \phi N_{à} \) et \( \phi V_{à} \).
- Résistance à l'arrachement du béton en traction et cisaillement, \( \phi N_{cbg} \) et \( \phi V_{cbg} \).
- Résistance à l'arrachement du béton, \( \phi N_{p} \).
- Résistance au soulèvement du béton de l'ancrage en cisaillement, \( \phi V_{cp} \).
Résistance de l'acier de l'ancre en traction et en cisaillement
La résistance pondérée de l'acier de l'ancrage en traction et en cisaillement est déterminée selon le NSCP 2015 Section 417.4.1 comme
Pour la tension
\( \phi _{tension, anc} N_{à} = phi _{tension, anc} UNE_{je connais,N}F_{uta} \flèche droite \) équation 17.6.1.2
Pour cisaillement
\( \phi _{de cisaillement, anc} V_{à} = phi _{de cisaillement, anc} 0.6UNE_{je connais,V}F_{uta} \flèche droite \) équation 17.7.1.2b
où:
- \( \phi _{tension, anc} \) – facteur de réduction de résistance pour les ancrages en traction ( valeur par défaut = 0.75 )
- \( \phi _{de cisaillement, anc}\) – facteur de réduction de résistance pour les ancrages en cisaillement ( valeur par défaut = 0.65 )
- \( UNE_{je connais,N}\) – est la section efficace d'une ancre en traction.
- \( UNE_{je connais,V}\) – est la section efficace d'une ancre en cisaillement.
- \( F_{uta}\) Vous trouverez ci-dessous un exemple de calculs de plaques de base américaines couramment utilisés dans la conception de plaques de base. \(1.9F_{Oui}\) et 125 KSI (861.845 MPa)
Résistance à l'arrachement du béton
La résistance pondérée à l'arrachement du béton de l'ancrage en traction et en cisaillement est déterminée selon le NSCP 2015 Équation 417.4.2.1b et NSCP 2015 Équation 417.5.2.1b comme
\( \phi N_{cbg} = phi frac{ UNE_{NC} }{ UNE_{Rappelles toi} } \psi_{ce,N} \psi_{ed,N} \psi_{c,N} \psi_{cp,N} N_{b} \flèche droite \) 417.4.2.1b
où:
\( \phi \) – facteur de réduction de la résistance des ancrages en traction ( valeur par défaut = 0.75 ).
\( UNE_{NC} \) – rupture de béton projetée d'un ancrage unique ou d'un groupe d'ancrages.
\( UNE_{Rappelles toi} \)- projeter la zone de rupture du béton d'une seule ancre, pour le calcul de la résistance à la traction si elle n'est pas limitée par la distance aux bords ou l'espacement.
\( \psi_{ce,N} \) – Facteur utilisé pour modifier la résistance à la traction des ancres en fonction de l'excentricité des charges appliquées.
\( \psi _{ce,N} = frac{1.00}{ 1 + \frac{2 \fois e^{«}_{N}}{3 \fois h_{ef}} } \leq 1.00 \flèche droite \) Équation 417.4.5.3
\( \psi_{ed,N} \) – Facteur utilisé pour modifier la résistance à la traction de l'ancre.
(a) \( \texte{si } C_{a,min} \geq 1.5h_{ef} \texte{ ensuite } \psi _{ed,N} = 1.00 \)
et
(b) \( \texte{si } C_{a,min} < 1.5h_{ef} \texte{ ensuite } \psi _{ed,N} = 0.70 + 0.3\frac{C_{a,min}}{1.5h_{ef}} \) Équation 417.4.2.5b
\( \psi_{c,N} \) – Facteur de fissuration en traction.
\( \psi _{c,N} = 1.25 \) pour ancres coulées
\( \psi_{cp,N} \) – Facteur de rupture de rupture en tension.
(a) \( \texte{si } C_{a,min} \geq C_{ca} \texte{ ensuite } \psi _{cp,N} = 1.00 \) équation 17.6.2.4.1a
et
(b) \( \texte{si } C_{a,min} < C_{ca} \texte{ ensuite } \psi _{cp,N} = frac{ C_{a,min} }{ C_{ca}} \geq frac{ 1.5h_{ef} }{ C_{ca} } \) équation 17.6.2.4.1b
\( N_{b} \) – résistance de base à la rupture du béton en traction d'un seul ancrage dans le béton fissuré.
Résistance à l'arrachement du béton
La résistance pondérée à l'arrachement du béton d'un ancrage est définie dans le NSCP 2015 Équation 417.4.3.4 comme
Npn = φΨc,P Np
où:
\( \phi \) – facteur de réduction de la résistance des ancrages en traction ( valeur par défaut = 0.70 ).
\( \psi _{c, P} \) – facteur de modification pour l'état du béton
Pour béton fissuré:
\( \psi _{c, P} \) = 1.0
Pour béton non fissuré:
\( \psi _{c, P} \) = 1.4
\( N_{p} \) – Force d'arrachement de l'ancre
Pour béton fissuré:
\( N_{p} = 8A_{brg}f^{«}_{c}\flèche droite \) Équation 417.4.3.4
Pour béton non fissuré:
\( N_{p} = 0.9f^{«}_{c}e_{h}ré_{a} \flèche droite \) Équation 417.4.3.5
où \( 3ré_{a} \leq e_{h} \leq 4.5d_{a} \)
\( f^{«}_{c} \) – résistance à la compression spécifiée du béton.
\( UNE_{brg} \) – surface d'appui nette de la tête du goujon, boulon d'ancrage ou barre déformée à tête.
\( e_{h} \) – distance entre la surface intérieure de la tige d'un boulon en J ou d'un boulon en L et l'extrémité extérieure du J- ou boulon en L.
\( ré_{a} \) – diamètre extérieur de l'ancrage ou diamètre de la tige du goujon à tête, boulon à tête, ou boulon à crochet.
