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SkyCiv底板设计

  1. SkyCiv底板设计
  2. AISC 钢底板设计示例 美国规范

AISC 钢底板设计示例 美国规范

AISC 底板设计示例 美国规范

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下面是一些在底板设计中常用的美国底板计算示例, aisc 底板设计

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包括详细的分步计算:

 


荷载组合:

下面是一些在底板设计中常用的美国底板计算示例 包括详细的分步计算 7-10/16 包括详细的分步计算:

  1. \(1.4D)
  2. \(1.2d + 1.6大号 + 0.5(L_{[R} \文本{ 要么 } S 文本{ 要么 } [R)\)
  3. \(1.2d + 1.6(左文本{ 要么 } S 文本{ 要么 } [R) + (L 文本{ 要么 } 0.5w ^)\)
  4. \(1.2d + 1.0w ^ + 大号 + 0.5(左文本{ 要么 } S 文本{ 要么 } [R)\)
  5. \(1.2d + 1.0Ë + 大号 + 0.2S)
  6. \(0.9d + 1.0W)
  7. \(0.9d + 1.0E)

哪里 :

\(D) = 静载
\(L) = 活荷载
\(L_{[R}\) = 屋顶活荷载
\(S) = 雪荷载
\(R) = 雨量
\(E) = 地震
\(W) = 风荷载

包括详细的分步计算:

 


ACI 混凝土轴承检查:

下面是一些在底板设计中常用的美国底板计算示例 包括详细的分步计算 (压缩) 包括详细的分步计算 360-16 情商. J8-2.

\( F_{b} = phi _{轴承} \次 0.85 \次 f’_{C} \次 sqrt{ \压裂{ 一个_{2} }{ 一个_{1} } } \leq F_{b, 限制} = 1.70 \倍f_{C} \次A_{1} \)

哪里:
\( F'_{C} \) 包括详细的分步计算
\( 一个_{1} \) – 与混凝土表面接触的底板区域
\( 一个_{2} \) – 混凝土支撑面
\( \phi_{轴承} \) – 混凝土的阻力系数 ( 默认值= 0.65 )

包括详细的分步计算:

 


AISC 焊接设计检查:

下面是一些在底板设计中常用的美国底板计算示例 包括详细的分步计算 360-16 J2

\( (一世) R_{ñ} = R_{空值} + R_{净重} \)

要么

\( (ii) R_{ñ} = 0.85R_{空值} + 1.5R_{净重} \)

哪里:

\(R_{空值} \) = 纵向加载角焊缝的总标称强度.
\(R_{净重} \) = 横向加载角焊缝的总标称强度.

包括详细的分步计算:


ACI 锚设计检查:

下面是一些在底板设计中常用的美国底板计算示例 包括详细的分步计算 318-19 根据章节 17.

锚杆根据AISC设计 360-16 – J9 和 ACI 318-19 - 章节 17. 地脚螺栓的以下阻力被评估:

  • 锚杆的拉剪钢强度, \( \φN_{至} \) 和 \( \非V_{至} \).
  • 混凝土抗拉强度和抗剪强度, \( \φN_{背景} \) 和 \( \非V_{背景} \).
  • 混凝土抗拔强度, \( \φN_{p} \).
  • 混凝土侧面爆破强度, \( \φN_{某人} \).
  • 锚杆在剪切中的混凝土顶出强度, \( \非V_{cp} \).

锚杆的拉剪钢强度

图A. (一个) 不间断螺栓 (b) 由于张力失效导致螺栓断裂 (C) 由于剪切破坏导致螺栓分离

锚杆在拉伸和剪切中的系数钢强度根据 ACI 确定 318-19 – 17.6.1.2 和 17.7.1 作为

对于张力

\( \φ_{紧张, 无} N_{至} = phi _{紧张, 无} 一个_{我知道,ñ}F_{乌塔} \右箭头 \) 方程 17.6.1.2

用于剪切

\( \φ_{剪力, 无} V_{至} = phi _{剪力, 无} 0.6一个_{我知道,V}F_{乌塔} \右箭头 \) 等式 17.7.1.2b

哪里:

  • \( \φ_{紧张, 无} \) – 受拉锚的强度折减系数 ( 默认值 = 0.75 )
  • \( \φ_{剪力, 无}\) – 剪力锚的强度折减系数 ( 默认值 = 0.65 )
  • \( 一个_{我知道,ñ}\) – 是受拉锚的有效横截面积.
  • \( 一个_{我知道,V}\) – 是锚杆在剪切时的有效横截面积.
  • \( F_{乌塔}\) 包括详细的分步计算 \(1.9F_{是的}\) 和 125 KSI (861.845 兆帕)

混凝土抗裂强度

图B. (一个) 螺栓在混凝土上 (b) 混凝土因拉力而破裂 (C) 由于剪切力导致的混凝土破裂

 

根据ACI确定锚杆在拉伸和剪切下的分解混凝土破坏强度 318-19 – 17.6.2 和 17.7.1 作为

\( \φN_{背景} = phi frac{ 一个_{数控} }{ 一个_{记住} } \psi_{欧共体,ñ} \psi_{编辑,ñ} \psi_{C,ñ} \psi_{cp,ñ} N_{b} \右箭头 \) 等式 17.6.2.ab

哪里:

\( \φ \) – 受拉锚的强度折减系数 ( 默认值 = 0.75 ).
\( 一个_{数控} \) – 单个或一组锚栓的预计混凝土破坏.
\( 一个_{记住} \)- 单个锚杆的工程混凝土破坏区域, 如果不受边缘距离或间距的限制,则用于计算拉伸强度.

\( \psi_{欧共体,ñ} \) – 张力中的突围偏心率因素.

\( \磅/平方英寸{欧共体,ñ} = frac{1.00}{ 1 + \压裂{e^{‘}_{ñ}}{1.5 H_{ef}} } \列克 1.00 \右箭头 \) 方程 17.6.2.3.1

\( \psi_{编辑,ñ} \) – 张力中的突围效应因子.

(一个) \( \文本{如果 } C_{一个,分} \geq 1.5h_{ef} \文本{ 然后 } \磅/平方英寸{编辑,ñ} = 1.00 \) 等式 17.6.2.4.1a

(b) \( \文本{如果 } C_{一个,分} < 1.5H_{ef} \文本{ 然后 } \磅/平方英寸{编辑,ñ} = 0.70 + 0.3\压裂{C_{一个,分}}{1.5H_{ef}} \) 等式 17.6.2.4.1b

\( \psi_{C,ñ} \) – 张力中的断裂开裂因素.

\( \磅/平方英寸{C,ñ} = 1.25 \) 用于预制锚栓

\( \psi_{cp,ñ} \) – 张力中的突破分裂因子.

(一个) \( \文本{如果 } C_{一个,分} \geq C_{交流电} \文本{ 然后 } \磅/平方英寸{cp,ñ} = 1.00 \) 等式 17.6.2.4.1a

(b) \( \文本{如果 } C_{一个,分} < C_{交流电} \文本{ 然后 } \磅/平方英寸{cp,ñ} = frac{ C_{一个,分} }{ C_{交流电}} \geq 压裂{ 1.5H_{ef} }{ C_{交流电} } \) 等式 17.6.2.4.1b

\( N_{b} \) – 开裂混凝土中单个锚杆受拉时的基本混凝土断裂强度.

混凝土抗拔强度

图C. (一个) 螺栓在混凝土上 (b) 由于张力,螺栓从混凝土上脱落

 

ACI 中定义了锚杆的系数混凝土抗拔强度 318-19 – 17.6.3 作为

ϕNpn = φΨC,P ñp

哪里:

\( \φ \) – 受拉锚的强度折减系数 ( 默认值 = 0.70 ).
\( \磅/平方英寸{C, P} \) – 混凝土条件修正系数

用于开裂混凝土:

\( \磅/平方英寸{C, P} \) = 1.0

用于非开裂混凝土:

\( \磅/平方英寸{C, P} \) = 1.4

\( N_{p} \) – 锚拉拔强度

用于开裂混凝土:

\( N_{p} = 8A_{brg}f^{‘}_{C}\) 等式 17.6.3.2.2a

用于非开裂混凝土:

\( N_{p} = 0.9f^{‘}_{C}e_{H}d_{一个} \右箭头 \) 等式 17.6.2.2.b

哪里 \( 3d_{一个} \leq e_{H} \leq 4.5d_{一个} \)

\( f^{‘}_{C} \) – 混凝土的规定抗压强度.
\( 一个_{brg} \) – 螺柱头部净承载面积, 地脚螺栓或带头变形棒.
\( e_{H} \) – 从 J 型螺栓或 L 型螺栓的轴的内表面到 J 型螺栓的外尖端的距离- 或 L 型螺栓.
\( d_{一个} \) – 锚栓外径或带头螺柱轴径, 带头螺栓, 或钩形螺栓.

混凝土侧面爆破强度

图 D. (一个) 螺栓在混凝土上 (b) 螺栓混凝土失效 (侧吹) 接近张力的边缘

 

ACI 中定义了锚杆的系数混凝土侧面井喷强度 318-19 – 17.6.4 作为

\( \φN_{某人} = 160C_{a1}\sqrt{一个_{brg}}\拉姆达_{一个} \sqrt{f^{‘}_{C} } \右箭头 \) 方程 17.6.4.1

哪里:

\( f^{‘}_{C} \) – 混凝土的规定抗压强度.
\( 一个_{brg} \) – 螺柱头部净承载面积, 地脚螺栓或带头变形棒.
\( \拉姆达_{一个} \) – 反映在某些混凝土锚固应用中轻质混凝土力学性能降低的修正系数.

锚具混凝土撬出强度

\( \文本{V}_{ \文本{cp} } = 文字{ķ}_{cp} \时代文字{ñ}_{cp} \)
 

要么
 

\( \文本{V}_{ \文本{cpg} } = 文字{ķ}_{cpg} \时代文字{ñ}_{cpg} \)
混凝土撬出井喷在上述等式中进行了评估,计算基于锚杆和混凝土之间的强度,其中安装后锚通常失效安装, 见下图 E.

图 E. (一个) 螺栓在混凝土上 (b) 螺栓混凝土失效 (撬出) 由于剪切力.
 

 

包括详细的分步计算:

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