Ejemplo de diseño de placa base utilizando CSA S16:19 y CSA A23.3:19
Declaración del problema
Determinar si la conexión de placa de columna a base diseñada es suficiente para un Vy=5 kN y Vz=5-kN cargas de corte.
Datos dados
Columna:
Sección de columna: HP200x54
Área de columna: 6840.0 mm2
Material de columna: 350W
Plato base:
Dimensiones de placa base: 400 mm x 400 mm
Espesor de la placa base: 13 mm
Material de placa base: 300W
Lechada:
Espesor de la lechada: 13 mm
Hormigón:
Dimensiones concretas: 450 mm x 450 mm
Espesor de concreto: 380 mm
Material de hormigón: 20.68 MPa
Agrietado o sin crack: Agrietado
Ancla:
Diámetro de anclaje: 12.7 mm
Longitud de incrustación efectiva: 300 mm
Espesor de lavadora de placa: 0 mm
Conexión de lavadora de placa: No
Soldaduras:
Tamaño de soldadura: 8 mm
Clasificación de metal de relleno: E43xx
Aniquilar datos (de Calculadora de SkyCiv):
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Definiciones
Ruta de carga:
El diseño sigue el CSA A23.3:2019 normas y recomendaciones de Guía de diseño AISC 1, 3edición RD. Las cargas de corte aplicadas a la columna se transfieren a la placa base a través de las soldaduras, y luego al concreto de apoyo a través del barras de anclaje. Las orejetas de fricción y corte no se consideran en este ejemplo, Como estos mecanismos no son compatibles con el software actual.
Por defecto, la La carga de corte aplicada se distribuye a todos los anclajes., ya sea mediante el uso de arandelas de placas soldadas o por otros medios de ingeniería. La carga soportada por cada anclaje se determina utilizando los tres (3) casos indicados en CSA A23.3:2019 Cláusula D.7.2.1 y Figura D.13. Luego, cada anclaje transfiere la carga al hormigón de soporte que se encuentra debajo.. La distribución de carga de acuerdo con estas referencias también se utiliza al comprobar la resistencia al corte del acero del anclaje para garantizar la continuidad en los supuestos de transferencia de carga..
Como alternativa, El software permite una suposición simplificada y más conservadora, donde el toda la carga de corte se asigna solo a los anclajes más cercanos al borde cargado. En este caso, La verificación de la capacidad de corte se realiza solo en estos anclajes de borde, Asegurar que la posible falla de corte se aborde conservativamente.
Grupos de anclaje:
El Software de diseño de placa base SkyCiv Incluye una característica intuitiva que identifica qué anclajes son parte de un grupo de anclaje para evaluar ruptura de corte de hormigón y cizalla de hormigón fallas.
Un grupo de ancla se define como dos o más anclajes con áreas de resistencia proyectadas superpuestas. En este caso, Los anclajes actúan juntos, y su resistencia combinada se verifica contra la carga aplicada en el grupo.
A un solo ancla se define como un ancla cuya área de resistencia proyectada no se superpone con ningún otro. En este caso, El ancla actúa solo, y la fuerza de corte aplicada sobre ese ancla se verifica directamente contra su resistencia individual.
Esta distinción permite que el software capture tanto el comportamiento del grupo como el rendimiento de anclaje individual al evaluar los modos de falla relacionados con el corte..
Cálculos paso a paso
Cheque #1: Calcular la capacidad de soldadura
El primer paso es calcular el Longitud total de soldadura Disponible para resistir el corte. La longitud total de la soldadura, soldar , se obtiene sumando las soldaduras de todos los lados.
\( L_{soldar} = 2b_f + 2(D_{columna} – 2T_F – 2r_{columna}) + 2(b_f – t_w – 2r_{columna}) \)
\( L_{soldar} = 2 \multiplicado por 207,texto{mm} + 2 \veces (204,\texto{mm} – 2 \multiplicado por 11.3,texto{mm} – 2 \multiplicado por 9,7,texto{mm}) + 2 \veces (207,\texto{mm} – 11.3,\texto{mm} – 2 \multiplicado por 9,7,texto{mm}) = 1090,6,texto{mm} \)
Usando esta longitud de soldadura, las fuerzas de corte aplicadas en la y- y las direcciones z se dividen para determinar el promedio fuerza de corte por unidad de longitud en cada dirección:
\( A continuación se muestra un ejemplo de algunos cálculos de placa base australianos que se usan comúnmente en el diseño de placa base{fy} = frac{V_Y}{L_{soldar}} = frac{5,\texto{kN}}{1090.6,\texto{mm}} = 0,0045846,texto{kN / mm} \)
\( A continuación se muestra un ejemplo de algunos cálculos de placa base australianos que se usan comúnmente en el diseño de placa base{fz} = frac{V_Z}{L_{soldar}} = frac{5,\texto{kN}}{1090.6,\texto{mm}} = 0,0045846,texto{kN / mm} \)
El demanda de corte resultante por unidad de longitud se determina utilizando la raíz cuadrada de la suma de los cuadrados (SRSS) método.
\( v_f = sqrt{\izquierda((A continuación se muestra un ejemplo de algunos cálculos de placa base australianos que se usan comúnmente en el diseño de placa base{fy})^2derecha) + \izquierda((A continuación se muestra un ejemplo de algunos cálculos de placa base australianos que se usan comúnmente en el diseño de placa base{fz})^2derecha)} \)
\( v_f = sqrt{\izquierda((0.0045846,\texto{kN / mm})^2derecha) + \izquierda((0.0045846,\texto{kN / mm})^2derecha)} = 0,0064836,texto{kN / mm} \)
próximo, la capacidad de soldadura se calcula utilizando CSA S16:19 Cláusula 13.13.2.2, con el coeficiente de resistencia direccional tomado como kds=1.0 para ser conservador. La capacidad de soldadura para una soldadura de 8 mm tanto en las alas como en el alma es:
\( v_r = 0,67phi t_{w,brida}X_u = 0.67 \veces 0.67 \multiplicado por 5.657,texto{mm} \multiplicado por 430,texto{MPa} = 1,092,texto{kN / mm} \)
\( v_r = 0,67phi t_{w,web}X_u = 0.67 \veces 0.67 \multiplicado por 5.657,texto{mm} \multiplicado por 430,texto{MPa} = 1,092,texto{kN / mm} \)
el gobernante capacidad de soldadura de filete es:
\( A continuación se muestra un ejemplo de algunos cálculos de placa base australianos que se usan comúnmente en el diseño de placa base{r,filete} = min(v_r, v_i) = min(1.092\,\texto{kN / mm}, 1.092\,\texto{kN / mm}) = 1.092,texto{kN / mm} \)
Para esta conexión soldada, la fuerza del electrodo no supera las resistencias del metal base. Por lo tanto, La verificación del metal base no rige y no es necesario realizarla..
Ya que 0.0064 kN / mm < 1.092 kN / mm, la capacidad de soldadura factorizada es suficiente.
Cheque #2: Calcule la capacidad de ruptura del concreto debido a la cizalla de VY
Capacidad de borde perpendicular:
Usando los valores ca1 de cada anclaje para proyectar los conos de falla, el software identificó que los conos de falla de estos anclajes se superponen. Por lo tanto, podemos tratarlos como un grupo de ancla. Refiriéndose a CSA A23.3:19 Fig. D.13, porque<ca1, usamos Caso 3 para determinar la resistencia del grupo de anclaje contra la rotura por corte. además, el apoyo fue determinado no ser un miembro estrecho, entonces la distancia ca1 se usa directamente sin modificaciones.
Caso 3:
La fuerza total a considerar para el caso. 3 es el fuerza de corte total en dirección Vy. Esta fuerza cortante se aplica únicamente a los anclajes frontales..
\( V_{Fa perp,caso3} = V_y = 5,texto{kN} \)
Para calcular la capacidad del grupo de anclaje., usamos CSA A23.3:19 Cláusula D.7.2. El área máxima proyectada para un solo anclaje se calcula usando Ecuación D.34 con la ca real dimensión.
\( UNA_{vco} = 4.5(C_{a1, g1})^2 = 4.5 \veces (180\,\texto{mm})^2 = 145800,texto{mm}^ 2 \)
Para obtener el área proyectada real del grupo de anclaje, Primero determinamos el ancho de la superficie de falla:
\( SI_{U} = min(C_{\texto{izquierda},G1}, 1.5C_{a1, g1}) + (\min(s_{\texto{suma},x,G1}, 3C_{a1, g1}(norte_{x,G1} – 1))) + \min(C_{\texto{verdad},G1}, 1.5C_{a1, g1}) \)
\( SI_{U} = min(175\,\texto{mm}, 1.5 \veces 180,texto{mm}) + (\min(100\,\texto{mm}, 3 \veces 180,texto{mm} \veces (2-1))) + \min(175\,\texto{mm}, 1.5 \veces 180,texto{mm}) \)
\( SI_{U} = 450,texto{mm} \)
El altura de la superficie de falla es:
\( se requiere realizar una sumatoria de momentos con respecto al punto mencionado de todas las cargas verticales{U} = min(1.5C_{a1, g1}, A continuación se muestra un ejemplo de algunos cálculos de placa base australianos que se usan comúnmente en el diseño de placa base{\texto{sobre}}) = min(1.5 \veces 180,texto{mm}, 380\,\texto{mm}) = 270,texto{mm} \)
Esto da el área total como:
\( UNA_{U} = B_{U}.se requiere realizar una sumatoria de momentos con respecto al punto mencionado de todas las cargas verticales{U} = 450,texto{mm} \veces 270,texto{mm} = 121500,texto{mm}^ 2 \)
Luego usamos CSA A23.3:19 Ecuaciones D.35 y D.36 para obtener la resistencia básica a la rotura de un solo anclaje.
\( V_{br1} = 0,58izquierda(\frac{\min(el, 8D_A)}{D_A}\verdad)^{0.2}\sqrt{\frac{D_A}{mm}}\filambda_asqrt{\frac{f’_c}{MPa}}\izquierda(\frac{C_{a1, g1}}{mm}\verdad)^{1.5}R(norte) \)
\( V_{br1} = 0.58 \veces left(\frac{\min(300\,\texto{mm}, 8 \multiplicado por 12.7,texto{mm})}{12.7\,\texto{mm}}\verdad)^{0.2} \veces sqrt{\frac{12.7\,\texto{mm}}{1\,\texto{mm}}} \veces 0.65 \veces 1 \veces sqrt{\frac{20.68\,\texto{MPa}}{1\,\texto{MPa}}} \veces left(\frac{180\,\texto{mm}}{1\,\texto{mm}}\verdad)^{1.5} \veces 1 \Times 0.001 , texto{kN} \)
\( V_{br1} = 22.364,texto{kN} \)
\( V_{br2} = 3,75lambda_aphisqrt{\frac{f’_c}{MPa}}\izquierda(\frac{C_{a1, g1}}{mm}\verdad)^{1.5}R(norte) \)
\( V_{br2} = 3.75 \veces 1 \veces 0.65 \veces sqrt{\frac{20.68\,\texto{MPa}}{1\,\texto{MPa}}} \veces left(\frac{180\,\texto{mm}}{1\,\texto{mm}}\verdad)^{1.5} \veces 1 \Times 0.001 , texto{kN} = 26.769,texto{kN} \)
La capacidad de gobierno entre las dos condiciones es:
\( V_{br} = min(V_{\texto{br1}}, V_{\texto{br2}}) = min(22.364\,\texto{kN}, 26.769\,\texto{kN}) = 22.364,texto{kN} \)
próximo, calculamos el factor de excentricidad, Factor de efecto de borde, y factor de espesor usando CSA A23.3:19 Cláusulas D.7.2.5, D.7.2.6, y D.7.2.8.
El factor de excentricidad es:
\( \Psi_{CE,V } = min izquierda(1.0, \frac{1}{1 + \frac{2y N}{3C_{a1, g1}}}\verdad) = min izquierda(1, \frac{1}{1 + \frac{2\veces0}{3\veces180,texto{mm}}}\verdad) = 1 \)
El Factor de efecto de borde es:
\( \Psi_{ed,V } = min izquierda(1.0, 0.7 + 0.3\izquierda(\frac{C_{a2,g1}}{1.5C_{a1, g1}}\verdad)\verdad) = min izquierda(1, 0.7 + 0.3 \veces left(\frac{175\,\texto{mm}}{1.5 \veces 180,texto{mm}}\verdad)\verdad) = 0.89444 \)
El Factor de grosor es:
\( \Psi_{h,V } = max izquierda(\sqrt{\frac{1.5C_{a1, g1}}{A continuación se muestra un ejemplo de algunos cálculos de placa base australianos que se usan comúnmente en el diseño de placa base{\texto{sobre}}}}, 1.0\verdad) = max izquierda(\sqrt{\frac{1.5 \veces 180,texto{mm}}{380\,\texto{mm}}}, 1\verdad) = 1 \)
Finalmente, la fuerza de ruptura del grupo ancla, calculado usando CSA A23.3:19 Cláusula D.7.2.1, es:
\( V_{cbgperp} = left(\frac{UNA_{U}}{UNA_{vco}}\verdad)\Psi_{CE,V }\Psi_{ed,V }\Psi_{c,V }\Psi_{h,V }V_{br} \)
\( V_{cbgperp} = left(\frac{121500\,\texto{mm}^ 2}{145800\,\texto{mm}^ 2}\verdad) \veces 1 \veces 0.89444 \veces 1 \veces 1 \multiplicado por 22.364,texto{kN} = 16.669,texto{kN} \)
La capacidad calculada para el corte Vy en el dirección perpendicular es 16.669 kN.
Capacidad de borde paralelo:
Fallo a lo largo del borde paralelo a la carga También es posible en este escenario., por lo que se debe determinar la capacidad de rotura del hormigón para el borde paralelo.. Los anclajes involucrados son diferentes debido a la nueva proyección del cono de falla.. Basado en la figura a continuación, la Las proyecciones del cono de falla se superponen.; por lo tanto, Los anclajes se tratan nuevamente como un grupo de ancla.
Caso 3:
El caso a utilizar aún es Caso 3 desde s<ca1. Por lo tanto, La carga soportada por este grupo de anclaje es la carga de corte Vy completa.
\( V_{Fa perp,caso3} = V_y = 5,texto{kN} \)
luego seguimos los mismos pasos en cuanto a la capacidad perpendicular.
La superficie de falla para un ancla individual es:
\( UNA_{vco} = 4.5(C_{a1, g1})^2 = 4.5 \veces (175\,\texto{mm})^2 = 137810,texto{mm}^ 2 \)
El superficie de falla real del grupo de ancla es:
\( SI_{U} = min(C_{\texto{inferior},G1}, 1.5C_{a1, g1}) + (\min(s_{\texto{suma},y,G1}, 3C_{a1, g1}(norte_{y,G1} – 1))) + \min(C_{\texto{superior},G1}, 1.5C_{a1, g1}) \)
\( SI_{U} = min(180\,\texto{mm}, 1.5 \veces 175,texto{mm}) + (\min(90\,\texto{mm}, 3 \veces 175,texto{mm} \veces (2-1))) + \min(180\,\texto{mm}, 1.5 \veces 175,texto{mm}) \)
\( SI_{U} = 450,texto{mm} \)
\( se requiere realizar una sumatoria de momentos con respecto al punto mencionado de todas las cargas verticales{U} = min(1.5C_{a1, g1}, A continuación se muestra un ejemplo de algunos cálculos de placa base australianos que se usan comúnmente en el diseño de placa base{\texto{sobre}}) = min(1.5 \veces 175,texto{mm}, 380\,\texto{mm}) = 262,5,texto{mm} \)
\( UNA_{U} = B_{U}se requiere realizar una sumatoria de momentos con respecto al punto mencionado de todas las cargas verticales{U} = 450,texto{mm} \multiplicado por 262,5,texto{mm} = 118130,texto{mm}^ 2 \)
De igual forma, la ruptura básica de un solo ancla fortalezas se calculan de la siguiente manera:
\( V_{br1} = 0,58izquierda(\frac{\min(el, 8D_A)}{D_A}\verdad)^{0.2}\sqrt{\frac{D_A}{mm}}\filambda_asqrt{\frac{f’_c}{MPa}}\izquierda(\frac{C_{a1, g1}}{mm}\verdad)^{1.5}R(norte) \)
\( V_{br1} = 0.58 \veces left(\frac{\min(300\,\texto{mm}, 8 \multiplicado por 12.7,texto{mm})}{12.7\,\texto{mm}}\verdad)^{0.2} \veces sqrt{\frac{12.7\,\texto{mm}}{1\,\texto{mm}}} \veces 0.65 \veces 1 \veces sqrt{\frac{20.68\,\texto{MPa}}{1\,\texto{MPa}}} \veces left(\frac{175\,\texto{mm}}{1\,\texto{mm}}\verdad)^{1.5} \veces 1 \Times 0.001 , texto{kN} \)
\( V_{br1} = 21.438,texto{kN} \)
\( V_{br2} = 3,75lambda_aphisqrt{\frac{f’_c}{MPa}}\izquierda(\frac{C_{a1, g1}}{mm}\verdad)^{1.5}R(norte) \)
\( V_{br2} = 3.75 \veces 1 \veces 0.65 \veces sqrt{\frac{20.68\,\texto{MPa}}{1\,\texto{MPa}}} \veces left(\frac{175\,\texto{mm}}{1\,\texto{mm}}\verdad)^{1.5} \veces 1 \Times 0.001 , texto{kN} = 25.661,texto{kN} \)
El fuerza gobernante es:
\( V_{br} = min(V_{\texto{br1}}, V_{\texto{br2}}) = min(21.438\,\texto{kN}, 25.661\,\texto{kN}) = 21.438,texto{kN} \)
Luego calculamos el factor de excentricidad y Factor de grosor:
\( \Psi_{CE,V } = min izquierda(1.0, \frac{1}{1 + \frac{2y N}{3C_{a1, g1}}}\verdad) = min izquierda(1, \frac{1}{1 + \frac{2\veces0}{3\veces175,texto{mm}}}\verdad) = 1 \)
\( \Psi_{h,V } = max izquierda(\sqrt{\frac{1.5C_{a1, g1}}{A continuación se muestra un ejemplo de algunos cálculos de placa base australianos que se usan comúnmente en el diseño de placa base{\texto{sobre}}}}, 1.0\verdad) = max izquierda(\sqrt{\frac{1.5 \veces 175,texto{mm}}{380\,\texto{mm}}}, 1\verdad) = 1 \)
Para el Factor de efecto de borde de ruptura, lo tomamos como 1.0 para CSA A23.3:19 Cláusula D.7.2.1c. Adicionalmente, el valor de la capacidad de ruptura para el borde perpendicular se toma como el doble del valor calculado usando la Ecuación D.33 (para un grupo ancla).
El factorizado capacidad de ruptura del grupo ancla es:
\( V_{cbgrparalelo} = 2izquierda(\frac{UNA_{U}}{UNA_{vco}}\verdad)\Psi_{CE,V }\Psi_{ed,V }\Psi_{c,V }\Psi_{h,V }V_{br} \)
\( V_{cbgrparalelo} = 2 \veces left(\frac{118130\,\texto{mm}^ 2}{137810\,\texto{mm}^ 2}\verdad) \veces 1 \veces 1 \veces 1 \veces 1 \multiplicado por 21.438,texto{kN} = 36.752,texto{kN} \)
- Para el borde perpendicular falla, ya que 5 kN < 16.7 kN, La capacidad de ruptura de corte de hormigón es suficiente.
- Para el borde paralelo falla, ya que 5 kN < 36.8 kN, La capacidad de ruptura de corte de hormigón es suficiente.
Calcule la capacidad de ruptura del concreto debido a la cizalla de VZ
La placa base también está sometida a corte Vz., entonces el fracaso bordea perpendicular y paralela al corte Vz debe ser revisado. Usando el mismo enfoque, Las capacidades perpendiculares y paralelas se calculan como 16.6 kN y 37.3 kN, respectivamente.
Borde perpendicular:
Borde paralelo:
Estas capacidades se comparan con las fortalezas requeridas..
- Para el borde perpendicular falla, ya que 5 kN < 16.6 kN, La capacidad factorizada de rotura del hormigón por corte es suficiente.
- Para el falla de borde paralelo, ya que 5 kN < 37.3 kN, La capacidad factorizada de rotura del hormigón por corte es suficiente.
Cheque #4: Calcular la capacidad de priout de concreto
El cono de hormigón para falla de extracción es el mismo cono usado en el control de rotura por tracción. Para calcular la capacidad de cizalla, la Fuerza de ruptura de tracción nominal Primero se debe determinar el tamaño de los anclajes individuales o del grupo de anclajes.. Los cálculos detallados para la verificación de rotura por tracción ya se tratan en el Ejemplos de diseño de SkyCiv para la carga de tensión y no se repetirá aquí.
Es importante tener en cuenta que la determinación del grupo de anclaje para la rotura por corte es diferente de la determinación del grupo de anclaje para la rotura por corte.. Aún se deben verificar los anclajes en el diseño para determinar si actuar como un grupo o como anclas individuales. La clasificación de los soporte como una sección estrecha También debe verificarse y debe seguir las mismas condiciones utilizadas para la ruptura de tensión..
Según el software SkyCiv, La resistencia nominal a la rotura por tracción del grupo de anclaje es 60.207 kN. Con un factor de pricout de 2.0, la capacidad de extracción factorizada es:
\( V_{cpgr} = k_{cp}NORTE_{CBR} = 2 \multiplicado por 60.207,texto{kN} = 120,41,texto{kN} \)
La fuerza requerida es la resultante de las cargas de corte aplicadas. Dado que todos los anclajes pertenecen a un solo grupo, La cizalla total resultante se asigna al grupo.
\( V_{fa} = sqrt{((V_Y)^ 2) + ((V_Z)^ 2)} = sqrt{((5\,\texto{kN})^ 2) + ((5\,\texto{kN})^ 2)} = 7.0711,texto{kN} \)
\( V_{fa} = left(\frac{V_{fa}}{n / A}\verdad)norte_{a,G1} = left(\frac{7.0711\,\texto{kN}}{4}\verdad) \veces 4 = 7.0711,texto{kN} \)
Ya que 7.07 kN < 120.4 kN, la capacidad de extracción factorizada es suficiente.
Cheque #5: Calcular la capacidad de corte de la barra de anclaje
Recuerde que en este ejemplo de diseño, La cizalla se distribuye a todos los anclajes. El carga de corte total por anclaje es por lo tanto la resultante de su participación en la carga Vy y su participación en la carga Vz. También consideramos el caso gobernante utilizado en las comprobaciones de ruptura de corte.
Para corte Vy, Caso 3 esta gobernando.
\( V_{fa,y} = frac{V_Y}{norte_{z,G1}} = frac{5\,\texto{kN}}{2} = 2.5,texto{kN} \)
De igual forma, para corte Vz, Caso 3 esta gobernando.
\( V_{fa,z} = frac{V_Z}{norte_{y,G1}} = frac{5\,\texto{kN}}{2} = 2.5,texto{kN} \)
Esto da el fuerza cortante sobre la varilla de anclaje como:
\( V_{fa} = sqrt{((V_{fa,y})^ 2) + ((V_{fa,z})^ 2)} = sqrt{((2.5\,\texto{kN})^ 2) + ((2.5\,\texto{kN})^ 2)} = 3.5355,texto{kN} \)
En este ejemplo de diseño, lechada está presente. Por lo tanto, la barra de anclaje también experimenta flexión debido a corte excéntrico. Para dar cuenta de esto, podemos aplicar el factor de reducción de lechada según CSA A23.3:19 Cláusula D.7.1.3 o comprobar la interacción corte-flexión utilizando CSA S16:19 Cláusula 13.12.1.4.
Para este cálculo, optamos por utilizar el 0.8 reducción factor de CSA A23.3. Para permitir el juicio de ingeniería individual., la Software de placa base de SkyCiv proporciona la opción de desactivar este factor de reducción y en su lugar utilizar la verificación de interacción corte-flexión. Esta característica se puede explorar usando el Herramienta sin placa base.
Capacidad de corte de la varilla de anclaje CSA A23.3:
primero, Calculamos la capacidad de corte de la varilla de anclaje utilizando CSA A23.3.. El tensión de tracción mínima de la varilla de anclaje es:
\( F_{uta} = min(F_{u _anc}, 1.9F_{la primera}, 860) = min(400\,\texto{MPa}, 1.9 \multiplicado por 248,2,texto{MPa}, 860.00\,\texto{MPa}) = 400,texto{MPa} \)
El capacidad de corte factorizada de la varilla de anclaje, calculado usando CSA A23.3:19 Ecuación D.31 y Cláusula D.7.1.3, es:
\( V_{sar,a23} = 0,8A_{se,V }\phi_s0.6f_{uta}R = 0.8 \veces 92,texto{mm}^2 veces 0.85 \veces 0.6 \veces 400,texto{MPa} \veces 0.75 = 11.258,texto{kN} \)
Tenga en cuenta que el 0.8 Aquí se aplica un factor de reducción debido a la presencia de lechada.. Esta capacidad de corte reducida explica la flexión adicional en la varilla de anclaje..
Capacidad de corte de varilla de anclaje CSA S16:
Para la capacidad CSA S16, solo el La capacidad de corte está comprobada.d, Dado que la flexión debida al corte excéntrico ya se ha tenido en cuenta en la verificación CSA A23.3..
El capacidad de corte factorizada se calcula usando CSA S16:19 Cláusula 25.3.3.3.
\( V_{r,s16} = 0,7phi_m 0,6n A_{señor} F_{u _anc} = 0.7 \veces 0.67 \veces 0.6 \veces 1 \multiplicado por 126,68,texto{mm}^2 veces 400,texto{MPa} = 14.255,texto{kN} \)
Para garantizar que se consideren ambos métodos, la capacidad de gobierno se toma como el menor de los dos valores, que es 11.258 kN.
Ya que 3.54 kN < 11.258 kN, la capacidad de corte factorizada de la varilla de anclaje es suficiente.
Resumen de diseño
El Software de diseño de placa base de SkyCiv puede generar automáticamente un informe de cálculo paso a paso para este ejemplo de diseño. También proporciona un resumen de los controles realizados y sus proporciones resultantes, Hacer que la información sea fácil de entender de un vistazo. A continuación se muestra una tabla de resumen de muestra, que se incluye en el informe.
Informe de muestra de SkyCiv
Vea el nivel de detalle y claridad que puede esperar de un informe de diseño de placa base SkyCiv. El informe incluye todas las comprobaciones de diseño clave., ecuaciones, y resultados presentados en un formato claro y fácil de leer. Cumple totalmente con los estándares de diseño.. Haga clic a continuación para ver un informe de muestra generado con la calculadora de placa base SkyCiv.
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