Un ejemplo de ASCE 7-16 cálculos de carga de viento (procedimiento direccional) para un edificio en forma de L
En este artículo, un ejemplo de cálculo de la presión de la carga del viento para un edificio en forma de L en Córdoba, Se mostrará Tennessee. Este cálculo estará de acuerdo con ASCE 7-16 cálculos de carga de viento (procedimiento direccional).
Para este estudio de caso, los datos de estructura son los siguientes:



Ubicación | Córdoba, Memphis, Tennesse Elevación + 110.0m |
Ocupación | Diverso – Estructura de la planta |
Terreno | Tierras de cultivo planas |
Dimensiones | 28m (12m ancho) x 24m (8m ancho) en plan Altura del alero de 5 m Altura de ápice a elev. 8 m Inclinación del techo: 1:2 para marco principal (26.57°) 3:4 para extensión (36.87°) Con apertura |
Un cálculo similar para una construcción de techo a dos aguas usando ASCE 7-10 (unidades imperiales) se hace referencia en este ejemplo y se puede acceder mediante este enlace. La fórmula para determinar la presión del viento de diseño son:
Para edificios cerrados y parcialmente cerrados.:
\(p = qG{C}_ _{Precios} -{q}_ _{i}({GC}_ _{Pi})\) (1)
Para edificios abiertos:
\(p = q{GRAMO}_ _{F}{C}_ _{Precios} -{q}({GC}_ _{Pi})\) (2)
Dónde:
\(GRAMO) = factor de efecto de ráfaga
\({C}_ _{Precios}\) = coeficiente de presión externa
\(({GC}_ _{Pi})\)= coeficiente de presión interna
\(q ) = presión de velocidad, en pa, dado por la fórmula:
\(q = 0.613{K}_ _{z}{K}_ _{zt}{K}_ _{re}V ^ 2 ) (3)
\(q ) = \({q}_ _{h}\) para paredes de sotavento, paredes laterales, y techos,evaluado a la altura media del techo, \(h )
\(q ) = \({q}_ _{z}\) para muros de barlovento, evaluado en altura, \(desde)
\({q}_ _{i}\) = \({q}_ _{h}\) para presión interna negativa, \((-{GC}_ _{Pi})\) evaluación y \({q}_ _{z}\) para evaluación de presión interna positiva \((+{GC}_ _{Pi})\) de edificios parcialmente cerrados, pero puede tomarse como \({q}_ _{h}\) por valor conservador.
\({K}_ _{z}\) = coeficiente de presión de velocidad
\({K}_ _{zt}\)= factor topográfico
\({K}_ _{re}\)= factor de direccionalidad del viento
\(V ) = velocidad básica del viento en m / s
Categoría de riesgo
Lo primero para determinar las presiones del viento de diseño es clasificar la categoría de riesgo de la estructura., que se basa en el uso u ocupación de la estructura. Dado que este ejemplo es una estructura de planta, la estructura se clasifica como Categoría de riesgo IV. Ver Mesa 1.5-1 de ASCE 7-16 para más información sobre clasificación de categorías de riesgo.
Velocidad básica del viento, \(V )
En ASCE 7-16, los datos de velocidad del viento se pueden obtener de Cifras 26.5-1 a 26.5-2. Desde Figura 26.5-1A, Córdoba, Memphis, Tennessee está cerca del punto rojo que se muestra en la Figura 3 abajo, y posteriormente, la velocidad básica del viento, \(V ), es 52 em. Tenga en cuenta que los valores deben interpolarse entre contornos de viento conocidos.

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Categoría de exposición
Ver Sección de 26.7 de ASCE 7-16 detalla el procedimiento para determinar la categoría de exposición.
Dependiendo de la dirección del viento seleccionada, La exposición de la estructura se determinará a partir del sector del viento a 45 °.. La exposición a adoptar debe ser la que produzca la mayor carga de viento desde dicha dirección.. La descripción de cada clasificación de exposición se detalla en la Sección 26.7.2 y 26.7.3 de ASCE 7-16.
Para nuestro ejemplo, ya que la ubicación de la estructura está en tierras de cultivo en Córdoba, Memphis, Tennesse, sin edificios más altos que 30 pie, por lo tanto, el área se clasifica como Exposición C. Una herramienta útil para determinar la categoría de exposición es ver su sitio potencial a través de una imagen satelital (Google Maps por ejemplo).
Factor de direccionalidad del viento, \({K}_ _{re}\)
Los factores de direccionalidad del viento., \({K}_ _{re}\), para nuestra estructura son ambos iguales a 0.85 dado que el edificio es el principal sistema resistente a la fuerza del viento y también tiene componentes y revestimientos unidos a la estructura. Esto se muestra en Mesa 26.6-1 de ASCE 7-16.
Factor topográfico, \({K}_ _{zt}\)
Dado que la ubicación de la estructura es en una tierra de cultivo plana, podemos suponer que el factor topográfico, \({K}_ _{zt}\), es 1.0. De otra manera, el factor se puede resolver usando Figura 26.8-1 de ASCE 7-16. Para determinar si se requieren cálculos adicionales del factor topográfico, ver Sección de 26.8.1, si su sitio no cumple con todas las condiciones enumeradas, entonces el factor topográfico se puede tomar como 1.0.
Nota: Los factores de topografía se pueden calcular automáticamente usando Software de diseño de viento SkyCiv. Para obtener más información sobre el cálculo del factor topográfico, Mira esto artículo.
Factor de elevación del suelo, \({K}_ _{mi}\)
El factor de elevación del suelo, \({K}_ _{mi}\), se introduce en ASCE 7-16 considerar la variación en la densidad del aire basada en la elevación del suelo sobre el nivel medio del mar. Este factor se puede calcular usando:
\( {K}_ _{mi} = {mi}^{-0.000119{z}_ _{gramo}}\) (4)
Dónde:
\({z}_ _{gramo}\) es la elevación del suelo sobre el nivel medio del mar en metros
Por lo tanto, para este estudio de caso, ya que la elevación del suelo es de + 110,0 m, \({K}_ _{mi}\) es igual a 0.987.
Velocidad Coeficiente de presión, \({K}_ _{z}\)
El coeficiente de presión de velocidad, \({K}_ _{z}\), se puede calcular usando la tabla 26.10-1 de ASCE 7-16. Este parámetro depende de la altura sobre el nivel del suelo del punto donde se considera la presión del viento, y la categoría de exposición. Además, los valores mostrados en la tabla se basan en la siguiente fórmula:
Por 4.6 m < \({z}\) < \({z}_ _{gramo}\): \({K}_ _{z} = 2.01(con/{z}_ _{gramo})^{2/una}\) (5)
Por \({z}\) < 4.6 m: \({K}_ _{z} = 2.01(4.6/{z}_ _{gramo})^{2/una}\) (6)
Dónde:
Exposición | una | \({z}_ _{gramo}\)(m) |
Exposición B | 7.0 | 365.76 |
Exposición C | 9.5 | 274.32 |
Exposición D | 11.5 | 213.36 |
Generalmente, coeficientes de presión de velocidad a la altura media del techo, \({K}_ _{h}\), y en cada nivel de piso, \({K}_ _{día}\), son los valores que necesitaríamos para resolver las presiones del viento de diseño. Para este ejemplo, dado que la presión del viento en el lado de barlovento es de naturaleza parabólica, Podemos simplificar esta carga asumiendo que se aplica una presión uniforme en las paredes entre los niveles del piso.. Podemos simplificar la presión de barlovento y dividirla en 2 niveles, a la altura del alero (+5.0m), y a la altura media del techo (+6.5m). Además, una = 9.5 y \({z}_ _{gramo}\) es igual a 274.32 m ya que la ubicación de la estructura se clasifica como Exposición C.
Elevación (m) | \( {K}_ _{z} \) |
5 (altura del alero) | 0.865 |
6.5 (altura media del techo) | 0.914 |
Presión de velocidad, \( q \)
De la ecuación (3), podemos resolver la presión de velocidad, \( q \) en pa, en cada elevación que se considera.
Elevación, m | \( {K}_ _{z} \) | \( {K}_ _{zt} \) | \( {K}_ _{re} \) | \( {K}_ _{mi} \) | \( V \), em | \( q \), Bien |
5 (altura del alero) | 0.865 | 1.0 | 0.85 | 0.987 | 52 | 1202.87 |
6.5 (altura media del techo) | 0.914 | 1.0 | 0.85 | 0.987 | 52 | \( {q}_ _{h} \) = 1271.01 |
Factor de efecto de ráfaga, \( GRAMO \)
El factor de efecto de ráfaga, \( GRAMO \), se establece en 0.85 ya que la estructura se supone rígida (Sección de 26.11 de ASCE 7-16).
Clasificación del recinto y coeficiente de presión interna, \( ({GC}_ _{Pi}) \)
Se asume que la estructura de la planta tiene aberturas que satisfacen la definición de un edificio parcialmente cerrado in Sección de 26.2 de ASCE 7-16. Así, el coeficiente de presión interna, \( ({GC}_ _{Pi}) \), será +0.55 y -0.55 Residencia en Mesa 26.13-1 de ASCE 7-16. Por lo tanto:
\(+{Precios}_ _{i} = {q}_ _{i}(+GRAMO{C}_ _{Pi}) \) = (1271.01)(+0.55) = 699.06 Bien
\(-{Precios}_ _{i} = {q}_ _{i}(-GRAMO{C}_ _{Pi}) \) = (1271.01)(-0.55) = -699.06 Bien
Coeficiente de presión externa, \({C}_ _{Precios}\)
Para edificios cerrados y parcialmente cerrados., el coeficiente de presión externa, \({C}_ _{Precios}\), se calcula utilizando la información proporcionada en Figura 27.4-1 mediante Figura 27.4-3. Para un edificio parcialmente cerrado con techo a dos aguas, usar Figura 27.4-1. Los coeficientes de presión externa para las paredes y el techo se calculan por separado utilizando los parámetros de construcción L, B y h, que se definen en la Nota 7 de Figura 27.4-1.
Para este ejemplo, ya que la estructura es asimétrica, se considerarán cuatro direcciones del viento: dos (2) para dirección del viento paralela al lado de 24 m, y dos (2) para dirección del viento paralela al lado de 28 m.
Para dirección del viento paralela al lado de 24 m
Así, necesitamos calcular el L / B y h / L:
Altura media del techo, h = 6.5 m
Longitud del edificio, L = 24 m
Ancho de construcción, B = 28 m
L / B = 0.857
h / L = 0.271
h / B = 0.232
Coeficientes de presión de pared, \({C}_ _{Precios}\), y presión externa, \({Precios}_ _{mi}\)
.Para paredes, los coeficientes de presión externa se calculan a partir de la Figura 27.3-1 de ASCE 7-16 dónde \({q}_ _{h}\) = 1271.011 Bien y \( GRAMO \) = 0.85.
Superficie | h, m | Coeficientes de presión de pared, \({C}_ _{Precios}\) | \({Precios}_ _{mi}\), Bien |
Muro de barlovento | 5.0 | 0.8 | 817.953 |
6.5 | 0.8 | 864.288 | |
Muro de sotavento | 6.5 | -0.5 | -540.180 |
Paredes laterales | 6.5 | -0.7 | -756.252 |
Coeficientes de presión del techo, \({C}_ _{Precios}\), y presión externa, \({Precios}_ _{mi}\)
Para techo, los coeficientes de presión externa se calculan a partir de la Figura 27.3-1 de ASCE 7-16 dónde \({q}_ _{h}\) = 1271.011 Bien. Tenga en cuenta que para esta dirección del viento, presiones del techo de barlovento y sotavento (superficies del techo 1 y 2) se calculan usando θ = 36,87 ° y θ = 0 ° para superficies de techo 3 y 4.
Superficie | Ubicación | Coeficientes de presión del techo, \({C}_ _{Precios}\) | \({Precios}_ _{mi}\), Bien |
Techo de barlovento | – | 0.4 | 432.144 |
Techo de sotavento | – | -0.6 | -648.216 |
Paralelo al viento (a lo largo de la cresta) | 0 ah desde el borde | -0.9 -0.18 |
-972.324 -194.465 |
ha 2 h desde el borde | -0.5 -0.18 |
-540.180 -194.465 |
|
> 2h desde el borde | -0.3 -0.18 |
-324.108 -194.465 |
Por lo tanto, combinatorio \({Precios}_ _{mi}\) y \({Precios}_ _{i}\), se pueden obtener las presiones de diseño correspondientes:
Tipo | Superficie | Elevación / Ubicación, m | \({Precios}_ _{mi}\), Bien | \({Precios}_ _{mi}\) – +\({Precios}_ _{i}\), Bien | \({Precios}_ _{mi}\) – -\({Precios}_ _{i}\), Bien |
Paredes | Muro de barlovento | 5.0 | 817.953 | 118.897 | 1517.009 |
6.5 | 864.288 | 165.231 | 1563.344 | ||
Muro de sotavento | – | -540.180 | -1239.236 | 158.876 | |
Paredes laterales | – | -756.252 | -1455.308 | -57.196 | |
Techo | Barlovento | – | 432.144 | -266.912 | 1131.200 |
Sotavento | – | -648.216 | -1347.272 | 50.840 | |
Departamento (a lo largo de la cresta) | 0 a h | -972.324 -194.465 |
-1671.380 -893.521 |
-273.267 504.592 |
|
ha 2 h | -540.180 -194.465 |
-1239.236 -893.521 |
158.876 504.592 |
||
> 2h | -324.108 -194.465 |
-1023.164 -893.521 |
374.948 504.592 |




Para dirección del viento paralela al lado de 28 m
Así, necesitamos calcular el L / B y h / L:
Altura media del techo, h = 6.5 m
Longitud del edificio, L = 28 m
Ancho de construcción, B = 24 m
L / B = 0.857
h / L = 0.232
h / B = 0.271
Coeficientes de presión de pared, \({C}_ _{Precios}\), y presión externa, \({Precios}_ _{mi}\)
.Para presión de pared de diseño, los coeficientes de presión externa se calculan a partir de la Figura 27.3-1 de ASCE 7-16 dónde \({q}_ _{h}\) = 1271.011 Bien y \( GRAMO \) = 0.85.
Superficie | h, m | Coeficientes de presión de pared, \({C}_ _{Precios}\) | \({Precios}_ _{mi}\), Bien |
Muro de barlovento | 5.0 | 0.8 | 817.953 |
6.5 | 0.8 | 864.288 | |
Muro de sotavento | 6.5 | -0.467 | -504.528 |
Paredes laterales | 6.5 | -0.7 | -756.252 |
Coeficientes de presión del techo, \({C}_ _{Precios}\), y presión externa, \({Precios}_ _{mi}\)
Para techo, los coeficientes de presión externa se calculan a partir de la Figura 27.3-1 de ASCE 7-16 dónde \({q}_ _{h}\) = 1271.011 Bien. Tenga en cuenta que para esta dirección del viento, presiones del techo de barlovento y sotavento (superficies del techo 3 y 4) se calculan usando θ = 26,57 ° y θ = 0 ° para superficies de techo 1 y 2.
Superficie | Ubicación | Coeficientes de presión del techo, \({C}_ _{Precios}\) | \({Precios}_ _{mi}\), Bien |
Techo de barlovento | – | -0.2 0.3 |
-216.072 324.108 |
Techo de sotavento | – | -0.6 | -648.216 |
Paralelo al viento (a lo largo de la cresta) | 0 ah desde el borde | -0.9 -0.18 |
-972.324 -194.465 |
ha 2 h desde el borde | -0.5 -0.18 |
-540.180 -194.465 |
|
> 2h desde el borde | -0.3 -0.18 |
-324.108 -194.465 |
Por lo tanto, combinatorio \({Precios}_ _{mi}\) y \({Precios}_ _{i}\), se pueden obtener las presiones de diseño correspondientes:
Tipo | Superficie | Elevación / Ubicación, m | \({Precios}_ _{mi}\), Bien | \({Precios}_ _{mi}\) – +\({Precios}_ _{i}\), Bien | \({Precios}_ _{mi}\) – -\({Precios}_ _{i}\), Bien |
Paredes | Muro de barlovento | 5.0 | 817.953 | 118.897 | 1517.009 |
6.5 | 864.288 | 165.231 | 1563.344 | ||
Muro de sotavento | – | -504.528 | -1203.584 | 194.528 | |
Paredes laterales | – | -756.252 | -1455.308 | -57.196 | |
Techo | Barlovento | – | -216.072 324.108 |
-915.128 -374.948 |
482.984 1023.164 |
Sotavento | – | -648.216 | -1347.272 | 50.840 | |
Departamento (a lo largo de la cresta) | 0 a h | -972.324 -194.465 |
-1671.380 -893.521 |
-273.267 504.592 |
|
ha 2 h | -540.180 -194.465 |
-1239.236 -893.521 |
158.876 504.592 |
||
> 2h | -324.108 -194.465 |
-1023.164 -893.521 |
374.948 504.592 |




Ingeniero estructural, Desarrollo de Producto
Maestría en Ingeniería Civil
Referencias:
- Coulbourne, W. L., & Stafford, T. E. (2020, abril). Cargas de viento: Guía de las disposiciones de carga de viento de ASCE 7-16. Sociedad Americana de Ingenieros Civiles.
- Sociedad Americana de Ingenieros Civiles. (2017, junio). Cargas mínimas de diseño y criterios asociados para edificios y otras estructuras.. Sociedad Americana de Ingenieros Civiles.