Temel plaka tasarım örneği 4100:2020, GİBİ 3600:2018, GİBİ 5216:2021
Sorun Bildirimi:
50 kn gerilimli bir yük için tasarlanmış sütun-taban plakası bağlantısının yeterli olup olmadığını belirleyin.
Verilen Veriler:
Sütun:
Sütun bölümü: 250X150x8 RHS
Sütun alanı: 5920 mm2
Sütun malzemesi: AS / NZS 1163 Grip. C350
Taban plakası:
Taban plaka boyutları: 350 mm x 350 mm
Taban plakası kalınlığı: 20 mm
Taban plaka malzemesi: AS / NZS 1163 Grip. C250
Izgara:
Grout kalınlığı: 20 mm
Somut:
Somut boyutlar: 450 mm x 450 mm
Beton kalınlığı: 400 mm
Beton malzeme: N28
Çatlamış veya çatlaksız: Çatlak
Çapa:
Çapa: 16 mm
Etkili gömme uzunluğu: 250.0 mm
Gömülü plaka genişliği: 70 mm
Gömülü plaka kalınlığı: 10 mm
Çapa ofseti sütunun yüzünden mesafe: 62.5 mm
Kaynaklar:
Kaynak tipi: Fileto
Kaynak kategorisi: SP
Dolgu Metal Sınıflandırması: E43xx
Çapa Verileri (itibaren SkyCiv Hesap Makinesi):
Tanımlar:
Yük yolu:
Bir taban plakası yükselmeye tabi tutulduğunda (çekme) kuvvetler, Bu kuvvetler ankraj çubuklarına aktarılır, bu da taban plakadaki bükülme momentlerini indükler. Bükme eylemi şöyle görülebilir. konsol bükme sütun bölümünün flanşlarının veya ağının etrafında meydana gelir, Ankrajların nerede konumlandırıldığına bağlı olarak.
İçinde SkyCiv Taban Plakası Tasarım Yazılımı, sadece içinde bulunan ankrajlar çapa gerilim bölgesi yükselişe direnmede etkili kabul edilir. Bu bölge tipik olarak sütun flanşlarının veya web'in yakınındaki alanları içerir. Dikdörtgen sütunlar için, Ankraj gerginliği bölgesi, sütun duvarlarına bitişik alanı ifade eder. Bu bölgenin dışındaki ankrajlar gerilim direncine katkıda bulunmaz ve yükselme hesaplamalarından hariç tutulur.
Bükülmeye direnen taban plakasının etkili alanını belirlemek için, a 45-derece dispersiyon her çapa çubuğunun merkez çizgisinden sütun yüzüne doğru varsayılır. Bu dağılım, Etkili kaynak uzunluğu ve kurulmaya yardımcı olur Etkili bükülme genişliği plakanın.
Varsayım, yükselme kuvvetinin plakadan nasıl yayıldığını tahmin ederek taban plakası analizini basitleştirir..
Çapa:
NS SkyCiv Taban Plakası Tasarım Yazılımı Hangi çapaların değerlendirmek için bir çapa grubunun parçası olduğunu belirleyen sezgisel bir özellik içerir. beton patlaması ve beton yan yüzlü patlama başarısızlık.
Bir çapa Benzer etkili gömme derinlikleri ve aralıklı çoklu ankrajlardan oluşur, ve onların Öngörülen direnç alanları örtüşüyor. Çapalar gruplandığında, Gruba uygulanan toplam gerilim kuvvetine direnmek için kapasiteleri birleştirilir.
Gruplama kriterlerini karşılamayan çapalar, tek çapa. Bu durumda, Sadece bireysel çapa üzerindeki gerilim kuvveti kendi etkili direnç alanına göre kontrol edilir.
Artan artış faktörü:
NS SkyCiv Taban Plakası Tasarım Yazılımı Bir uygulama seçeneği içerir Artan artış faktörü Öfke eylemi nedeniyle çapalardaki ek gerilme kuvvetlerini hesaba katmak. Bu faktör, ankraj kontrolleri sırasında ankrajlar üzerindeki yük talebini arttırır, Uygun olduğu durumlarda daha muhafazakar ve gerçekçi bir değerlendirme sağlamak. Varsayılan olarak, Meraklı artış faktörü 1.0, yani kullanıcı tarafından belirtilmedikçe ek meraklı yük uygulanmaz.
Adım adım hesaplamalar:
Soğuk şekillendirilmiş elemanlar aşağıdakilere uygun olarak tasarlanırken #1: Kaynak kapasitesini hesapla
Başlamak, Ankraj başına yükü ve ankraj başına etkili kaynak uzunluğunu hesaplamamız gerekiyor. Etkili kaynak uzunluğu, 45 ° dispersiyondan en kısa uzunlukta belirlenir, gerçek kaynak uzunluğu ve ankraj aralığı ile kısıtlanmıştır.
Bu hesaplama için, çapalar ya olarak sınıflandırılır son çapa veya ara ankraj. Uç ankrajlar, bir satırın uçlarında veya çapa sütununda bulunur, ara ankrajlar aralarında konumlandırılır. Hesaplama yöntemi her biri için farklılık gösterir ve sütun geometrisine bağlıdır. Bu örnekte, Web boyunca iki çapa var, ve her ikisi de uç ankraj olarak sınıflandırılır.
Uç Ankrajlar için, Etkili kaynak uzunluğu, ankraj merkez çizgisinden sütun köşe yarıçapına kadar olan mesafe ile sınırlıdır.. 45 ° dispersiyon bu sınırın ötesine geçmemelidir.
\(
l_r = frac{d_{seri} – 2t_{seri} – 2r_{seri} – S_ (N_{a,\Metin{taraf}} – 1)}{2} = frac{250 \, \Metin{mm} – 2 \zamanlar 8 \, \Metin{mm} – 2 \zamanlar 12 \, \Metin{mm} – 150 \, \Metin{mm} \zamanlar (2 – 1)}{2} = 30 \, \Metin{mm}
\)
İç tarafta, Etkili uzunluk, ankraj aralığının yarısı ile sınırlıdır. Uç ankrajı için toplam etkili kaynak uzunluğu, dış ve iç uzunlukların toplamıdır.
\(
l_{eff,son} = dak sol( Yapmak, 0.5 S_Y Right) + \Min Sol( Yapmak, l_r doğru)
\)
\(
l_{eff,son} = dak sol( 62.5 \, \Metin{mm}, 0.5 \zamanlar 150 \, \Metin{mm} \sağ) + \Min Sol( 62.5 \, \Metin{mm}, 30 \, \Metin{mm} \sağ) = 92.5 \, \Metin{mm}
\)
Bu örnek için, Web ankrajı için son etkili kaynak uzunluğu, uç çapanın etkili uzunluğu olarak alınır.
\(
l_{eff} = l_{eff,son} = 92.5 \, \Metin{mm}
\)
Sonraki, Ankraj başına yükü hesaplayalım. Belirli bir dört set için (4) çapalar, Ankraj başına yük:
\(
T_{sen,Çapa} = frac{N_x}{N_{a,t}} = frac{50 \, \Metin{kN}}{4} = 12.5 \, \Metin{kN}
\)
Hesaplanan etkili kaynak uzunluğunu kullanarak, Artık kaynak üzerinde hareket eden birim uzunluk başına gerekli kuvveti hesaplayabiliriz.
\(
v^*_ w = frac{T_{sen,Çapa}}{l_{eff}} = frac{12.5 \, \Metin{kN}}{92.5 \, \Metin{mm}} = 0.13514 \, \Metin{kN/mm}
\)
Şimdi, kullanacağız GİBİ 4100:2020 Madde 9.6.3.10 Fileto kaynağının tasarım gücünü hesaplamak için.
\(
\Phi v_w = Phi 0.6 f_{sizin} E_W K_R = 0.8 \zamanlar 0.6 \zamanlar 430 \, \Metin{MPa} \zamanlar 5.657 \, \Metin{mm} \zamanlar 1 = 1.1676 \, \Metin{kN/mm}
\)
Kaynağı kontrol etmenin yanı sıra, Ayrıca doğrulamamız gerekiyor Ana metalin direnci Arıza modunu yönetmemesini sağlamak için uygulanan gerilim kuvvetine karşı.
\(
\phi v_{WBM} = Phi Sol( \Min Sol( F_{ve _col} t_{seri}, f_{ve _bp} t_{bp} \sağ) \sağ)
\)
\(
\phi v_{WBM} = 0.9 \kez kaldı( \Min Sol( 350 \, \Metin{MPa} \zamanlar 8 \, \Metin{mm}, 250 \, \Metin{MPa} \zamanlar 20 \, \Metin{mm} \sağ) \sağ) = 2.52 \, \Metin{kN/mm}
\)
Bu durumda, Kaynak direnci temel metal direnci üzerinde yönetilir.
Dan beri 0.13514 kN/mm < 1.1676 kN/mm, Kaynak kapasitesi yeterli.
Soğuk şekillendirilmiş elemanlar aşağıdakilere uygun olarak tasarlanırken #2: Gerginlik yükü nedeniyle taban plakası eğilme verme kapasitesini hesaplayın
Kullanmak Ankraj başına yük ve çapanın merkezinden sütunun yüzüne olan ofset mesafesi (yük eksantrikliği olarak hizmet etmek), Taban plakasına uygulanan an bir konsol varsayım.
\(
M^* = t_{sen,Çapa} e = 12.5 \, \Metin{kN} \zamanlar 62.5 \, \Metin{mm} = 781.25 \, \Metin{kN} \cdot metin{mm}
\)
Sonraki, hesaplananları kullanarak Etkili kaynak uzunluğu Bükme genişliği olarak önceki kontrolden, hesaplayabiliriz Taşıma kapasitesini hesaplar taban plakasının AISC 360-22, Denklem 2-1:
\(
\Phi M_S = Phi Z_{eff} f_{ve _bp} = 0.9 \zamanlar 9250 \, \Metin{mm}^3 Times 250 \, \Metin{MPa} = 2081.2 \, \Metin{kN} \cdot metin{mm}
\)
Nerede,
\(
Z_{eff} = frac{l_{eff} (t_{bp})^ 2}{4} = frac{92.5 \, \Metin{mm} \zamanlar (20 \, \Metin{mm})^ 2}{4} = 9250 \, \Metin{mm}^3
\)
Dan beri 781.25 KN-MM < 2081.2 KN-MM, taban plakası bükülme verim kapasitesi yeterli.
Soğuk şekillendirilmiş elemanlar aşağıdakilere uygun olarak tasarlanırken #3: Ankraj çubuğu gerilme kapasitesini hesaplayın
Değerlendirmek için Ankraj çubuğunun gerilme kapasitesi, Bahsediyoruz GİBİ 5216:2021 Madde 6.2.2 ve GİBİ 4100:2020 Madde 9.2.2.2.
İlk, Belirliyoruz = c times A_ çubuğun dişli kısmının, takip etme GİBİ 4100:2020 Madde 7.2 ve 1275-1985 Maddesi 1.7.
\(
A_N = frac{\pi}{4} \ayrıldı( \çatlamak{D_A}{\Metin{mm}} – 0.9382 P sağ)^ 2 \, \Metin{mm}^2 = frac{\pi}{4} \kez kaldı( \çatlamak{16 \, \Metin{mm}}{1 \, \Metin{mm}} – 0.9382 \zamanlar 2 \sağ)^2 Times 1 \, \Metin{mm}montaj yüksekliğinde 156.67 \, \Metin{mm}^ 2
\)
kullanma GİBİ 4100:2020 Madde 9.2.2, hesaplıyoruz nominal gerilim kapasitesi gerilme gerilimi alanına ve malzeme mukavemetine dayalı cıvatanın.
\(
N_{tf} = A_n f_{u _anc} = 156.67 \, \Metin{mm}^2 Times 800 \, \Metin{MPa} = 125.33 \, \Metin{kN}
\)
Daha sonra elde etmek için uygun direnç faktörünü uyguluyoruz Tasarımla Tasarım Kapasitesi Gerilim.
\(
\phi N_{Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.,s} = Phi n_{tf} = 0.8 \zamanlar 125.33 \, \Metin{kN} = 100.27 \, \Metin{kN}
\)
Daha önce hesaplananları hatırlayın Ankraj başına gerilim yükü, ve uygulayın Artan artış faktörü Belirtilirse.
\(
N^* = p sol( \çatlamak{N_x}{N_{a,t}} \sağ) = 1 \kez kaldı( \çatlamak{50 \, \Metin{kN}}{4} \sağ) = 12.5 \, \Metin{kN}
\)
Dan beri 12.5 kN < 100.27 kN, NS Ankraj çubuğu gerilme kapasitesi yeterlidir.
Soğuk şekillendirilmiş elemanlar aşağıdakilere uygun olarak tasarlanırken #4: Gerginlikte beton kırılma kapasitesini hesaplayın
Kırılma kapasitesini hesaplamadan önce, Öncelikle üyenin bir dar üye. Göre GİBİ 5216:2021 Madde 6.2.3.8, Üye, dar bir üye için kriterleri karşılıyor. Bu nedenle, a değiştirilmiş Etkili gömme uzunluğu Breakout kapasitesi hesaplamalarında kullanılmalıdır. Bu ayar aynı zamanda karakteristik aralık ve karakteristik kenar mesafesi, buna göre değiştirilmesi gereken.
Dar üye kriterlerine göre, NS değiştirilmiş değerler Çünkü çapa grubu aşağıdaki gibidir:
- Modifiye Etkili Gömme Uzunluğu, \(H'_{ef} = 100 \, \Metin{mm}\)
- değiştirilmiş karakteristik aralık, \(S'_{sonucu AISI S100-12'ye göre hesaplayacaktır} = 300 \, \Metin{mm}\)
- değiştirilmiş karakteristik kenar mesafesi, \(C'_{sonucu AISI S100-12'ye göre hesaplayacaktır} = 150 \, \Metin{mm}\)
kullanma GİBİ 5216: 2021 Madde 6.2.3.3, hesaplıyoruz referans yansıtılan beton koni alanı tek bir çapa için.
\(
A0_{c,N} = sol( S'_{sonucu AISI S100-12'ye göre hesaplayacaktır,G1} \sağ)^2 = sol( 300 \, \Metin{mm} \sağ)montaj yüksekliğinde 90000 \, \Metin{mm}^ 2
\)
benzer şekilde, hesaplıyoruz gerçek öngörülen beton koni alanı çapa grubunun.
\(
bir_{Nc} = L_{Nc} B_{Nc} = 450 \, \Metin{mm} \zamanlar 450 \, \Metin{mm} = 202500 \, \Metin{mm}^ 2
\)
Nerede,
\(
L_{Nc} = dak sol( c_{ayrıldı,G1}, C'_{sonucu AISI S100-12'ye göre hesaplayacaktır,G1} + r_{Gömme _plate} \sağ) + \Min Sol( S_{toplam,ile,G1}, S'_{sonucu AISI S100-12'ye göre hesaplayacaktır,G1} \CDOT SON( N_{ile,G1} – 1 \sağ) \sağ) + \Min Sol( c_{sağ,G1}, C'_{sonucu AISI S100-12'ye göre hesaplayacaktır,G1} + r_{Gömme _plate} \sağ)
\)
\(
L_{Nc} = dak sol( 87.5 \, \Metin{mm}, 150 \, \Metin{mm} + 18 \, \Metin{mm} \sağ) + \Min Sol( 275 \, \Metin{mm}, 300 \, \Metin{mm} \cdot (2 – 1) \sağ) + \Min Sol( 87.5 \, \Metin{mm}, 150 \, \Metin{mm} + 18 \, \Metin{mm} \sağ)
\)
\(
L_{Nc} = 450 \, \Metin{mm}
\)
\(
B_{Nc} = dak sol( c_{üst,G1}, C'_{sonucu AISI S100-12'ye göre hesaplayacaktır,G1} + r_{Gömme _plate} \sağ) + \Min Sol( S_{toplam,Y,G1}, S'_{sonucu AISI S100-12'ye göre hesaplayacaktır,G1} \CDOT SON( N_{Y,G1} – 1 \sağ) \sağ) + \Min Sol( c_{alt,G1}, C'_{sonucu AISI S100-12'ye göre hesaplayacaktır,G1} + r_{Gömme _plate} \sağ)
\)
\(
B_{Nc} = min ( 150 \, \Metin{mm}, 150 \, \Metin{mm} + 18 \, \Metin{mm} \sağ) + \Min Sol( 150 \, \Metin{mm}, 300 \, \Metin{mm} \cdot (2 – 1) \sağ) + \Min Sol( 150 \, \Metin{mm}, 150 \, \Metin{mm} + 18 \, \Metin{mm} \sağ)
\)
\(
B_{Nc} = 450 \, \Metin{mm}
\)
NS gömülü plaka etkili yarıçap beton kırılması için ek kapasite sağlamak için kullanılır. Bunu belirlemek için, Gömülü plakanın kalınlığını ankraj çapının yarısına ekleyin.
Sonraki, değerlendiriyoruz karakteristik güç kullanan tek bir çapanın GİBİ 5216:2021 Eşitlik. 6.2.3.2
\(
N0_{Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.,c} = k_1 sqrt{\çatlamak{f'_c}{\Metin{MPa}}} \ayrıldı( \çatlamak{H'_{ef,G1}}{\Metin{mm}} \sağ)^{1.5} \, \Metin{N}
\)
\(
N0_{Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.,c} = 8.9 \kez sqrt{\çatlamak{28 \, \Metin{MPa}}{1 \, \Metin{MPa}}} \kez kaldı( \çatlamak{100 \, \Metin{mm}}{1 \, \Metin{mm}} \sağ)^{1.5} \zamanlar 0.001 \, \Metin{kN} = 47.094 \, \Metin{kN}
\)
Nerede,
- \(Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.{1} = 8.9\) dökme ankrajlar için
Şimdi, Gerekli olanı hesaplayarak geometrinin etkilerini değerlendiriyoruz parametreleri Breakout direnci için.
Çapa grubunun en kısa kenar mesafesi olarak belirlenir.:
\(
c_{min,N} = dak sol( c_{ayrıldı,G1}, c_{sağ,G1}, c_{üst,G1}, c_{alt,G1} \sağ) = dak sol( 87.5 \, \Metin{mm}, 87.5 \, \Metin{mm}, 150 \, \Metin{mm}, 150 \, \Metin{mm} \sağ) = 87.5 \, \Metin{mm}
\)
Göre GİBİ 5216:2021 Eşitlik. 6.2.3.4, Betondaki stresin dağılımını hesaba katan parametrenin değeri:
\(
\Psi_{s,N} = dak sol( 0.7 + 0.3 \ayrıldı( \çatlamak{c_{min,N}}{C'_{sonucu AISI S100-12'ye göre hesaplayacaktır,G1}} \sağ), 1.0 \sağ) = dak sol( 0.7 + 0.3 \kez kaldı( \çatlamak{87.5 \, \Metin{mm}}{150 \, \Metin{mm}} \sağ), 1 \sağ) = 0.875
\)
NS Kabuk Spalling Etkisi kullanılmak üzere muhasebeleştirilir GİBİ 5216:2021 Denklem 6.2.3.5, verme:
\(
\Psi_{= c times A_,N} = dak sol( 0.5 + \çatlamak{H'_{ef,G1}}{\Metin{mm} \cdot 200}, 1.0 \sağ) = dak sol( 0.5 + \çatlamak{100 \, \Metin{mm}}{1 \, \Metin{mm} \cdot 200}, 1 \sağ) = 1
\)
Ek olarak, her ikisi de eksantriklik faktörü ve Sıkıştırma etki faktörü olarak alınır:
\(
\Psi_{ec,N} = 1
\)
\(
\Psi_{M,N} = 1
\)
Daha sonra tüm bu faktörleri birleştiriyoruz ve uyguluyoruz GİBİ 5216:2021 Denklem 6.2.3.1 değerlendirmek için Tasarım Beton Koni Kırılma Direnci Çapa grubu için:
\(
\phi N_{Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.,c} = phi_{= c times A_} N0_{Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.,c} \ayrıldı( \çatlamak{bir_{Nc}}{A0_{c,N}} \sağ) \Psi_{s,N} \Psi_{= c times A_,N} \Psi_{ec,N} \Psi_{M,N}
\)
\(
\phi N_{Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.,c} = 0.6667 \zamanlar 47.094 \, \Metin{kN} \kez kaldı( \çatlamak{202500 \, \Metin{mm}^ 2}{90000 \, \Metin{mm}^ 2} \sağ) \zamanlar 0.875 \zamanlar 1 \zamanlar 1 \zamanlar 1 = 61.814 \, \Metin{kN}
\)
NS Toplam uygulanan gerilim yükü Ankraj grubunda, ankraj başına gerilim yükünün ankraj sayısı ile çarpılmasıyla hesaplanır., gerektiğinde meraklı artış faktörü ile:
\(
N^* = p sol( \çatlamak{N_x}{N_{a,t}} \sağ) N_{a,G1} = 1 \kez kaldı( \çatlamak{50 \, \Metin{kN}}{4} \sağ) \zamanlar 4 = 50 \, \Metin{kN}
\)
Dan beri 50 kN < 61.814 kN Beton kırılma kapasitesi yeterli.
Soğuk şekillendirilmiş elemanlar aşağıdakilere uygun olarak tasarlanırken #5: Çapa çekme kapasitesini hesaplayın
NS çekilme kapasitesi bir çapanın, gömülü ucundaki direnç tarafından yönetilir. İlk, Çekme direnci için etkili maksimum ankraj kafası boyutunu hesaplıyoruz, göre GİBİ 5216:2021 Madde 6.3.4.
\(
d_{h,\Metin{max}} = dak sol( b_{Gömme _plate}, 6 \ayrıldı( t_{Gömme _plate} \sağ) + d_a doğru) = dak sol( 70 \, \Metin{mm}, 6 \zamanlar (10 \, \Metin{mm}) + 16 \, \Metin{mm} \sağ) = 70 \, \Metin{mm}
\)
Sonraki, Dikdörtgen gömülü plakanın net yatak alanını kullanarak hesaplıyoruz.:
\(
A_H = SON( d_{h,\Metin{max}}^2 doğru) – bir_{kamış} = sol( (70 \, \Metin{mm})^2 doğru) – 201.06 \, \Metin{mm}montaj yüksekliğinde 4698.9 \, \Metin{mm}^ 2
\)
Nerede,
\(
bir_{kamış} = frac{\pi}{4} (D_A)^2 = frac{\pi}{4} \zamanlar (16 \, \Metin{mm})montaj yüksekliğinde 201.06 \, \Metin{mm}^ 2
\)
Sonra hesaplıyoruz Temel Ankraj Çekme Mukavemeti Tasarım kullanma GİBİ 5216:2021 Madde 6.3.4:
\(
N_{Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.,p} = phi_{= c times A_} K_2 A_H SON( f’_c doğru) = 0.6667 \zamanlar 7.5 \zamanlar 4698.9 \, \Metin{mm}^2 Times (28 \, \Metin{MPa}) = 657.88 \, \Metin{kN}
\)
Daha önce hesaplananları hatırlayın Ankraj başına gerilim yükü:
\(
N^* = p sol( \çatlamak{N_x}{N_{a,t}} \sağ) = 1 \kez kaldı( \çatlamak{50 \, \Metin{kN}}{4} \sağ) = 12.5 \, \Metin{kN}
\)
Dan beri 12.5 kN < 657.88 kN, Çapa çekme kapasitesi yeterli.
Soğuk şekillendirilmiş elemanlar aşağıdakilere uygun olarak tasarlanırken #6: Y yönünde yan yüz patlama kapasitesini hesaplayın
Yan yüzlü patlama çapa grubunu ele alalım 1 Kapasite hesaplaması için. Çapa Veri Özeti'ne atıfta bulunarak, Çapa Kimlikleri 3 ve 4 SFY grubunun bir parçası 1.
Kenar mesafesini hesaplayarak başlıyoruz. başarısızlık kenarı.
\(
c_{ile,\Metin{min}} = dak sol( c_{\Metin{ayrıldı},G1}, c_{\Metin{sağ},G1} \sağ) = dak sol( 87.5 \, \Metin{mm}, 362.5 \, \Metin{mm} \sağ) = 87.5 \, \Metin{mm}
\)
Sonraki, Kenar mesafesini belirliyoruz dik uç.
\(
c_{Y,\Metin{min}} = dak sol( c_{\Metin{üst},G1}, c_{\Metin{alt},G1} \sağ) = dak sol( 150 \, \Metin{mm}, 150 \, \Metin{mm} \sağ) = 150 \, \Metin{mm}
\)
kullanma GİBİ 5216:2021 Madde 6.2.7.3, Hadi hesaplayalım Referans Yansıtılan Alan tek bir bağlantı elemanı.
\(
A0_{c,NB} = sol( 4 c_{ile,\Metin{min}} \sağ)^2 = sol( 4 \zamanlar 87.5 \, \Metin{mm} \sağ)montaj yüksekliğinde 122500 \, \Metin{mm}^ 2
\)
Çapa grubunun kapasitesini kontrol ettiğimiz için, Hadi alalım Gerçek öngörülen alan Çapa grubunun GİBİ 5216:2021 Madde 6.2.7.2.
\(
bir_{Nc} = B_{c,NB} H_{c,NB} = 450 \, \Metin{mm} \zamanlar 325 \, \Metin{mm} = 146250 \, \Metin{mm}^ 2
\)
Nerede,
\(
B_{c,NB} = dak sol( 2 c_{ile,\Metin{min}}, c_{\Metin{üst},G1} \sağ) + S_{\Metin{toplam},Y,G1} + \Min Sol( 2 c_{ile,\Metin{min}}, c_{\Metin{alt},G1} \sağ)
\)
\(
B_{c,NB} = dak sol( 2 \zamanlar 87.5 \, \Metin{mm}, 150 \, \Metin{mm} \sağ) + 150 \, \Metin{mm} + \Min Sol( 2 \zamanlar 87.5 \, \Metin{mm}, 150 \, \Metin{mm} \sağ) = 450 \, \Metin{mm}
\)
\(
H_{c,NB} = 2 c_{ile,\Metin{min}} + \ayrıldı( \Min Sol( t_{\Metin{conc}} – h_{\Metin{ef}}, 2 c_{ile,\Metin{min}} \sağ) \sağ)
\)
\(
H_{c,NB} = 2 \zamanlar 87.5 \, \Metin{mm} + \ayrıldı( \Min Sol( 400 \, \Metin{mm} – 250 \, \Metin{mm}, 2 \zamanlar 87.5 \, \Metin{mm} \sağ) \sağ) = 325 \, \Metin{mm}
\)
Hesaplamada karakteristik beton patlama gücü bireysel bir çapa, kullanacağız GİBİ 5216:2021 Madde 6.2.7.2.
\(
N0_{Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.,cb} = k_5 ( \çatlamak{c_{ile,\Metin{min}}}{\Metin{mm}} \sağ) \sqrt{\çatlamak{Ah}{\Metin{mm}^ 2}} \sqrt{\çatlamak{f'_c}{\Metin{MPa}}} \, N
\)
\(
N0_{Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.,cb} = 8.7 \kez kaldı( \çatlamak{87.5 \, \Metin{mm}}{1 \, \Metin{mm}} \sağ) \kez sqrt{\çatlamak{4698.9 \, \Metin{mm}^ 2}{1 \, \Metin{mm}^ 2}} \kez sqrt{\çatlamak{28 \, \Metin{MPa}}{1 \, \Metin{MPa}}} \zamanlar 0.001 \, \Metin{kN}
\)
\(
N0_{Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.,cb} = 276.13 \, \Metin{kN}
\)
Nerede,
- \(Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.{5} = 8.7\) çatlaklı beton için
- \(Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.{5} = 12.2\) Çıkarılmamış beton için
Sonra, Biz alacağız Yan yüzlü patlama parametreleri.
Streslerin betondaki dağılımının bozulmasının muhasebesi parametre hesaplanabilir. GİBİ 5216:2021 Madde 6.2.7.4.
\(
\Psi_{s,NB} = dak sol( 0.7 + 0.3 \ayrıldı( \çatlamak{c_{Y,\Metin{min}}}{2 c_{ile,\Metin{min}}} \sağ), 1.0 \sağ)
\)
\(
\Psi_{s,NB} = dak sol( 0.7 + 0.3 \kez kaldı( \çatlamak{150 \, \Metin{mm}}{2 \zamanlar 87.5 \, \Metin{mm}} \sağ), 1 \sağ) = 0.95714
\)
Denklem GİBİ 5216:2021 Madde 6.2.7.5 daha sonra parametreyi muhasebe almak için kullanılır grup etkisi.
\(
\Psi_{g,NB} = maks sol( \sqrt{N_{Y,G1}} + \ayrıldı( 1 – \sqrt{N_{Y,G1}} \sağ) \ayrıldı( \çatlamak{\Min Sol( S_{Y,G1}, 4 c_{ile,\Metin{min}} \sağ)}{4 c_{ile,\Metin{min}}} \sağ), 1.0 \sağ)
\)
\(
\Psi_{g,NB} = maks sol( \sqrt{2} + \ayrıldı( 1 – \sqrt{2} \sağ) \kez kaldı( \çatlamak{\Min Sol( 150 \, \Metin{mm}, 4 \zamanlar 87.5 \, \Metin{mm} \sağ)}{4 \zamanlar 87.5 \, \Metin{mm}} \sağ), 1 \sağ)
\)
\(
\Psi_{g,NB} = 1.2367
\)
En sonunda, referans olarak GİBİ 5216:2021 Eşitlik. 6.2.7 Başlı Ankraj Çubukları için, NS Tasarım Beton patlama direnci dır-dir:
\(
\phi N_{Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.,cb} = phi_m n0_{Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.,cb} \ayrıldı( \çatlamak{bir_{Nc}}{A0_{c,NB}} \sağ) \Psi_{s,NB} \Psi_{g,NB} \Psi_{ec,N}
\)
\(
\phi N_{Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.,cb} = 0.6667 \zamanlar 276.13 \, \Metin{kN} \kez kaldı( \çatlamak{146250 \, \Metin{mm}^ 2}{122500 \, \Metin{mm}^ 2} \sağ) \zamanlar 0.95714 \zamanlar 1.2367 \zamanlar 1 = 260.16 \, \Metin{kN}
\)
Bu çapa grubu için, Sadece iki (2) çapalar gruba ait. Bu nedenle, NS Tasarım Gerilim Kuvvetleri Çapa grubu için:
\(
N^* = p sol( \çatlamak{N_x}{N_{a,t}} \sağ) N_{Y,G1}
\)
\(
N^* = 1 \kez kaldı( \çatlamak{50 \, \Metin{kN}}{4} \sağ) \zamanlar 2 = 25 \, \Metin{kN}
\)
Dan beri 25 kN < 260.16 kN, Y yönü boyunca beton yan yüz patlaması yeterli.
Yan yüzlü patlama çapa grubu 2 Ayrıca kullanılabilir ve aynı sonucu verecektir, Tasarım simetrik olduğu için.
Soğuk şekillendirilmiş elemanlar aşağıdakilere uygun olarak tasarlanırken #7: Z yönünde yan yüz patlama kapasitesini hesaplayın
Bu hesaplama, Z yönü boyunca arıza için geçerli değildir, kenarlara olan kenar mesafesi etkili gömme uzunluğunun yarısını aştığından.
Tasarım Özeti
NS Skyciv Base Plaka Tasarım Yazılımı Bu tasarım örneği için otomatik olarak adım adım hesaplama raporu oluşturabilir. Ayrıca gerçekleştirilen kontrollerin ve bunların sonuç oranlarının bir özetini sağlar, Bir bakışta bilginin anlaşılmasını kolaylaştırmak. Aşağıda bir örnek özet tablosu var, rapora dahildir.
Skyciv Örnek Raporu
Buraya Tıkla Örnek bir rapor indirmek için.
Base Plaka Yazılımı Satın Alın
Base Plaka Tasarım Modülünün tam sürümünü başka bir SkyCiv modül olmadan kendi başına satın alın. Bu size taban plakası tasarımı için tam bir dizi sonuç verir, ayrıntılı raporlar ve daha fazla işlevsellik dahil.
