SkyCiv Belgeleri

SkyCiv yazılımı rehberiniz — öğreticiler, nasıl yapılır kılavuzları ve teknik makaleler

Çelik Taban Plakası Tasarımı Avustralya Kodu Örneği

⚠️
Değiştirilen Dokümantasyon
Bu sayfa mirasın bir parçasıdır v1 belgeler ve bunların yerine geçmiştir v2. adresine başvurmanızı öneririz. v2 Mümkün olduğunda dokümantasyon, en son özellikleri içerdiğinden, rehberlik, ve tasarım metodolojisi.

Çelik Taban Plakası Tasarımı Avustralya Kodu Örneği

Aşağıda, taban plakası tasarımında yaygın olarak kullanılan bazı Avustralya Taban Plakası Hesaplamalarına bir örnek verilmiştir.. Genellikle taban plakaları tasarlarken, bir taban plakasının çeşitli bileşenleriyle ilgili birkaç farklı kontrolü ele alacağız., yani:

  • Beton taban – AS3600'e göre genellikle yataklama ve sıkıştırma kuvvetlerine karşı kontrol edilir
  • Kaynaklar – Kaynaklar kontrol edilmelidir, yeterli kısıtlama sağladıklarından ve AS4100'e göre stres altında başarısız olmadıklarından emin olmak için
  • Ankraj Cıvataları – birkaç nedenden dolayı başarısız olabilir, AS5216'ya göre örnek ankraj cıvatası tasarım hesaplamalarında aşağıda gösterildiği gibi
  • Çelik Üye (Sütun) çekler – genellikle yerel çelik tasarım standartlarına dayalıdır

örnek bir hesaplama için çelik taban plakası tasarımının parçaları

Şu anda, NS Çelik Taban Plakası Tasarımı modül aşağıdaki kontrolleri uygular. Bu yazılımın ücretli sürümü, ayrıntılı adım adım hesaplamalar içerir, Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.!

Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.:

Beton Kontrolü

NS Çelik Taban Plakası Tasarımı AS3600-2018'e göre tasarlanmış Beton Rulman kontrolünü kontrol eder ve:

\( \phi f_{b} = \phi \times f_{c}^{‘} \times \sqrt{\frac{A_{2}}{A_{1}}} \leq 1.8 \times f_{c}^{‘} \)
nerede:

  • \( \phi \) - 0.6 – Kapasite faktörü
  • \( f_{c}^{‘}\) – beton basınç dayanımı
  • \( A_{1}\) – Taban plakası alanı
  • \( A_{2}\) – Somut (kaide, Yapı temeli) alan

Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.:

Kaynak Kontrolü

NS Çelik Taban Plakası Tasarımı AS4100-2021'e göre tasarlanmış kaynağı kontrol eder ve:

\( \phi v_{w} = \phi \times 0.6 \times f_{uw} \times t_{t} \leq v_{w}^{*} \)
nerede:

  • \( \phi \) - 0.80 – Kaynaklı bağlantılar için direnç faktörü
  • \( f_{uw} \) – Kaynak metalinin nominal çekme mukavemeti
  • \( t_{t} \) – Tasarım boğaz kalınlığı
  • \( v_{w}^{*} \) – Kaynak birim uzunluğu başına tasarım kuvveti

Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.:

Ankraj Cıvataları Kontrolleri

NS Çelik Taban Plakası Tasarımı Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.. Lütfen Avustralya koduna göre aşağıdaki taban plakası ankraj cıvatasına bakın:

Gergin cıvata

Tasarım gerilim kuvvetine tabi bir cıvata AS5216'ya göre tasarlanmıştır.:2018 Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.:

\( \phi M_{s} N_{tf} = \phi M_{s} \times A_{s} \times f_{uf} \leq N^{*}_{tf}\)
nerede:

  • \( \phi M_{s} \) – Gerilimdeki çelik için kapasite faktörü. nerede \( \frac{5 \times f_{yf} }{ 6 \times f_{uf} } \leq \frac{1}{1.4} \)
  • \( A_{s} \) – = c times A_
  • \( f_{yf} \) – = c times A_
  • \( f_{uf} \) – Cıvatanın minimum çekme mukavemeti

Kesme cıvatası

Tasarım kesme kuvvetine tabi bir cıvata, AS5216'ya göre tasarlanmıştır.:2018 Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.:

\( \phi M_{s} V_{Rk,s} = 0.62 \times \phi M_{s} \times A_{s} \times f_{uf} \leq V^{*}_{f}\)
nerede:

  • \( \phi M_{s} \) – Gerilimdeki çelik için kapasite faktörü. nerede \( \frac{5 \times f_{yf} }{ 6 \times f_{uf} } \leq \frac{1}{1.4} \)
  • \( A_{c} \) – Cıvataların küçük çaplı alanı
  • \( f_{uf} \) – Cıvatanın minimum çekme mukavemeti

= c times A_

Tasarım kopmasına maruz kalan bir cıvata, AS5216'ya göre tasarlanmıştır:2018 Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.:

\( \phi M_{c} N_{Rk,c} = \phi M_{c} \times N_{Rk,c}^{o} \times \frac{A_{c,N}}{A_{c,N}^{o}} \times \phi _{s,N} \times \phi _{re,N} \times \phi _{ec,N} \times \phi _{M,N} \leq N^{*}_{tf,g} \)
nerede:

  • \( \phi M_{c} \) – Betona bağlı ankraj arıza modları için kapasite faktörü \)
  • \( N_{Rk,c}^{o} \) – = c times A_, = c times A_.
  • \( N_{tf,g}^{*} \) – Ortak beton koparma konisi alanına sahip ankrajların çekme kuvvetlerinin toplamı.
  • \( A_{c,N} \) – = c times A_.
  • \( A_{c,N}^{o} \) – = c times A_.
  • \( \phi _{s,N} \) – Bağlantı elemanının beton elemanın bir kenarına yakınlığından dolayı betondaki gerilmelerin dağılımı ile ilgili parametre.
  • \( \phi _{re,N} \) – Bağlantı elemanının beton elemanın kenarına yakınlığından dolayı betondaki gerilmelerin dağılımı ile ilgili parametre.
  • \( \phi _{ec,N} \) – Bağlantı elemanının beton elemanın kenarına yakınlığından dolayı betondaki gerilmelerin dağılımı ile ilgili parametre.
  • \( \phi _{M,N} \) – Bağlantı elemanının beton elemanın kenarına yakınlığından dolayı betondaki gerilmelerin dağılımı ile ilgili parametre.

Beton gözetleme kontrolü

Tasarım gerilim kuvvetine tabi bir cıvata AS5216'ya göre tasarlanmıştır.:2018 Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.:

\( \phi M_{c} V_{Rk,cp} = \phi M_{c} \times k_{s} \times N_{Rk,c} \leq V^{*}_{f}\)
nerede:

  • \( \phi M_{c} \) – Betona bağlı ankraj arıza modları için kapasite faktörü \)
  • \( k_{s} \) – Bağlantı elemanının beton elemanın kenarına yakınlığından dolayı betondaki gerilmelerin dağılımı ile ilgili parametre
  • \( N_{Rk,c} \) – Bağlantı elemanının beton elemanın kenarına yakınlığından dolayı betondaki gerilmelerin dağılımı ile ilgili parametre

Bağlantı elemanının beton elemanın kenarına yakınlığından dolayı betondaki gerilmelerin dağılımı ile ilgili parametre

Bağlantı elemanının beton elemanın kenarına yakınlığından dolayı betondaki gerilmelerin dağılımı ile ilgili parametre

Çeliğin çekme ve kesme kuvvetlerinin etkileşimi

\( \left( \frac{N^{*}}{ \phi M_{c} \times N_{Rk} } \right)^{2} + \left( \frac{V^{*}}{ \phi M_{c} \times V_{Rk} } \right)^{2} \leq 1.0 \)

Bağlantı elemanının beton elemanın kenarına yakınlığından dolayı betondaki gerilmelerin dağılımı ile ilgili parametre

Betonda çekme ve kesme kuvvetlerinin etkileşimi

\( \left( \frac{N^{*}}{ \phi M_{c} \times N_{Rk} } \right)^{1.5} + \left( \frac{V^{*}}{ \phi M_{c} \times V_{Rk} } \right)^{1.5} \leq 1.0 \)

 

Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.:

Nasıl yardımcı olabiliriz?

×

Başa gitmek