GİBİ 2159 & 3600 Beton Kazık Tasarımı

AS'ye uygun tek kazık tasarımı 2159 (2009) & 3600 (2018)

Yüksek yanal yük veya elverişsiz zemin koşulları durumunda, kazık temel, sığ temellere göre daha çok tercih edilir. Kazıkları önlemek için zemin modifikasyon yöntemleri gibi girişimler yapılabilir., ancak, bu yöntemler pahalı süreçleri içerebilir, bu durumda, kazık belki daha da ucuz.

SkyCiv Foundation Design modülü, Amerikan Beton Enstitüsü'ne uygun kazıkların tasarımını içerir. (ACI 318) ve Avustralya Standartları (GİBİ 2159 & 3600).

SkyCiv’in Gelişmiş özelliklerden yararlanın ve AS'nin uygulanmasını kolaylaştırır 2159 ve 3600 yapısal projelerde kontroller.

SkyCiv’in Temel Tasarım yazılımını denemek ister misiniz?? Ücretsiz aracımız, kullanıcıların herhangi bir indirme veya kurulum yapmadan yük taşıma hesaplamaları yapmasına olanak tanır!

Temel Tasarım Hesaplayıcı

Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın

Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın. Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın (R_d,g) Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın (R_{d,Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın}) Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın (Ö_g) Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın GİBİ 2159 Bölüm 4.3.1.

\( R_{d,g} = phi_{g} \times R_{d,Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın} \) (1)

R_d,g Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın

R_{d,Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın} Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın

Ö_g Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın

Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın (R_{d,Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın})

Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın (f_m,s ) Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın.

\( R_{d,Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın} = sol[ R_{s} \kez kaldı( f_{m,s} \kere A_{s} \sağ) \sağ] + \ayrıldı( f_{b} \kere A_{b} \sağ) \) (2)

R_s Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın

f_m,s Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın

Bir_s Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın

f_b Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın

Bir_b = Yığın ucundaki kesit alanı

Daha ayrıntılı bir kılavuz için, hesaplama ile ilgili makalemize göz atın cilt sürtünme direnci ve uç taşıma kapasitesi.

= Yığın ucundaki kesit alanı (Ö_g)

= Yığın ucundaki kesit alanı, site koşulları gibi, = Yığın ucundaki kesit alanı, = Yığın ucundaki kesit alanı. = Yığın ucundaki kesit alanı 0.40 -e 0.90. GİBİ 2159 4.3.1 = Yığın ucundaki kesit alanı (3).

\( \phi_{g} = phi_{= Yığın ucundaki kesit alanı} + \ayrıldı[ K \times \left( \phi_{tf} – \phi_{= Yığın ucundaki kesit alanı} \sağ) \sağ] \geq \phi_{= Yığın ucundaki kesit alanı} \) (3)

Ö_{= Yığın ucundaki kesit alanı} = Yığın ucundaki kesit alanı

Ö_tf = Yığın ucundaki kesit alanı

= Yığın ucundaki kesit alanı

= Yığın ucundaki kesit alanı. = Yığın ucundaki kesit alanı 1 = Yığın ucundaki kesit alanı (4) ve (5). = Yığın ucundaki kesit alanı 8 = Yığın ucundaki kesit alanı 2159.

= Yığın ucundaki kesit alanı (Ötf)
= Yığın ucundaki kesit alanı	0.90
= Yığın ucundaki kesit alanı	0.75
= Yığın ucundaki kesit alanı	0.80
= Yığın ucundaki kesit alanı	0.75
Çift yönlü yük testi	0.85
Test yok	0.80

Tablo 1: İçsel Test Faktörü Değerleri

Statik yük testi için test avantajı faktörü:

\( K = frak{1.33 \times p}{p + 3.3} \leq 1 \) (4)

Dinamik yük testi için test avantajı faktörü:

\( K = frak{1.13 \times p}{p + 3.3} \leq 1 \) (5)

p = Test edilen ve kabul kriterlerini karşılayan toplam kazık yüzdesi

Temel jeoteknik dayanım azaltma faktörü, Bölüm'de açıklanan bir risk değerlendirme prosedürü kullanılarak değerlendirilir. 4.3. = Yığın ucundaki kesit alanı 2159. Söz konusu prosedürün sonucu Bireysel Risk Derecelendirmesidir. (IRR) ve genel bir tasarım Ortalama Risk Derecelendirmesi (ARR) ø değerini belirlemek için kullanılacak olan_{= Yığın ucundaki kesit alanı} Tabloda gösterildiği gibi 2.

 

Temel Geoteknik Dayanım Azaltma Faktörü (ϕ= Yığın ucundaki kesit alanı)
Ortalama Risk Derecelendirmesi (ARR)	Risk Kategorisi	ϕ= Yığın ucundaki kesit alanı düşük yedekli sistemler için	ϕ= Yığın ucundaki kesit alanı yüksek yedeklilik sistemleri için
ARR ≤ 1.5	Çok düşük	0.67	0.76
1.5 < ARR ≤ 2.0	Çok düşükten düşüğe	0.61	0.70
2.0 < ARR ≤ 2.5	Düşük	0.56	0.64
2.5 < ARR ≤ 3.0	Düşük ila orta	0.52	0.60
3.0 < ARR ≤ 3.5	Orta	0.48	0.56
3.5 < ARR ≤ 4.0	orta ila yüksek	0.45	0.53
4.0 < ARR ≤ 4.5	Yüksek	0.42	0.50
ARR > 4.5	Çok yüksek	0.40	0.47

 

Tablo 2: Temel Geoteknik Azaltma Faktörü Değerleri, (GİBİ 2159 Tablo 4.3.2)

Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir. 4 yığınlar.

Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.

Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.. Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir. (R_d,s) Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir., Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir., ve eğilme momenti. Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir. (R_{Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.}) Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir. (Ö_s) Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir. (k), Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir. 5.2.1 = Yığın ucundaki kesit alanı 2159.

\( R_{d,s} = phi_{s} \times k \times R_{Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.} \) (6)

Ö_s Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.

Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.

R_{Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.} Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.

Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir. 3. Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir. 0.75 -e 1.0, Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.. ancak, beton ve harç dışındaki kazıklar için, beton ve harç dışındaki kazıklar için 1.0.

 

Mukavemet Azaltma Faktörleri (ϕ)
beton ve harç dışındaki kazıklar için	0.65
beton ve harç dışındaki kazıklar için (ϕbeton ve harç dışındaki kazıklar için)	0.65 ≤ 1.24 - [(13 beton ve harç dışındaki kazıklar içinbeton ve harç dışındaki kazıklar için)/12] ≤ 0.85
beton ve harç dışındaki kazıklar için:
(ben) Nsen beton ve harç dışındaki kazıklar içinbeton ve harç dışındaki kazıklar için	0.60
(ii) Nsen < Nbeton ve harç dışındaki kazıklar için	0.60 + {(ϕbeton ve harç dışındaki kazıklar için - 0.60) × [1 - (Nsen/Nbeton ve harç dışındaki kazıklar için)]}
Kesme	0.70

Tablo 3: beton ve harç dışındaki kazıklar için (Tablo 2.2.2, GİBİ 3600-18)

Tek bir yığının eksenel ve eğilme kapasiteleri

beton ve harç dışındaki kazıklar için, beton ve harç dışındaki kazıklar için. Eksenel ve eğilme kapasiteleri bir etkileşim diyagramı kullanılarak kontrol edilir. beton ve harç dışındaki kazıklar için.

 

Figür 1: Sütun etkileşim diyagramı

Squash Yükü (N_{beton ve harç dışındaki kazıklar için})

beton ve harç dışındaki kazıklar için. Bu noktada, beton ve harç dışındaki kazıklar için. beton ve harç dışındaki kazıklar için (N_{beton ve harç dışındaki kazıklar için}) beton ve harç dışındaki kazıklar için (d_q) beton ve harç dışındaki kazıklar için (7) & (8). Plastik ağırlık merkezinin konumu şu şekilde alınabilse de 1/2 simetrik donatı düzenine sahip simetrik bölümler için enine kesitin toplam derinliğinin.

\( \phi N_{beton ve harç dışındaki kazıklar için} = \phi \times \left[ \ayrıldı( bir_{g} – bir_{s} \sağ) \kez kaldı( \alfa_{1} \kez f'_{c} \sağ) + \ayrıldı( bir_{s} \kere f_{Bükülme momentleri kesitlerde her yönde hesaplanır} \sağ) \sağ] \) (7)

Bir_g = Brüt kesit alanı

Bir_s = Çeliğin toplam alanı

a₁ = 1.0 – (0.003 × f'c) [0.72 ≤α₁ ≤0.85]

f'c = Beton mukavemeti

f_{Bükülme momentleri kesitlerde her yönde hesaplanır} = Çeliğin Akma Dayanımı

\( d_{q} = frac{\ayrıldı[ \ayrıldı( b \times D \right) – bir_{s} \sağ] \kez kaldı( \alfa_{1} \kez f'_{c} \sağ) \[object Window]{D}{2} + \toplam_{ben=1}^{n} \ayrıldı( bir_{Birlikte} \kere f_{Bükülme momentleri kesitlerde her yönde hesaplanır} \kez d_{yi} \sağ)}{N_{beton ve harç dışındaki kazıklar için}} \) (8)

b = Kazık kesit genişliği

D = Kazık kesit derinliği veya çapı

Bir_Birlikte = İncelenmekte olan takviye çubuğunun alanı

d_yi = Takviye çubuğunun derinliği değerlendiriliyor

Yük noktasını dekompresyon noktasına kadar ezin

Dekompresyon noktası, aşırı sıkıştırıcı fiberdeki beton şekil değiştirmesinin eşit olduğu yerdir. 0.003 ve aşırı gerilimli fiberdeki gerilme sıfırdır. Squash yükü ve dekompresyon noktaları arasındaki kazık mukavemeti, mukavemet azaltma faktörü ile lineer interpolasyon ile hesaplanabilir. (Ö_s) nın-nin 0.6.

Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar

Saf bükülme noktası, eksenel yük kapasitesinin sıfır olduğu yerdir.. Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar 0.6 -e 0.8 Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar (k_sen) Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar. Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar_sen Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar 1 Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar. Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar, dengeli bir durum elde edilir. Bu noktada, beton şekil değiştirme sınırında (e_c=0,003) ve dış çelik gerinim verime ulaşır (e_s=0.0025), Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar_sen Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar 0.54 Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar 0.6.

Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar_sen Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar, Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar. Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar, Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar. Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar

Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar (F_{Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.}):

\( F_{Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.} = alpha_{2} \kez f'_{c} \kere A_{c} \) (9)

a₂ = 0.85 – (0.0015 × f'c) [a_{2 ≥}0.67]

Bir_c Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar (Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar 2)

Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar × γ × k_sen × gün (dikdörtgen kesit)

=(1/2) × (θ – günah) × (D/2)² (dairesel kesit alanı)

y = 0.97 – (0.0025 × f'c) [c _≥0.67]

Figür 2: Beton Sıkıştırma Blok Alanı

Kuvvet (F_ve) ve an (M_ben) her bir çubuk tarafından katkıda bulunuldu:

Bölümün her bir takviye çubuğu, sıkıştırma veya çekme olabilen bir kuvvet uygular., değer çubuğu gerilimine bağlı olarak (e_ve) denklemde gösterilen (10).

\( \varepsilon_{ve} = frac{\varepsilon_{c}}{\ayrıldı( Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.{sen} \times d \right)} \kez kaldı[ \ayrıldı( Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.{sen} \times d \right) – d_{yi} \sağ] \) (10)

d_yi = Değerlendirilmekte olan çubuğun derinliği

e_c= Beton gerinimi = 0.003

eğer ε_ve < 0 (çubuk gergin)

eğer ε_ve > 0 (çubuk sıkıştırmada)

Sıkıştırmada çubuk:

\( F_{ve} = sigma_{ve} \kere A_{Birlikte} \) (11)

σ_ve = Çubuktaki gerilim = Asgari [(e_ve × E_s ), f_{Bükülme momentleri kesitlerde her yönde hesaplanır}]

E_s = Çeliğin modül esnekliği

Bir_Birlikte = Çubuk alanı

Gerginlik çubuğu:

\( F_{ve} = sol[ \sigma_{ve} – \ayrıldı( \alfa_{2} \kez f'_{c} \sağ) \sağ] \kere A_{Birlikte} \geq 0 \) (12)

σ_ve = Çubuktaki gerilim = Asgari [(e_ve × E_s ), –f_{Bükülme momentleri kesitlerde her yönde hesaplanır}]

E_s = Çeliğin modül esnekliği

Bir_Birlikte = Çubuk alanı

Her çubuğun anı:

\( M_{ben} = F_{ve} \kez d_{yi} \) (13)

Kazığın eksenel kapasitesi:

\( \phi N_{sen} = \phi \times \left[ F_{Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.} + \toplam_{ben=1}^{n} F_{ve} \sağ] \) (14)

Kazığın eğilme kapasitesi:

\( \film_{sen} = \phi \times \left[ \ayrıldı( N_{sen} \kez d_{q} \sağ) – \ayrıldı( F_{Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.} \times y_{c} \sağ) – \toplam_{ben=1}^{n} M_{ben} \sağ] \) (15)

Tasarım bükme momenti:

Bölüm 7.2 kazıkların yatay konumlandırılması için kazıkların 75 mm'lik bir konum dışı toleransına sahip olması gerektiğini belirtir. Bu gereklilik, 75 mm'lik eksantriklik ile çarpılan eksenel yüke eşit bir bükülme momentine neden olabilir.. bunlara ek olarak, ile çarpılan eksenel kuvvete eşdeğer bir minimum tasarım momenti de dikkate alınacaktır. 5% yığının toplam minimum genişliğinin. Bu nedenle, tasarım eğilme momenti, 16a ve 16b denklemleri arasındaki daha büyük değer olmalıdır.

\( M_{d} = M^{*}_{\Metin{uygulamalı}} + \ayrıldı( N^{*} \zamanlar 0.075 \Metin{ m} \sağ) \) (16a)

\( M_{d} = N^{*} \kez kaldı( 0.05 \times D \right) \) (16b)

M_d = Tasarım eğilme momenti

M*_uygulamalı = Uygulanan an

N* = Eksenel yük

D = Kazık genişliği

Tek kazık kesme kapasitesi

Kesme mukavemeti hesabı Bölüm'e göre yapılacaktır. 8.2 = Yığın ucundaki kesit alanı 3600. Kesme mukavemeti, beton ve çelik donatının birleşik kesme kapasitelerine eşdeğerdir. (denklem 17).

\( \phi V_{sen} = \phi \times \left( V_{uc} + V_{Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.} \sağ) \leq \phi V_{= Etkili kesme derinliği =} \) (17)

Betonun kesme dayanımı (V _uc)

Betonun kesme kapasitesine katkısı denklemde gösterildiği gibi hesaplanır. (18) bölümünde tanımlanan 8.2.4.1 = Yığın ucundaki kesit alanı 3600. Bu bölüm ayrıca √f'c değerinin aşılmamasını gerektirir. 9.0 MPa. k parametresinin değerleri_v ve θ_v Bölüm tarafından önerilen basitleştirilmiş bir yöntem kullanılarak belirlenir. 8.2.4.3 = Yığın ucundaki kesit alanı 3600.

\( V_{uc} = c times A_{v} \kere b_{v} \kez d_{v} \kez sqrt{f’_{c}} \) (18)

d_v = Etkili kesme derinliği = = Etkili kesme derinliği = [(0.72 × D ), (0.90 × gün )]

= Etkili kesme derinliği = (Bir_{= Etkili kesme derinliği =}) & k_v:

= Etkili kesme derinliği = (Bir_{= Etkili kesme derinliği =}) = Etkili kesme derinliği =. Bölüm 8.2.1.7 = Yığın ucundaki kesit alanı 3600 = Etkili kesme derinliği =, = Etkili kesme derinliği =:

\( \çatlamak{bir_{= Etkili kesme derinliği =}}{s} = frac{0.08 \kez sqrt{f’_{c}} \kere b_{v}}{f_{= Etkili kesme derinliği =}} \)

f_{= Etkili kesme derinliği =} = Etkili kesme derinliği =

= Etkili kesme derinliği =

İçin (Bir_{= Etkili kesme derinliği =}/s) < (Bir_{= Etkili kesme derinliği =}/s):

\( Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.{v} = frac{200}{1000 + \ayrıldı( 1.3 \kez d_{v} \sağ)} \leq 0.10 \)

İçin (Bir_{= Etkili kesme derinliği =}/s) ≥ (Bir_{= Etkili kesme derinliği =}/s):

\( Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.{v} = 0.15 \) (için \( bir_{= Etkili kesme derinliği =} \geq A_{= Etkili kesme derinliği =} \))

Çelik çubukların kesme mukavemeti (V _{Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.})

= Etkili kesme derinliği = (19), = Etkili kesme derinliği = 8.2.5 = Yığın ucundaki kesit alanı 3600.

\( V_{Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.} = frac{bir_{= Etkili kesme derinliği =} \kere f_{= Etkili kesme derinliği =} \kez d_{v}}{s} \times \cot \theta_{v} \) (19)

θ_v= Etkili kesme derinliği =

= Etkili kesme derinliği = (V _{= Etkili kesme derinliği =})

= Etkili kesme derinliği = 8.2.6 = Yığın ucundaki kesit alanı 3600 (denklem 20).

\( V_{= Etkili kesme derinliği =} = 0.55 \kez kaldı[ \ayrıldı( f’_{c} \kere b_{v} \kez d_{v} \sağ) \[object Window]{\cot \theta_{v} + \cot \alpha_{v}}{1 + \= Etkili kesme derinliği ={2} \teta_{v}} \sağ] \) (20)

a_v= eğimli kesme donatısı ile boyuna çekme donatısı arasındaki açı≈ 90º

Nihai kesme mukavemeti (V _sen)

Beton ve kesme donatılarının katkıda bulunduğu toplam kesme dayanımı, V sınır değerinden küçük veya ona eşit olacaktır._{= Etkili kesme derinliği =}

\( V_{sen} = sol( V_{uc} + V_{Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.} \sağ) \leq V_{= Etkili kesme derinliği =} \) (21)

Tasarım kesme mukavemeti (øV_sen)

Nihai kesme mukavemeti için uygulanacak kapasite azaltma faktörü ø = 0.7. Bu nedenle, kazık tasarım kesme mukavemeti ile verilir:

\( \phi V_{sen} = \phi \times \left( V_{uc} + V_{Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.} \sağ) \) (22)

Referanslar

• Ambalaj, Lonnie (2018). Yapı Mühendisleri için Avustralya Rehberi. CRC Basın.
• Kazık Tasarımı ve Kurulumu (2009). GİBİ 2159. Avustralya Standardı
• Beton yapılar (2018). GİBİ 3600. Avustralya Standardı