AS'ye uygun tek kazık tasarımı 2159 (2009) & 3600 (2018)
Yüksek yanal yük veya elverişsiz zemin koşulları durumunda, kazık temel, sığ temellere göre daha çok tercih edilir. Kazıkları önlemek için zemin modifikasyon yöntemleri gibi girişimler yapılabilir., ancak, bu yöntemler pahalı süreçleri içerebilir, bu durumda, kazık belki daha da ucuz.
SkyCiv Foundation Design modülü, Amerikan Beton Enstitüsü'ne uygun kazıkların tasarımını içerir. (ACI 318) ve Avustralya Standartları (GİBİ 2159 & 3600).
SkyCiv’in Temel Tasarım yazılımını denemek ister misiniz?? Ücretsiz aracımız, kullanıcıların herhangi bir indirme veya kurulum yapmadan yük taşıma hesaplamaları yapmasına olanak tanır!
Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın
Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın. Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın (Rd,g) Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın (Rd,Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın) Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın (Ög) Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın GİBİ 2159 Bölüm 4.3.1.
\({R}_{d,g} = {Ö}_{g} × {R}_{d,Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın}\) (1)
Rd,g Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın
Rd,Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın
Ög Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın
Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın (Rd,Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın)
Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın (fm,s ) Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın.
\( {R}_{d,Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın} = [{R}_{s} × ({f}_{m,s} × {Bir}_{s} )] + ({f}_{b} × {Bir}_{b} )\) (2)
Rs Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın
fm,s Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın
Birs Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın
fb Bir yığının jeoteknik mukavemetini tasarlayın
Birb = Yığın ucundaki kesit alanı
Daha ayrıntılı bir kılavuz için, hesaplama ile ilgili makalemize göz atın cilt sürtünme direnci ve uç taşıma kapasitesi.
= Yığın ucundaki kesit alanı (Ög)
= Yığın ucundaki kesit alanı, site koşulları gibi, = Yığın ucundaki kesit alanı, = Yığın ucundaki kesit alanı. = Yığın ucundaki kesit alanı 0.40 -e 0.90. GİBİ 2159 4.3.1 = Yığın ucundaki kesit alanı (3).
\( {Ö}_{g} = {Ö}_{= Yığın ucundaki kesit alanı} + [= Yığın ucundaki kesit alanı ({Ö}_{tf} – {Ö}_{= Yığın ucundaki kesit alanı})] ≥ {Ö}_{= Yığın ucundaki kesit alanı} \) (3)
Ö= Yığın ucundaki kesit alanı = Yığın ucundaki kesit alanı
Ötf = Yığın ucundaki kesit alanı
= Yığın ucundaki kesit alanı
= Yığın ucundaki kesit alanı. = Yığın ucundaki kesit alanı 1 = Yığın ucundaki kesit alanı (4) ve (5). = Yığın ucundaki kesit alanı 8 = Yığın ucundaki kesit alanı 2159.
| = Yığın ucundaki kesit alanı (Ötf) | |||||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| = Yığın ucundaki kesit alanı | 0.90 | ||||||||||||
| = Yığın ucundaki kesit alanı | 0.75 | ||||||||||||
| = Yığın ucundaki kesit alanı | 0.80 | ||||||||||||
| = Yığın ucundaki kesit alanı | 0.75 | ||||||||||||
| Çift yönlü yük testi | 0.85 | ||||||||||||
| Test yok | 0.80 | ||||||||||||
Tablo 1: İçsel Test Faktörü Değerleri
Statik yük testi için test avantajı faktörü:
\( K = frak{1.33 × p}{p + 3.3} ≤ 1\) (4)
Dinamik yük testi için test avantajı faktörü:
\( K = frak{1.13 × p}{p + 3.3} ≤ 1\) (5)
p = Test edilen ve kabul kriterlerini karşılayan toplam kazık yüzdesi
Temel jeoteknik dayanım azaltma faktörü, Bölüm'de açıklanan bir risk değerlendirme prosedürü kullanılarak değerlendirilir. 4.3. = Yığın ucundaki kesit alanı 2159. Söz konusu prosedürün sonucu Bireysel Risk Derecelendirmesidir. (IRR) ve genel bir tasarım Ortalama Risk Derecelendirmesi (ARR) ø değerini belirlemek için kullanılacak olan= Yığın ucundaki kesit alanı Tabloda gösterildiği gibi 2.
| Temel Geoteknik Dayanım Azaltma Faktörü (Ö= Yığın ucundaki kesit alanı) | |||||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Ortalama Risk Derecelendirmesi (ARR) | Risk Kategorisi | Ö= Yığın ucundaki kesit alanı düşük yedekli sistemler için | Ö= Yığın ucundaki kesit alanı yüksek yedeklilik sistemleri için | ||||||||||
| ARR ≤ 1.5 | Çok düşük | 0.67 | 0.76 | ||||||||||
| 1.5 < ARR ≤ 2.0 | Çok düşükten düşüğe | 0.61 | 0.70 | ||||||||||
| 2.0 < ARR ≤ 2.5 | Düşük | 0.56 | 0.64 | ||||||||||
| 2.5 < ARR ≤ 3.0 | Düşük ila orta | 0.52 | 0.60 | ||||||||||
| 3.0 < ARR ≤ 3.5 | Orta | 0.48 | 0.56 | ||||||||||
| 3.5 < ARR ≤ 4.0 | orta ila yüksek | 0.45 | 0.53 | ||||||||||
| 4.0 < ARR ≤ 4.5 | Yüksek | 0.42 | 0.50 | ||||||||||
| ARR > 4.5 | Çok yüksek | 0.40 | 0.47 | ||||||||||
Tablo 2: Temel Geoteknik Azaltma Faktörü Değerleri, (GİBİ 2159 Tablo 4.3.2)
Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir. 4 yığınlar.
Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.
Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.. Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir. (Rd,s) Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir., Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir., ve eğilme momenti. Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir. (RDüşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.) Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir. (Ös) Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir. (k), Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir. 5.2.1 = Yığın ucundaki kesit alanı 2159.
\( {R}_{d,s} = {Ö}_{s} Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir. {R}_{Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.} \) (6)
Ös Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.
Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.
RDüşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir. Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.
Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir. 3. Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir. 0.75 -e 1.0, Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.. ancak, beton ve harç dışındaki kazıklar için, beton ve harç dışındaki kazıklar için 1.0.
| Mukavemet Azaltma Faktörleri (Ö) | |||||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| beton ve harç dışındaki kazıklar için | 0.65 | ||||||||||||
| beton ve harç dışındaki kazıklar için (Öbeton ve harç dışındaki kazıklar için) | 0.65 ≤ 1.24 – [(13 beton ve harç dışındaki kazıklar içinbeton ve harç dışındaki kazıklar için)/12] ≤ 0.85 | ||||||||||||
| beton ve harç dışındaki kazıklar için: | |||||||||||||
| (ben) Nsen beton ve harç dışındaki kazıklar içinbeton ve harç dışındaki kazıklar için | 0.60 | ||||||||||||
| (ii) Nsen < Nbeton ve harç dışındaki kazıklar için | 0.60 + {(Öbeton ve harç dışındaki kazıklar için – 0.66) × [1 – (Nsen/Nbeton ve harç dışındaki kazıklar için)]} | ||||||||||||
| Kesme | 0.70 | ||||||||||||
Tablo 3: beton ve harç dışındaki kazıklar için (Tablo 2.2.2, GİBİ 3600-18)
Tek bir yığının eksenel ve eğilme kapasiteleri
beton ve harç dışındaki kazıklar için, beton ve harç dışındaki kazıklar için. Eksenel ve eğilme kapasiteleri bir etkileşim diyagramı kullanılarak kontrol edilir. beton ve harç dışındaki kazıklar için.
Figür 1: Sütun etkileşim diyagramı
Squash Yükü (Nbeton ve harç dışındaki kazıklar için)
beton ve harç dışındaki kazıklar için. Bu noktada, beton ve harç dışındaki kazıklar için. beton ve harç dışındaki kazıklar için (Nbeton ve harç dışındaki kazıklar için) beton ve harç dışındaki kazıklar için (dq) beton ve harç dışındaki kazıklar için (7) & (8). Plastik ağırlık merkezinin konumu şu şekilde alınabilse de 1/2 simetrik donatı düzenine sahip simetrik bölümler için enine kesitin toplam derinliğinin.
\( {ϕN}_{beton ve harç dışındaki kazıklar için} = ø × [({Bir}_{g} – {Bir}_{s}) × ({a}_{1} × f'c) + ({Bir}_{s} × {f}_{Bükülme momentleri kesitlerde her yönde hesaplanır})] \) (7)
Birg = Brüt kesit alanı
Birs = Çeliğin toplam alanı
a1 = 1.0 – (0.003 × f'c) [0.72 ≤α1 ≤0.85]
f'c = Beton mukavemeti
fBükülme momentleri kesitlerde her yönde hesaplanır = Çeliğin Akma Dayanımı
\( {d}_{q} = frac{[(b × D) – {Bir}_{s}] × ({a}_{1} × f'c) × toplam_{ben=1}^{n} ({Bir}_{Birlikte} × {f}_{Bükülme momentleri kesitlerde her yönde hesaplanır} × {d}_{yi})}{{N}_{beton ve harç dışındaki kazıklar için}} \) (8)
b = Kazık kesit genişliği
D = Kazık kesit derinliği veya çapı
BirBirlikte = İncelenmekte olan takviye çubuğunun alanı
dyi = Takviye çubuğunun derinliği değerlendiriliyor
Yük noktasını dekompresyon noktasına kadar ezin
Dekompresyon noktası, aşırı sıkıştırıcı fiberdeki beton şekil değiştirmesinin eşit olduğu yerdir. 0.003 ve aşırı gerilimli fiberdeki gerilme sıfırdır. Squash yükü ve dekompresyon noktaları arasındaki kazık mukavemeti, mukavemet azaltma faktörü ile lineer interpolasyon ile hesaplanabilir. (Ös) nın-nin 0.6.
Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar
Saf bükülme noktası, eksenel yük kapasitesinin sıfır olduğu yerdir.. Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar 0.6 -e 0.8 Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar (ksen) Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar. Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadarsen Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar 1 Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar. Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar, dengeli bir durum elde edilir. Bu noktada, beton şekil değiştirme sınırında (ec=0,003) ve dış çelik gerinim verime ulaşır (es=0.0025), Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadarsen Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar 0.54 Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar 0.6.
Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadarsen Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar, Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar. Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar, Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar. Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar
Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar (FBöylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.):
\( {F}_{Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.} = {a}_{2} Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar {Bir}_{c} \) (9)
a2 = 0.85 – (0.0015 × f'c) [a2 ≥0.67]
Birc Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar (Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar 2)
Dekompresyon noktası, saf bükülmeye kadar × γ × ksen × gün (dikdörtgen kesit)
=(1/2) × (θ – günah) × (D/2)2 (dairesel kesit alanı)
y = 0.97 – (0.0025 × f'c) [c ≥0.67]
Figür 2: Beton Sıkıştırma Blok Alanı
Kuvvet (Fve) ve an (Mben) her bir çubuk tarafından katkıda bulunuldu:
Bölümün her bir takviye çubuğu, sıkıştırma veya çekme olabilen bir kuvvet uygular., değer çubuğu gerilimine bağlı olarak (eve) denklemde gösterilen (10).
\( {e}_{ve} = frac{{e}_{c}}{({k}_{sen} × gün)} × [({k}_{sen} × gün) – {d}_{yi}] \) (10)
dyi = Değerlendirilmekte olan çubuğun derinliği
ec= Beton gerinimi = 0.003
eğer εve < 0 (çubuk gergin)
eğer εve > 0 (çubuk sıkıştırmada)
Sıkıştırmada çubuk:
\( {F}_{ve} = {σ}_{ve} × {Bir}_{Birlikte} \) (11)
σve = Çubuktaki gerilim = Asgari [(eve × Es ), fBükülme momentleri kesitlerde her yönde hesaplanır]
Es = Çeliğin modül esnekliği
BirBirlikte = Çubuk alanı
Gerginlik çubuğu:
\( {F}_{ve} = [{σ}_{ve} – ({a}_{2} × f'c)] × {Bir}_{Birlikte} ≥ 0\) (12)
σve = Çubuktaki gerilim = Asgari [(eve × Es ), –fBükülme momentleri kesitlerde her yönde hesaplanır]
Es = Çeliğin modül esnekliği
BirBirlikte = Çubuk alanı
Her çubuğun anı:
\( {M}_{ben} = {F}_{ve} × {d}_{yi} \) (13)
Kazığın eksenel kapasitesi:
\( {ada}_{sen} = ø × [ {F}_{Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.} + {Σ}_{ben=1}^{n} {F}_{ve}]\) (14)
Kazığın eğilme kapasitesi:
\( {Ağrı}_{sen} = ø × [ ({N}_{sen} × {d}_{q}) – ({F}_{Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.} × {Y}_{c}) – {Σ}_{ben=1}^{n} {M}_{ben}] \) (15)
Tasarım bükme momenti:
Bölüm 7.2 kazıkların yatay konumlandırılması için kazıkların 75 mm'lik bir konum dışı toleransına sahip olması gerektiğini belirtir. Bu gereklilik, 75 mm'lik eksantriklik ile çarpılan eksenel yüke eşit bir bükülme momentine neden olabilir.. bunlara ek olarak, ile çarpılan eksenel kuvvete eşdeğer bir minimum tasarım momenti de dikkate alınacaktır. 5% yığının toplam minimum genişliğinin. Bu nedenle, tasarım eğilme momenti, 16a ve 16b denklemleri arasındaki daha büyük değer olmalıdır.
\( {M}_{d} = {{M}^{*}}_{uygulamalı} + ({N}^{*} × 0.075 m) \) (16a)
\( {M}_{d} = {N}^{*} × (0.05 × D) \) (16b)
Md = Tasarım eğilme momenti
M*uygulamalı = Uygulanan an
N* = Eksenel yük
D = Kazık genişliği
Tek kazık kesme kapasitesi
Kesme mukavemeti hesabı Bölüm'e göre yapılacaktır. 8.2 = Yığın ucundaki kesit alanı 3600. Kesme mukavemeti, beton ve çelik donatının birleşik kesme kapasitelerine eşdeğerdir. (denklem 17).
\( {øV}_{sen} = ø × ({V }_{uc} + {V }_{Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.}) ≤ {øV}_{sen,max} \) (17)
Betonun kesme dayanımı (V uc)
Betonun kesme kapasitesine katkısı denklemde gösterildiği gibi hesaplanır. (18) bölümünde tanımlanan 8.2.4.1 = Yığın ucundaki kesit alanı 3600. Bu bölüm ayrıca √f'c değerinin aşılmamasını gerektirir. 9.0 MPa. k parametresinin değerleriv ve θv Bölüm tarafından önerilen basitleştirilmiş bir yöntem kullanılarak belirlenir. 8.2.4.3 = Yığın ucundaki kesit alanı 3600.
\( {V }_{uc} = {k}_{v} × b × {d}_{v} × sqrt{f'c} \) (18)
dv = Etkili kesme derinliği = = Etkili kesme derinliği = [(0.72 × D ), (0.90 × gün )]
= Etkili kesme derinliği = (Bir= Etkili kesme derinliği =) & kv:
= Etkili kesme derinliği = (Bir= Etkili kesme derinliği =) = Etkili kesme derinliği =. Bölüm 8.2.1.7 = Yığın ucundaki kesit alanı 3600 = Etkili kesme derinliği =, = Etkili kesme derinliği =:
\( \çatlamak{{Bir}_{= Etkili kesme derinliği =}}{s} = frac{0.08 × sqrt{f'c} = Etkili kesme derinliği =}{{f}_{= Etkili kesme derinliği =}} \)
f= Etkili kesme derinliği = = Etkili kesme derinliği =
= Etkili kesme derinliği =
İçin (Bir= Etkili kesme derinliği =/s) < (Bir= Etkili kesme derinliği =/s):
\( {k}_{v} = frac{200}{[1000 + (1.3 × {d}_{v} )]} ≤ 0.10\)
İçin (Bir= Etkili kesme derinliği =/s) ≥ (Bir= Etkili kesme derinliği =/s):
\( {k}_{v} = 0.15 \)
Çelik çubukların kesme mukavemeti (V Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.)
= Etkili kesme derinliği = (19), = Etkili kesme derinliği = 8.2.5 = Yığın ucundaki kesit alanı 3600.
\( {V }_{Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.} = frac{{Bir}_{= Etkili kesme derinliği =} × {f}_{= Etkili kesme derinliği =} × {d}_{v}}{s} = Etkili kesme derinliği ={θ}_{v} \) (19)
θv= Etkili kesme derinliği =
= Etkili kesme derinliği = (V = Etkili kesme derinliği =)
= Etkili kesme derinliği = 8.2.6 = Yığın ucundaki kesit alanı 3600 (denklem 20).
\( {V }_{= Etkili kesme derinliği =} = 0.55 × [ (= Etkili kesme derinliği = {d}_{v}) × frak{= Etkili kesme derinliği ={θ}_{v} + = Etkili kesme derinliği ={a}_{v}}{1 + = Etkili kesme derinliği ={2}{θ}_{v} }] \) (20)
av= eğimli kesme donatısı ile boyuna çekme donatısı arasındaki açı≈ 90º
Nihai kesme mukavemeti (V sen)
Beton ve kesme donatılarının katkıda bulunduğu toplam kesme dayanımı, V sınır değerinden küçük veya ona eşit olacaktır.= Etkili kesme derinliği =
\( {V }_{sen} = ({V }_{uc} + {V }_{Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.} ) ≤ {V }_{= Etkili kesme derinliği =} \) (21)
Tasarım kesme mukavemeti (øVsen)
Nihai kesme mukavemeti için uygulanacak kapasite azaltma faktörü ø = 0.7. Bu nedenle, kazık tasarım kesme mukavemeti ile verilir:
\( {øV}_{sen} = ø × ({V }_{uc} + {V }_{Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.} ) \) (22)
Referanslar
- Ambalaj, Lonnie (2018). Yapı Mühendisleri için Avustralya Rehberi. CRC Basın.
- Kazık Tasarımı ve Kurulumu (2009). GİBİ 2159. Avustralya Standardı
- Beton yapılar (2018). GİBİ 3600. Avustralya Standardı
