AISC Taban Plakası Tasarım Örneği Amerikan Kodu

Aşağıda, taban plakası tasarımında yaygın olarak kullanılan bazı Amerikan Taban Plakası Hesaplamalarına bir örnek verilmiştir.. Genellikle taban plakaları tasarlarken, bir taban plakasının çeşitli bileşenleriyle ilgili birkaç farklı kontrolü ele alacağız., yani:

• Beton taban – Aşağıda, taban plakası tasarımında yaygın olarak kullanılan bazı Amerikan Taban Plakası Hesaplamalarına bir örnek verilmiştir. 318
• Kaynaklar – Kaynaklar kontrol edilmelidir, Aşağıda, taban plakası tasarımında yaygın olarak kullanılan bazı Amerikan Taban Plakası Hesaplamalarına bir örnek verilmiştir. 360
• Ankraj Cıvataları – birkaç nedenden dolayı başarısız olabilir, Aşağıda, taban plakası tasarımında yaygın olarak kullanılan bazı Amerikan Taban Plakası Hesaplamalarına bir örnek verilmiştir.
• Çelik Üye (Sütun) çekler – genellikle yerel çelik tasarım standartlarına dayalıdır

Şu anda, NS Çelik Taban Plakası Tasarımı modül aşağıdaki kontrolleri uygular. Bu yazılımın ücretli sürümü, ayrıntılı adım adım hesaplamalar içerir, Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.!

Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.:

Taban Plakası Hesaplayıcı

 

---

Kombinasyonları Yükle:

NS Çelik Taban Plakası Tasarımı Aşağıda, taban plakası tasarımında yaygın olarak kullanılan bazı Amerikan Taban Plakası Hesaplamalarına bir örnek verilmiştir. 7-10/16 Aşağıda, taban plakası tasarımında yaygın olarak kullanılan bazı Amerikan Taban Plakası Hesaplamalarına bir örnek verilmiştir.:

1. \(1.4D)
2. \(1.2D + 1.6L + 0.5(L_{r} \Metin{ veya } S metin{ veya } R)\)
3. \(1.2D + 1.6(Lr metin{ veya } S metin{ veya } R) + (L metin{ veya } 0.5W)\)
4. \(1.2D + 1.0W + L + 0.5(Lr metin{ veya } S metin{ veya } R)\)
5. \(1.2D + 1.0E + L + 0.2S)
6. \(0.9D + 1.0B)
7. \(0.9D + 1.0E)

nerede :

\(D) = ölü yük
\(L) = hareketli yük
\(L_{r}\) = çatı canlı yükü
\(S) = Kar yükü
\(R) = Yağmur yükü
\(E) = Deprem
\(B) = Rüzgar yükü

Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.:

Taban Plakası Hesaplayıcı

 

---

ACI Beton yatak kontrolü:

NS Çelik Taban Plakası Tasarımı Aşağıda, taban plakası tasarımında yaygın olarak kullanılan bazı Amerikan Taban Plakası Hesaplamalarına bir örnek verilmiştir. (sıkıştırma) Aşağıda, taban plakası tasarımında yaygın olarak kullanılan bazı Amerikan Taban Plakası Hesaplamalarına bir örnek verilmiştir. 360-16 Eşitlik. J8-2.

\( F_{b} = phi _{rulman} \zamanlar 0.85 \kez f'_{c} \kez sqrt{ \çatlamak{ bir_{2} }{ bir_{1} } } \leq F_{b, sınır} = 1.70 \kere f_{c} \kere A_{1} \)

nerede:
\( f’_{c} \) Aşağıda, taban plakası tasarımında yaygın olarak kullanılan bazı Amerikan Taban Plakası Hesaplamalarına bir örnek verilmiştir.
\( bir_{1} \) – beton yüzeyle temas eden taban plakası alanı
\( bir_{2} \) – beton destek yüzeyi
\( \phi_{rulman} \) – beton için direnç faktörü ( varsayılan değer= 0.65 )

Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.:

Taban Plakası Hesaplayıcı

 

---

AISC Kaynak Tasarım Kontrolü:

NS Çelik Taban Plakası Tasarımı Aşağıda, taban plakası tasarımında yaygın olarak kullanılan bazı Amerikan Taban Plakası Hesaplamalarına bir örnek verilmiştir. 360-16 J2

\( (ben) R_{n} = R_{boş} + R_{nwt} \)

veya

\( (ii) R_{n} = 0.85R_{boş} + 1.5R_{nwt} \)

nerede:

\(R_{boş} \) = boyuna yüklü köşe kaynaklarının toplam nominal mukavemeti.
\(R_{nwt} \) = enine yüklü köşe kaynaklarının toplam nominal gücü.

Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.:

Taban Plakası Hesaplayıcı

---

ACI Ankraj Tasarım Kontrolü:

NS Çelik Taban Plakası Tasarımı Aşağıda, taban plakası tasarımında yaygın olarak kullanılan bazı Amerikan Taban Plakası Hesaplamalarına bir örnek verilmiştir. 318-19 Bölüm altında 17.

Ankraj çubukları AISC'ye göre tasarlanmıştır 360-16 – J9 ve ACI 318-19 – Bölüm 17. Ankraj cıvatalarının aşağıdaki dirençleri değerlendirilir:

• Çekme ve kesmede ankrajın çelik mukavemeti, \( \phi N_{için} \) ve \( \phi V_{için} \).
• Çekme ve kesmede beton kopma mukavemeti, \( \phi N_{cbg} \) ve \( \phi V_{cbg} \).
• Beton çekme mukavemeti, \( \phi N_{p} \).
• Beton yan yüz patlama mukavemeti, \( \phi N_{sb} \).
• Kesmede ankrajın beton kaldırma gücü, \( \phi V_{cp} \).

Çekme ve kesmede ankrajın çelik mukavemeti

Şekil A. (a) kırılmaz cıvata (b) gerilim hatası nedeniyle cıvata kopması (c) kesme hatası nedeniyle cıvata ayrılması

Ankrajın çekme ve kesmedeki faktörlü çelik mukavemeti ACI'ye göre belirlenir 318-19 - 17.6.1.2 ve 17.7.1 gibi

Gerginlik için

\( \fi _{gerilim, anc} N_{için} = phi _{gerilim, anc} bir_{biliyorum,N}f_{uta} \sağ ok \) denklem 17.6.1.2

Kesme için

\( \fi _{makaslama, anc} V_{için} = phi _{makaslama, anc} 0.6bir_{biliyorum,V }f_{uta} \sağ ok \) denklem 17.7.1.2b

nerede:

• \( \fi _{gerilim, anc} \) - gerilimdeki ankrajlar için mukavemet azaltma faktörü ( varsayılan değer = 0.75 )
• \( \fi _{makaslama, anc}\) - kesmede ankrajlar için mukavemet azaltma faktörü ( varsayılan değer = 0.65 )
• \( bir_{biliyorum,N}\) – bir ankrajın gerilimdeki etkin kesit alanıdır.
• \( bir_{biliyorum,V }\) – kaymada bir ankrajın etkin kesit alanıdır..
• \( f_{uta}\) Aşağıda, taban plakası tasarımında yaygın olarak kullanılan bazı Amerikan Taban Plakası Hesaplamalarına bir örnek verilmiştir. \(1.9f_{Evet}\) ve 125 ksi (861.845 mpa)

Beton kopma mukavemeti

Şekil B. (a) Betonda cıvata dayanağı (b) gerilim kuvveti nedeniyle beton kırılması (c) kesme kuvveti nedeniyle beton kırılması

 

Ankrajın çekme ve kesmedeki faktörlü beton kopma mukavemeti ACI'ye göre belirlenir 318-19 - 17.6.2 ve 17.7.1 gibi

\( \phi N_{cbg} = fi frac{ bir_{Nc} }{ bir_{Hatırlamak} } \psi_{ec,N} \psi_{ed,N} \psi_{c,N} \psi_{cp,N} N_{b} \sağ ok \) denklem 17.6.2.ab

nerede:

\( \fi \) – gerilimdeki ankrajlar için mukavemet azaltma faktörü ( varsayılan değer = 0.75 ).
\( bir_{Nc} \) – tek veya grup ankrajların öngörülen beton arızası.
\( bir_{Hatırlamak} \)- tek bir ankrajın beton göçme alanını projelendir, Kenar mesafesi veya boşluk ile sınırlı değilse, gerilimdeki mukavemetin hesaplanması için.

\( \psi_{ec,N} \) – Gerilimde koparma eksantriklik faktörü.

\( \psi _{ec,N} = frac{1.00}{ 1 + \çatlamak{e^{'}_{N}}{1.5 h_{ef}} } \leq 1.00 \sağ ok \) denklem 17.6.2.3.1

\( \psi_{ed,N} \) – Gerilimde kopma etkisi faktörü.

(a) \( \Metin{Eğer } C_{a,min} \geq 1.5h_{ef} \Metin{ sonra } \psi _{ed,N} = 1.00 \) denklem 17.6.2.4.1a

ve

(b) \( \Metin{Eğer } C_{a,min} < 1.5h_{ef} \Metin{ sonra } \psi _{ed,N} = 0.70 + 0.3\çatlamak{C_{a,min}}{1.5h_{ef}} \) denklem 17.6.2.4.1b

\( \psi_{c,N} \) – Gerilimde kopma çatlama faktörü.

\( \psi _{c,N} = 1.25 \) dökme ankrajlar için

\( \psi_{cp,N} \) – Gerilimde koparma ayırma faktörü.

(a) \( \Metin{Eğer } C_{a,min} \geq C_{AC} \Metin{ sonra } \psi _{cp,N} = 1.00 \) denklem 17.6.2.4.1a

ve

(b) \( \Metin{Eğer } C_{a,min} < C_{AC} \Metin{ sonra } \psi _{cp,N} = frac{ C_{a,min} }{ C_{AC}} \geq frak{ 1.5h_{ef} }{ C_{AC} } \) denklem 17.6.2.4.1b

\( N_{b} \) – çatlaklı betonda tek bir ankrajın çekmesindeki temel beton kopma mukavemeti.

Beton çekme mukavemeti

Şekil C. (a) Betonda cıvata dayanağı (b) çekme kuvveti nedeniyle betondan cıvata çekilmesi

 

Bir ankrajın faktörlü beton çekme dayanımı ACI'de tanımlanır 318-19 - 17.6.3 gibi

ϕN_pn = ϕΨ_c,P N_p

nerede:

\( \fi \) – gerilimdeki ankrajlar için mukavemet azaltma faktörü ( varsayılan değer = 0.70 ).
\( \psi _{c, P} \) – somut durum için modifikasyon faktörü

Çatlaklı beton için:

\( \psi _{c, P} \) = 1.0

Çatlaksız beton için:

\( \psi _{c, P} \) = 1.4

\( N_{p} \) – Çapa çekme gücü

Çatlaklı beton için:

\( N_{p} = 8A_{brg}f^{'}_{c}\) denklem 17.6.3.2.2a

Çatlaksız beton için:

\( N_{p} = 0.9f^{'}_{c}e_{h}d_{a} \sağ ok \) denklem 17.6.2.2.b

nerede \( 3d_{a} \leq e_{h} \leq 4.5d_{a} \)

\( f^{'}_{c} \) – betonun belirtilen basınç dayanımı.
\( bir_{brg} \) – saplama başının net yatak alanı, ankraj cıvatası veya başlı deforme çubuk.
\( e_{h} \) – J cıvatasının veya L cıvatasının şaftının iç yüzeyinden J cıvatasının dış ucuna kadar olan mesafe- veya L-cıvata.
\( d_{a} \) – ankrajın dış çapı veya başlı saplamanın mil çapı, başlı cıvata, veya kancalı cıvata.

Beton yan yüz patlama mukavemeti

Şekil D. (a) Betonda cıvata dayanağı (b) beton arızası olan cıvata (yan darbe) Gerilme kuvvetine yakın kenar

 

Bir ankrajın faktörlü beton yan yüz patlama mukavemeti ACI'de tanımlanır 318-19 - 17.6.4 gibi

\( \phi N_{sb} = 160C_{a1}\sqrt{bir_{brg}}\lambda _{a} \sqrt{f^{'}_{c} } \sağ ok \) denklem 17.6.4.1

nerede:

\( f^{'}_{c} \) – betonun belirtilen basınç dayanımı.
\( bir_{brg} \) – saplama başının net yatak alanı, ankraj cıvatası veya başlı deforme çubuk.
\( \lambda_{a} \) – Belirli beton ankraj uygulamalarında hafif betonun azaltılmış mekanik özelliklerini yansıtan modifikasyon faktörü.

Ankrajın beton kaldırma gücü

\( \Metin{V }_{ \Metin{cp} } = text{k}_{cp} \kere metin{N}_{cp} \) 

veya 

\( \Metin{V }_{ \Metin{cpg} } = text{k}_{cpg} \kere metin{N}_{cpg} \)Beton Kaldırma patlaması, yukarıdaki denklemlerde değerlendirilir ve hesaplamalar, kurulum sonrası ankrajın olağan arıza montajının olduğu durumlarda, ankraj çubuğu ile beton arasındaki dayanıma dayalıdır., aşağıdaki Şekil E'ye bakın.

Şekil E. (a) Betonda cıvata dayanağı (b) beton arızası olan cıvata (gözetleme) kesme kuvveti nedeniyle. 

 

Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.:

Taban Plakası Hesaplayıcı