AISC Kullanarak Base Plaka Tasarım Örneği 360-22 ve ACI 318-19
Sorun Bildirimi
Tasarlanan sütun-tabaka plaka bağlantısının bir Vy=2-kip ve Vz=2-kip kesme yükleri.
Verilen Veriler
Sütun:
Sütun bölümü: HSS7X4X5/16
Sütun alanı: 7.59 içinde2
Sütun malzemesi: A36
Taban plakası:
Taban plaka boyutları: 12 x içinde 14 içinde
Taban plakası kalınlığı: 3/4 içinde
Taban plaka malzemesi: A36
Izgara:
Harç Kalınlığı: 0.25 içinde
Somut:
Somut boyutlar: 12 x içinde 14 içinde
Beton kalınlığı: 10 içinde
Beton malzeme: 3000 psi
Çatlamış veya çatlaksız: Çatlak
Çapa:
Çapa: 1/2 içinde
Etkili gömme uzunluğu: 8 içinde
Plaka yıkayıcı kalınlığı: 0.25 içinde
Plaka yıkayıcı bağlantısı: Taban plakasına kaynaklı
Kaynaklar:
kaynak boyutu: 1/4 içinde
Dolgu Metal Sınıflandırması: E70XX
Çapa Verileri (itibaren SkyCiv Hesap Makinesi):
SkyCiv Ücretsiz Aracındaki Model
Ücretsiz çevrimiçi aracımızı kullanarak yukarıdaki taban plakası tasarımını bugün modelleyin! Kayıt olmanıza gerek yok.
Tanımlar
Yük yolu:
Tasarım tavsiyelere uygundur AISC Tasarım Kılavuzu 1, 3Rd Edition, ve ACI 318-19. Kolona uygulanan kesme yükleri kaynaklar vasıtasıyla taban plakasına aktarılır., ve ardından destek betonuna çapa çubukları. Bu örnekte sürtünme ve kesme pabuçları dikkate alınmaz, Bu mekanizmalar mevcut yazılımda desteklenmediğinden.
Varsayılan olarak, uygulanan kesme yükü tüm ankrajlara dağıtılır, ya kaynaklı plaka rondelalarının kullanılmasıyla ya da diğer mühendislik araçlarıyla. Her bir ankrajın taşıdığı yük üç değer kullanılarak belirlenir. (3) belirtilen durumlarda ACI 318-19 Madde 17.7.2 ve incir. R17.7.2.1b. Her bir ankraj daha sonra yükü aşağıdaki destekleyici betona aktarır.. Yük aktarımı varsayımlarında sürekliliği sağlamak için ankraj çeliği kesme dayanımı kontrol edilirken bu referanslara uygun yük dağılımı da kullanılır..
Alternatif olarak, yazılım basitleştirilmiş ve daha ihtiyatlı bir varsayıma izin verir, tüm kesme yükünün yalnızca yüklü kenara en yakın ankrajlar. Bu durumda, kesme kapasitesi kontrolü yalnızca bu kenar ankrajlarında gerçekleştirilir.
Çapa:
NS SkyCiv Taban Plakası Tasarım Yazılımı Hangi çapaların değerlendirmek için bir çapa grubunun parçası olduğunu belirleyen sezgisel bir özellik içerir. beton kesme kırılması ve Beton Kesme Pryout başarısızlık.
Bir çapa örtüşen öngörülen direnç alanlarına sahip iki veya daha fazla ankraj olarak tanımlanır. Bu durumda, Çapalar birlikte hareket eder, ve birleşik dirençleri gruptaki uygulanan yüke karşı kontrol edilir.
Bir tek çapa Öngörülen direnç alanı başka biriyle örtüşmeyen bir çapa olarak tanımlanır.. Bu durumda, Çapa tek başına hareket eder, ve bu çapa üzerindeki uygulanan kesme kuvveti doğrudan bireysel direncine göre kontrol edilir.
Bu ayrım, kayma ile ilgili arıza modlarını değerlendirirken yazılımın hem grup davranışını hem de bireysel çapa performansını yakalamasını sağlar..
Adım adım hesaplamalar
Soğuk şekillendirilmiş elemanlar aşağıdakilere uygun olarak tasarlanırken #1: Kaynak kapasitesini hesapla
İlk adım hesaplamaktır Toplam kaynak uzunluğu kesmeye direnmek için mevcut. Taban plakası kolon bölümünün çevresi boyunca kaynak yapıldığından, toplam kaynak uzunluğu her taraftaki kaynakların toplanmasıyla elde edilir.
\( L_{kaynak} = 2 \ayrıldı( b_{seri} – 2r_{seri} – 2t_{seri} \sağ) + 2 \ayrıldı( d_{seri} – 2r_{seri} – 2t_{seri} \sağ) \)
\( L_{kaynak} = 2 \zamanlar (4\,\Metin{içinde} – 2 \times 0.291\,\text{içinde} – 2 \times 0.291\,\text{içinde}) + 2 \zamanlar (7\,\Metin{içinde} – 2 \times 0.291\,\text{içinde} – 2 \times 0.291\,\text{içinde}) = 17.344\,\text{içinde} \)
Bu kaynak uzunluğunu kullanma, y'de uygulanan kesme kuvvetleri- ve z-yönleri ortalamayı belirlemek için bölünür birim uzunluk başına kesme kuvveti her yönde:
\( v_{uy} = frac{V_y}{L_{kaynak}} = frac{2\,\Metin{kip}}{17.344\,\Metin{içinde}} = 0.11531\,\text{Kip/in} \)
\( v_{ile} = frac{V_Z}{L_{kaynak}} = frac{2\,\Metin{kip}}{17.344\,\Metin{içinde}} = 0.11531\,\text{Kip/in} \)
NS sonuçta ortaya çıkan kesme birim uzunluk başına talep daha sonra kareler toplamının karekökü kullanılarak belirlenir (SRSS) yöntem.
\( r_u = \sqrt{(v_{uy})^ 2 + (v_{ile})^ 2} \)
\( r_u = \sqrt{(0.11531\,\Metin{Kip/in})^ 2 + (0.11531\,\Metin{Kip/in})^ 2} = 0.16308\,\text{Kip/in} \)
Sonraki, kaynak kapasitesi kullanılarak hesaplanır AISC 360-22 Eşitlik. J2-4, olarak alınan yön mukavemeti katsayısı ile kds=1.0 HSS bölümü için. Kaynak kapasitesi bir 1/4 kaynakta şu şekilde belirlenir::
\( \Phi r_n = Phi 0.6 F_{EXX} E_w k_{ds} = 0.75 \zamanlar 0.6 \times 70\,\text{ksi} \times 0.177\,\text{içinde} \zamanlar 1 = 5.5755\,\text{Kip/in} \)
Ana metalleri de kontrol etmek gerekir, hem sütun hem de taban plakası, kullanma AISC 360-22 Eşitlik. J4-4 kesme kopma mukavemetini elde etmek için. Bu verir:
\( \Phi R_{nbm, seri} = fi 0.6 F_{u_col} t_{seri} = 0.75 \zamanlar 0.6 \çarpı 58,text{ksi} \times 0.291\,\text{içinde} = 7,5951,metin{Kip/in} \)
\( \Phi R_{nbm, bp} = fi 0.6 F_{sen_bp} t_{bp} = 0.75 \zamanlar 0.6 \çarpı 58,text{ksi} \çarpı 0,75,text{içinde} = 19,575,metin{Kip/in} \)
\( \Phi R_{nbm} = minsol( \Phi R_{nbm, bp},\, \Phi R_{nbm, seri} \sağ) = min(19.575\,\Metin{Kip/in},\, 7.5951\,\Metin{Kip/in}) = 7,5951,metin{Kip/in} \)
Gerçek kaynak gerilimi hem kaynak metali hem de ana metal kapasitelerinden daha az olduğundan, 0.16308 KPI < 5.5755 kpi ve 0.16308 KPI < 7.5951 KPI, tasarım kaynak kapasitesi yeterli.
Soğuk şekillendirilmiş elemanlar aşağıdakilere uygun olarak tasarlanırken #2: VY kesme nedeniyle beton kırılma kapasitesini hesaplayın
Dik Kenar Kapasitesi:
Düzenden, Çapa 1 ve 4 kenara en yakın olan ve en kısa ca1 mesafesi. Arıza konilerini yansıtmak için bu ca1 değerlerini kullanma, yazılım bu çapaları şu şekilde tanımladı: tek çapa, öngörülen konileri üst üste gelmediğinden. Desteğin dar bir üye olmayacağı da belirlendi, yani ca1 mesafesi değiştirilmeden doğrudan kullanılır.
Kesme kuvvetinin tüm ankrajlar arasında dağıldığının varsayıldığını hatırlayalım.. İçin hesaplama Vy kesme yükü her bir çapaya uygulanan:
\( V_{fa\perp} = frac{V_y}{yok} = frac{2\,\Metin{kip}}{6} = 0.33333\,\text{kip} \)
Hadi düşünelim Çapa 1. Tek bir ankrajın maksimum öngörülen alanı şu şekilde hesaplanır: ACI 318-19 Eşitlik. 17.7.2.1.3.
\( bir_{vco} = 4.5 (c_{a1, s1})montaj yüksekliğinde 4.5 \zamanlar (2\,\Metin{içinde})^2 = 18\,\text{içinde}^ 2 \)
Daha sonra gerçek öngörülen alan, öngörülen kırılma konisinin genişliğinden ve yüksekliğinden belirlenir..
\( B_{Çelik Taban Plakası Tasarımı, Beton mesnedi kontrol eder} = min(c_{ayrıldı,kip-ft},\, 1.5c_{a1, s1}) + \min(c_{sağ,kip-ft},\, 1.5c_{a1, s1}) \)
\( B_{Çelik Taban Plakası Tasarımı, Beton mesnedi kontrol eder} = min(10\,\Metin{içinde},\, 1.5 \times 2\,\text{içinde}) + \min(2\,\Metin{içinde},\, 1.5 \times 2\,\text{içinde}) = 5\,\text{içinde} \)
\( H_{Çelik Taban Plakası Tasarımı, Beton mesnedi kontrol eder} = min(1.5c_{a1, s1},\, t_{conc}) = min(1.5 \times 2\,\text{içinde},\, 10\,\Metin{içinde}) = 3\,\text{içinde} \)
\( bir_{Çelik Taban Plakası Tasarımı, Beton mesnedi kontrol eder} = B_{Çelik Taban Plakası Tasarımı, Beton mesnedi kontrol eder} H_{Çelik Taban Plakası Tasarımı, Beton mesnedi kontrol eder} = 5\,\text{içinde} \times 3\,\text{içinde} = 15\,\text{içinde}^ 2 \)
Bir sonraki adım kullanmaktır Denklemler 17.7.2.2.1a ve 17.7.2.2.1b Tek bir ankrajın temel kopma mukavemetini hesaplamak için. Yönetim kapasitesi daha düşük değer olarak alınır.
\( V_{b1} = 7 \ayrıldı( \çatlamak{\min(the,\, 8D_A)}{D_A} \sağ)^{0.2} \sqrt{\çatlamak{D_A}{\Metin{içinde}}} \lambda_a sqrt{\çatlamak{f'_c}{\Metin{psi}}} \ayrıldı( \çatlamak{c_{a1, s1}}{\Metin{içinde}} \sağ)^{1.5} \,\Metin{lbf} \)
\( V_{b1} = 7 \kez kaldı( \çatlamak{\min(8\,\Metin{içinde},\, 8 \times 0.5\,\text{içinde})}{0.5\,\Metin{içinde}} \sağ)^{0.2} \kez sqrt{\çatlamak{0.5\,\Metin{içinde}}{1\,\Metin{içinde}}} \zamanlar 1 \kez sqrt{\çatlamak{3\,\Metin{ksi}}{0.001\,\Metin{ksi}}} \kez kaldı( \çatlamak{2\,\Metin{içinde}}{1\,\Metin{içinde}} \sağ)^{1.5} \times 0.001\,\text{kip} \)
\( V_{b1} = 1.1623\,\text{kip} \)
\( V_{b2} = 9 \lambda_a sqrt{\çatlamak{f'_c}{\Metin{psi}}} \ayrıldı( \çatlamak{c_{a1, s1}}{\Metin{içinde}} \sağ)^{1.5} \,\Metin{lbf} \)
\( V_{b2} = 9 \zamanlar 1 \kez sqrt{\çatlamak{3\,\Metin{ksi}}{0.001\,\Metin{ksi}}} \kez kaldı( \çatlamak{2\,\Metin{içinde}}{1\,\Metin{içinde}} \sağ)^{1.5} \times 0.001\,\text{kip} = 1.3943\,\text{kip} \)
\( V_b = \min(V_{b1},\, V_{b2}) = min(1.1623\,\Metin{kip},\, 1.3943\,\Metin{kip}) = 1.1623\,\text{kip} \)
Sonraki, NS koparma kapasitesi parametreleri belirlendi. NS kopma kenarı etkisi faktörü göre hesaplanır ACI 318-19 Madde 17.7.2.4, ve kalınlık faktörü göre hesaplanır Madde 17.7.2.6.1.
\( \Psi_{ed,V } = minsol(1.0,\, 0.7 + 0.3 \ayrıldı( \çatlamak{c_{a2,s1}}{1.5c_{a1, s1}} \sağ) \sağ) = minsol(1,\, 0.7 + 0.3 \kez kaldı( \çatlamak{2\,\Metin{içinde}}{1.5 \times 2\,\text{içinde}} \sağ) \sağ) = 0.9 \)
\( \Psi_{h,V } = \max\left( \sqrt{ \çatlamak{1.5c_{a1, s1}}{t_{conc}} },\, 1.0 \sağ) = \max\left( \sqrt{ \çatlamak{1.5 \times 2\,\text{içinde}}{10\,\Metin{içinde}} },\, 1 \sağ) = 1 \)
En sonunda, ACI 318-19 Madde 17.7.2.1(a) Tek bir ankrajın kesme kuvveti altında betonu koparma kapasitesini belirlemek için kullanılır.. Dik yönde Vy kesme kuvveti için hesaplanan kapasite: 0.69 kips .
\( \phi V_{cb\perp} = Phi Sol( \çatlamak{bir_{Çelik Taban Plakası Tasarımı, Beton mesnedi kontrol eder}}{bir_{vco}} \sağ) \Psi_{ed,V } \Psi_{c,V } \Psi_{h,V } V_b \)
\( \phi V_{cb\perp} = 0.65 \kez kaldı( \çatlamak{15\,\Metin{içinde}^ 2}{18\,\Metin{içinde}^ 2} \sağ) \zamanlar 0.86 \zamanlar 1 \zamanlar 1 \times 1.1623\,\text{kip} = 0.56661\,\text{kip} \)
Hesaplanan kapasite Vy kesme içinde dik yön 0.56 kips .
Paralel Kenar Kapasitesi:
Bu senaryoda yüke paralel kenar boyunca arıza da mümkündür, yani paralel kenar için beton koparma kapasitesi belirlenmeli. Dikkate alınan ankrajlar veya ankraj grubu paralel kenarla hizalananlardır. Dolayısıyla, NS ca1 kenar mesafesi, Z yönü boyunca ankrajdan kenara kadar ölçülür. Aşağıdaki şekle dayanarak, başarısızlık konisi projeksiyonları örtüşüyor; bu nedenle, çapalar bir grup olarak ele alınır.
Durum 1:
Durum 2:
atıfta bulunuyoruz ACI 318-19 incir. R17.7.2.1b Bağlantı gruplarını değerlendirirken kullanılan farklı durumlar için. Bu taban plakası tasarımında, kaynaklı plaka rondelaları özel olarak kullanılır. Bu nedenle, sadece Durum 2 kontrol edildi.
Case'deki ankraj grubu için gerekli yük 2 olarak alınır Toplam kesme yükü.
\( V_{fa\parallel,vaka2} = V_y = 2\,\text{kip} \)
Kasa kapasitesinin hesaplanmasında 2 arıza, dikkate alınan çapalar şunlardır arka çapalar. Sonuç olarak, ca1 kenar mesafesi arka ankraj grubundan arıza kenarına kadar ölçülür.
Bu ca1 mesafesi ve kenar yönelimi ile, Desteğin dar üye olarak nitelendirilip nitelendirilmediği doğrulanmalıdır.. Takip etme ACI 318-19 Madde 17.7.2.1.2, SkyCiv Taban Plakası yazılımı desteği şu şekilde tanımladı: dar. Bu nedenle, NS değiştirilmiş ca1 mesafesi kullanıldı, olarak hesaplanan 6.667 içinde.
Dik durumdaki adımların aynısı izlenir: hesaplamak öngörülen başarısızlık alanları, NS temel tek çapalı koparma gücü, ve koparma parametreleri. Her adım için hesaplanan değerler aşağıda gösterilmiştir..
\( bir_{vco} = 4.5 (c_{‘a1,g2})montaj yüksekliğinde 4.5 \zamanlar (6.6667\,\Metin{içinde})^2 = 200\,\text{içinde}^ 2 \)
\( bir_{Çelik Taban Plakası Tasarımı, Beton mesnedi kontrol eder} = B_{Çelik Taban Plakası Tasarımı, Beton mesnedi kontrol eder} H_{Çelik Taban Plakası Tasarımı, Beton mesnedi kontrol eder} = 14\,\text{içinde} \times 10\,\text{içinde} = 140\,\text{içinde}^ 2 \)
\( V_{b1} = 7.0733\,\text{kip} \)
\( V_{b2} = 8.4853\,\text{kip} \)
\( V_b = \min(V_{b1},\, V_{b2}) = min(7.0733\,\Metin{kip},\, 8.4853\,\Metin{kip}) = 7.0733\,\text{kip} \)
\( \Psi_{ed,V } = 1.0 \)
\( \Psi_{h,V } = 1.0 \)
Paralel kenar kapasitesi denklemi dik kenar kapasitesinden farklıdır. ACI 318-19 Madde 17.7.2.1(c) uygulandı, kopma denklemi nerede ile çarpıldı 2.
\( \phi V_{cbg\parallel} = 2 \Phi Sol( \çatlamak{bir_{Çelik Taban Plakası Tasarımı, Beton mesnedi kontrol eder}}{bir_{vco}} \sağ) \Psi_{ed,V } \Psi_{c,V } \Psi_{h,V } V_b \)
\( \phi V_{cbg\parallel} = 2 \zamanlar 0.65 \kez kaldı( \çatlamak{140\,\Metin{içinde}^ 2}{200\Metin{içinde}^ 2} \sağ) \zamanlar 1 \zamanlar 1 \zamanlar 1 \times 7.0733\,\text{kip} = 6.4367\,\text{kip} \)
Hesaplanan kapasite Vy kesme içinde paralel yön 6.43 kips .
Şimdi dikey ve paralel arızaları ayrı ayrı değerlendiriyoruz.
- Dik kenar arızası için, dan beri 0.33 kip < 0.56 kip, tasarım beton kesme koparma kapasitesi yeterli.
- Paralel kenar arızası için, dan beri 2 kip < 6.43 kip, tasarım beton kesme koparma kapasitesi yeterli.
Soğuk şekillendirilmiş elemanlar aşağıdakilere uygun olarak tasarlanırken #3: VZ kesme nedeniyle beton kırılma kapasitesini hesaplayın
Taban plakası da maruz kalıyor Vz kesme, bu nedenle Vz kesme kuvvetine dik ve paralel olan kopma kenarları kontrol edilmelidir. Aynı yaklaşımı kullanmak, dikey ve paralel kapasiteler şu şekilde hesaplanır: 2.45 kips ve 1.26 kips , sırasıyla.
Dik Kenar:
Paralel Kenar:
Bu kapasiteler daha sonra gerekli güçlerle karşılaştırılır..
- Dik kenar arızası için, dan beri 2 kip < 2.45 kip, beton kesme koparma kapasitesi yeterli.
- Paralel kenar arızası için, dan beri 0.33 kip < 1.26 kip, beton kesme koparma kapasitesi yeterli.
Soğuk şekillendirilmiş elemanlar aşağıdakilere uygun olarak tasarlanırken #4: Beton Pryout kapasitesini hesaplayın
NS kaldırma başarısızlığı için beton koni çekme kopma kontrolünde kullanılan koninin aynısıdır. Kesme kaldırma kapasitesini hesaplamak için, öncelikle tekli ankrajların veya ankraj grubunun nominal kopma kopma mukavemeti belirlenmelidir. Çekme kopma kontrolü için ayrıntılı hesaplamalar zaten bu bölümde yer almaktadır. Gerilme Yükü için SkyCiv Tasarım Örnekleri.
Makaslamayla kaldırma için ankraj grubu belirlemesinin kesmeyle kırmaya göre farklı olduğuna dikkat etmek önemlidir.. Bu nedenle, tasarımdaki ankrajların yine de kontrol edilip edilmediği kontrol edilmelidir. davranmak sahip olmak grup veya olarak tek çapa kesme kaldırma başarısızlığına karşı. Desteğin sınıflandırılması dar bölüm aynı zamanda doğrulanmalı ve aşağıdakiler için kullanılan koşulların aynısına uymalıdır: gerginlik kopması.
SkyCiv hesaplamalarından, NS nominal çekme kopma mukavemeti çapa grubunun 12.772 kips . Bir gözetleme faktörü ile kcp=2, tasarım çıkarma kapasitesi:
\( \phi V_{cpg} = \phi k_{cp} N_{cbg} = 0.65 \zamanlar 2 \zamanlar 12.772 \,\Metin{kip} = 16.604\,\text{kip} \)
Gerekli güç, uygulanan kesme yüklerinin sonucu. Tüm çapalar tek bir gruba ait olduğundan, toplam bileşke kesme kuvveti gruba atanır.
\( V_{Yapmak} = sqrt{(V_y)^ 2 + (V_Z)^ 2} = sqrt{(2\,\Metin{kip})^ 2 + (2\,\Metin{kip})^ 2} = 2.8284\,\text{kip} \)
\( V_{Yapmak} = sol( \çatlamak{V_{Yapmak}}{yok} \sağ) N_{a,G1} = sol( \çatlamak{2.8284\,\Metin{kip}}{6} \sağ) \zamanlar 6 = 2.8284\,\text{kip} \)
Toplam kesme yükü ankraj grubu kapasitesinden az olduğundan, 2.82 kips < 18.976 kips , tasarım çıkarma kapasitesi yeterli.
Soğuk şekillendirilmiş elemanlar aşağıdakilere uygun olarak tasarlanırken #5: Ankraj çubuğu kesme kapasitesini hesaplayın
Bu tasarım örneğinde bunu hatırlayın, kesme kuvveti tüm ankrajlara dağıtılır. Ankraj başına toplam kesme yükü bu nedenle Vy yükündeki payının ve Vz yükündeki payının sonucudur..
\( v_{Yapmak,Y} = frac{V_y}{yok} = frac{2\,\Metin{kip}}{6} = 0.33333\,\text{kip} \)
\( v_{Yapmak,ile} = frac{V_Z}{yok} = frac{2\,\Metin{kip}}{6} = 0.33333\,\text{kip} \)
\( V_{Yapmak} = sqrt{(v_{Yapmak,Y})^ 2 + (v_{Yapmak,ile})^ 2} \)
\( V_{Yapmak} = sqrt{(0.33333\,\Metin{kip})^ 2 + (0.33333\,\Metin{kip})^ 2} = 0.4714\,\text{kip} \)
Bu verir ankraj çubuğundaki kesme gerilimi gibi:
\( f_v = \frac{V_{Yapmak}}{bir_{kamış}} = frac{0.4714\,\Metin{kip}}{0.19635\,\Metin{içinde}^ 2} = 2.4008\,\text{ksi} \)
Çünkü bir tabak yıkayıcı mevcut, bir eksantrik kesme yükü ankraj çubuğunda indüklenir. Dışmerkezlik, beton desteğin tepesinden plaka rondelasının merkezine kadar ölçülen mesafenin yarısı olarak alınır., taban plakasının kalınlığının hesaba katılması. Anmak AISC Tasarım Kılavuzu 1, 3Üçüncü Basım Bölümü 4.3.3.
\( e = 0.5 \ayrıldı( \çatlamak{t_{pw}}{2} + t_{bp} \sağ) = 0.5 \kez kaldı( \çatlamak{0.25\,\Metin{içinde}}{2} + 0.75\,\Metin{içinde} \sağ) = 0.4375\,\text{içinde} \)
Eksantrik kesme momenti şu şekilde ifade edilir: ankraj çubuğundaki eksenel gerilim. Bölüm modülünün kullanılması, bu momentten kaynaklanan eksenel gerilme şu şekilde hesaplanır::
\( Z_{kamış} = frac{\pi}{32} (D_A)^3 = \frac{\pi}{32} \zamanlar (0.5\,\Metin{içinde})^3 = 0.012272\,\text{içinde}^3 \)
\( f_t = \frac{V_{Yapmak} e}{Z_{kamış}} = frac{0.4714\,\Metin{kip} \times 0.4375\,\text{içinde}}{0.012272\,\Metin{içinde}^3} = 16.806\,\text{ksi} \)
ACI Ankraj Rotu Kesme Kapasitesi:
Takip etme ACI 318-19 Madde 17.7.1, tasarım gücü daha sonra belirlenir. Bir 0.8 azaltma faktörü varlığı nedeniyle uygulanır. harç pedleri. Bu nedenle tasarım kapasitesi:
\( \phi V_{için,İşte} = 0.8 \fi 0.6 bir_{biliyorum,v} f_{uta} = 0.8 \zamanlar 0.65 \zamanlar 0.6 \times 0.1419\text{içinde}^2 \times 90\text{ksi} = 3.9845\text{kip} \)
Alternatif olarak, NS SkyCiv Taban Plakası yazılımı izin verir 0.8 devre dışı bırakılacak basitleştirme, ve hesaplamalarda gerçek derz dolgu kalınlığını kullanın. Bu durumda, toplam eksantriklik harç pedini de içerir, ve birleşik kesme ve eksenel mukavemet AISC hükümlerine uygun olarak belirlenir.
AISC Ankraj Çubuğu Kesme Kapasitesi:
İlk, NS nominal kesme ve çekme gerilmeleri A325 çubuğu için belirlenir.
\( F_{nv} = 0.45 F_{sen,anc} = 0.45 \zamanlar 120\ \Metin{ksi} = 54\ \Metin{ksi} \)
\( F_{nt} = 0.75 F_{sen,anc} = 0.75 \zamanlar 120\ \Metin{ksi} = 90\ \Metin{ksi} \)
AISC yöntemi şunları kullanır: AISC 360-22 Eşitlik. J3-3a, eksenel gerilimin etkilerini içerecek şekilde ifade edilebilir. Bu şu şekilde gerçekleştirilir.
\( F'_{nv} = dak sol( 1.3 F_{nv} – \ayrıldı( \çatlamak{F_{nv}}{\Phi F_{nt}} \sağ) f_t,\; F_{nv} \sağ) \)
\( F'_{nv} = dak sol( 1.3 \zamanlar 54\ \Metin{ksi} – \ayrıldı( \çatlamak{54\ \Metin{ksi}}{0.75 \zamanlar 90\ \Metin{ksi}} \sağ) \zamanlar 16.806\ \Metin{ksi},\; 54\ \Metin{ksi} \sağ) = 54\ \Metin{ksi} \)
AISC yönteminden tasarım kesme kapasitesi daha sonra şu şekilde hesaplanır::
\( \fi R_{n,\matematik{aisc}} = \phi F’_{nv} bir_{kamış} = 0.75 \zamanlar 54\ \Metin{ksi} \zamanlar 0.19635\ \Metin{içinde}montaj yüksekliğinde 7.9522\)
Her iki yöntemin de kapsandığından emin olmak için, Yönetim kapasitesi bu ikisinden küçük olanı olarak alınır, hangisi 3.98 kip.
\( \phi V_n = min sol( \phi V_{için,İşte},\; \fi R_{n,\matematik{aisc}} \sağ) = min (3.9845\ \Metin{kip},\; 7.9522\ \Metin{kip}) = 3.9845\ \Metin{kip} \)
Ankraj çubuğu başına kesme yükü, kesme durumunda geçerli ankraj çubuğu kapasitesinden daha az olduğundan, 0.47 kip < 3.98 kip, tasarım ankraj çubuğu kesme kapasitesi yeterli.
Tasarım Özeti
NS Skyciv Base Plaka Tasarım Yazılımı Bu tasarım örneği için otomatik olarak adım adım hesaplama raporu oluşturabilir. Ayrıca gerçekleştirilen kontrollerin ve bunların sonuç oranlarının bir özetini sağlar, Bir bakışta bilginin anlaşılmasını kolaylaştırmak. Aşağıda bir örnek özet tablosu var, rapora dahildir.
Skyciv Örnek Raporu
SkyCiv Taban Plakası Tasarım Raporundan bekleyebileceğiniz ayrıntı ve netlik düzeyini görün. Rapor tüm önemli tasarım kontrollerini içerir, denklemler, ve sonuçların net ve okunması kolay bir formatta sunulması. Tasarım standartlarıyla tam uyumludur. SkyCiv Taban Plakası Hesaplayıcısı kullanılarak oluşturulan örnek raporu görüntülemek için aşağıya tıklayın.
Base Plaka Yazılımı Satın Alın
Base Plaka Tasarım Modülünün tam sürümünü başka bir SkyCiv modül olmadan kendi başına satın alın. Bu size taban plakası tasarımı için tam bir dizi sonuç verir, ayrıntılı raporlar ve daha fazla işlevsellik dahil.
