Полностью проработанный пример AS / NZS 1170.2 (2011) расчеты ветровой нагрузки

SkyCiv-х калькулятор ветровой нагрузки теперь имеет несколько ссылок на код, включая стандарты Австралии и Новой Зеландии.. В этой статье, мы будем рассчитывать расчетное давление ветра для структуры склада. Мы будем использовать модель из нашего S3D, чтобы продемонстрировать, как нагрузки (AS 1170.2 / NZS1170.2:2011 ) наносятся на каждую поверхность.

Обратите внимание, что приведенный ниже пример основан на 2011 версия AS/NZS 1170.2. Процедуры для последней версии могут отличаться, но расчеты должны быть одинаковыми..

фигура 1. Модель склада в SkyCiv S3D в качестве примера.

фигура 2. Местонахождение площадки (из Google Maps).

Стол 1. Данные здания, необходимые для расчета ветра.

Расположение	Счастливая Долина Дорога, Испытай себя, Queensland, Австралия
Заполняемость	Разное – Структура склада
местность	Плоские сельхозугодья
Размеры	19.507 м (L) × 31.699 м (В) в плане Высота карниза 9.144 м Высота апекса на высоте. 10.973 м Скат крыши 3:16 (10.62°) Без открытия
покрытие	Пурлины расположены на расстоянии 0.6 м Стенные шпильки на расстоянии 0.6 м

По формуле определения расчетного давления ветра:

Для расчетной скорости ветра:

\({V}_{сидеть,б} знак равно {V}_{р} {M}_{d} {M}_{с участием,кошка} {M}_{s} {M}_{T} \) (1)

куда:

\({V}_{сидеть,б}\) = расчетная скорость ветра в м / с
\({V}_{р}\) знак равно региональная скорость ветра (с карты ветра), РС (AS / NZS 1170.2 Раздел 3)
\({M}_{d}\)= множитель направления ветра для 8 основные направления (б) (AS / NZS 1170.2 Раздел 3)
\({M}_{с участием,кошка}\) = рельеф местности / высоты (AS / NZS 1170.2 Раздел 4)
\({M}_{s}\)= экранирующий множитель, установлен в 1.0 (AS / NZS 1170.2 Раздел 4)
\({M}_{T}\)= топографический множитель (AS / NZS 1170.2 Раздел 3)

Для расчетного давления ветра:

\(р = 0.5 {⍴}_{воздух} ({V}_{из,θ})^ 2 {С}_{инжир} {С}_{человек} \) (2)

куда:

\(п) = расчетное давление ветра в Па
\({⍴}_{воздух}\) знак равно плотность воздуха (1.2 кг / куб.м)
\({V}_{из,θ}\)= построение ортогональных расчетных скоростей ветра
\({С}_{человек}\)= динамический фактор отклика, установлен в 1.0
\({С}_{инжир}\) = аэродинамический коэффициент формы (для внутреннего или внешнего давления) для закрытых зданий, где:

\({С}_{инжир,я} знак равно {С}_{п,я} {К}_{с,я} \) – для внутренних давлений (3)
\({С}_{инжир,е} знак равно {С}_{п,е} {К}_{а } {К}_{с,е} {К}_{L} {К}_{п}\) – для внешних давлений (4)

\({С}_{п,я}\) = коэффициент внутреннего давления
\({К}_{с,я}\) = коэффициент комбинации, применяемый к внутренним давлениям
\({С}_{п,е}\) = коэффициент внешнего давления
\({К}_{а }\) = коэффициент уменьшения площади
\({К}_{с,е}\) = коэффициент комбинации, применяемый к внешним давлениям
\({К}_{L}\) = коэффициент местного давления
\({К}_{п}\) = коэффициент пористой оболочки

Каждый параметр будет обсуждаться в дальнейшем.

Калькулятор ветровой нагрузки SkyCiv

Региональная скорость ветра, \({V}_{р}\)

Региональные данные о скорости ветра приведены на рисунке. 3.1 AS / NZS 1170.2 (как показано на рисунках 3 и 4 ниже). Каждый административный район классифицируется на районы скорости ветра с соответствующей скоростью ветра. Для нашего примера, сайт расположен рядом с красной точкой и классифицируется как Регион А4 так как это примерно 106 км от сглаженной береговой линии главного острова Австралии. Соответствующую скорость ветра можно рассчитать с помощью таблицы 3.1 AS / NZS 1170.2 как показано на рисунке 5. Годовой интервал повторяемости выбирается в зависимости от уровня важности и проектного срока службы конструкции, как указано в таблице. 3.3 AS / NZS 1170.0.

фигура 3. Региональная карта скорости ветра для Австралии (фигура 3.1(А) AS / NZS 1170.2).

фигура 4. Региональная карта скорости ветра для Новой Зеландии (фигура 3.1(В) AS / NZS 1170.2).

фигура 5. Соответствующая скорость ветра в зависимости от региона ветра и годового интервала повторения (Стол 3.1 AS / NZS 1170.2).

Для предельного или предельного состояния работоспособности, таблицы 3.1 и 3.3 AS / NZS 1170.0 (фигуры 6 и 7) подробно, как классифицировать структуру по уровню важности и соответствующей годовой вероятности превышения.

фигура 6. Определение уровня важности в соответствии с таблицей 3.1 AS / NZS 1170.0.

фигура 7. Определение годовой вероятности превышения по таблице 3.3 AS / NZS 1170.0.

Для нашего примера, мы будем рассматривать только предельное предельное состояние. Наш пример структуры классифицируется как “обычный” и предполагается, что проектный срок службы 50 лет. следовательно, мы примем годовую вероятность превышения, эквивалентную 1/500. следовательно, соответствующее значение нашего \({V}_{р}\) является 45 РС.

SkyCiv теперь автоматизирует обнаружение области ветра и получение соответствующего значения скорости ветра с помощью всего лишь нескольких входных данных.. Пытаться наш SkyCiv Free Wind Tool

Калькулятор ветровой нагрузки SkyCiv

Множитель направления ветра, \({M}_{d}\)

Для каждого региона ветра и соответствующего направления ветра (8 основные направления), множитель направления ветра, \({M}_{d}\), отличаются по значениям, как показано в таблице 3.2 AS / NZS 1170.2.

фигура 8. Значения множителя направления ветра на регион и направление ветра согласно таблице 3.2 AS / NZS 1170.2.

Для этого примера, мы проверим скорость ветра из “РОДИЛСЯ” в котором \({M}_{d}\) знак равно 0.85. тем не мение, также можно предположить \({M}_{d}\) знак равно 1.0 дать консервативный результат.

Множитель местности / высоты, \({M}_{с участием,кошка}\)

Для того, чтобы рассчитать множитель местности / высоты \({M}_{с участием,кошка}\), нам нужно классифицировать категорию местности нашего сайта. Стол 2 показывает определение каждой категории местности на основе раздела 4.2.1 AS / NZS 1170.2. \({M}_{с участием,кошка}\) Теперь можно рассчитать с помощью таблицы 4.1 AS / NZS 1170.2 в зависимости от высоты, ветровой район и категория рельефа строения.

Стол 2. Определение категории местности для AS / NZS 1170.2.

Категория местности	Определение
категория 1	Открытая открытая местность с небольшим количеством препятствий или без них и водными поверхностями при скоростях ветра в исправном состоянии
категория 2	Водные поверхности, открытая местность, луг с немногими, хорошо рассеянные препятствия, имеющие высоту, как правило, от 1.5 м до 10 м
категория 3	Рельеф с многочисленными близко расположенными препятствиями 3 м до 5 м высотой, такие как районы загородного жилья.
категория 4	Рельеф с многочисленными большими, высокая (10 м до 30 м высотой) и близко расположенные препятствия, такие как крупные центры города и хорошо развитые промышленные комплексы.

фигура 9. Расчетный множитель местности / высоты, \({M}_{с участием,кошка}\) , на основе соответствующей категории местности и региона ветра (Стол 4.1 AS / NZS 1170.2).

Для нашего примера, местоположение сайта можно классифицировать как “Категория 2” при условии, что у нас есть единая категория местности для каждого направления ветра. Мы разделим высоту конструкции на каждые 3 м и среднюю высоту крыши.. Табличные значения \({M}_{с участием,кошка}\) для каждого уровня показано в таблице 3.

Стол 3. вычисленный \({M}_{с участием,кошка}\) для каждого уровня структуры.

Рост, м	\({M}_{с участием,кошка}\)
3 м	0.91
6 м	0.928
9 м	0.982
10.06 м	1.001

Множитель экранирования, \({M}_{s}\)

Эффект экранирования может учитываться при расчете расчетных давлений ветра с использованием AS / NZS 1170.2. Это должно учитывать уменьшение давления ветра, когда рядом находятся. Раздел 4.3 AS / NZS 1170.2 детальный расчет коэффициента экранирования \({M}_{s}\). Для этого примера, поскольку местоположение сайта находится в открытом поле, и близлежащие структуры имеют расстояние более 20 часов (201.2 м) из структуры, мы можем предположить \({M}_{s}\) знак равно 1.0.

Топографический множитель, \({M}_{T}\)

Влияние топографии на давление ветра фиксируется в топографическом множителе, \({M}_{T}\), где оно усиливает расчетное давление ветра в зависимости от уровня земли на площадке, находится ли структура на холме или откосе. Раздел 4.4 AS / NZS 1170.2 детали расчета этого параметра. Вне локальной топографической зоны, Расчетное расстояние от вершины холма или откоса, в \({M}_{T}\) можно считать равным 1.0 как показано на рисунках 4.2 и 4.3 AS / NZS 1170.2 (фигура 10).

фигура 10. Параметры, необходимые для расчета топографического фактора, \({M}_{T}\) , на основе раздела 4.4 AS / NZS 1170.2.

Из данных о высоте над землей (из Google Maps, исходя из NE), мы заключаем, что топография может быть классифицирована как холм. На основании рисунка 4.2 AS / NZS 1170.2, следующие точки могут быть получены, как показано в таблице 4:

Стол 4. Извлеченные точки данных из данных о высоте над уровнем моря (из Google Maps) как показано на рисунке 11.

параметр	Стоимость
MT	1.076
скат	0.07
Расположение пика	-380.00 м от местоположения строения
Высота пика	628.16 м
Расположение стопы	-2000.00 м от местоположения строения
Высота стопы	515.37 м
ЧАС	112.79 м
Место. H / 2	-1154.23 м от местоположения строения
Икс	380.00 м
LU	774.23 м
L1	278.72 м
L2	1114.89 м

фигура 11. Рельеф местности на участке NE-SW (из Google Maps).

Из данных, приведенных в таблице 4, рассчитанный топографический множитель, \({M}_{T}\), равно 1.08 на основе уравнения 4.4(2) AS / NZS 1170.2 как показано в уравнении (5).

\({M}_{T} знак равно {M}_{час} знак равно 1 + [ ЧАС / 3.5(с участием + {L}_{1})] [ 1 – ( |Икс| / {L}_{2})] \) (5)
\({M}_{T} знак равно 1.08 \)

в заключение, используя уравнение (1), Расчетная расчетная скорость ветра приведена в таблице 5.

Стол 5. вычисленный \({V}_{сидеть,б}\) для каждого уровня структуры.

Рост, м	\({V}_{сидеть,б}\), РС
3	37.45
6	38.19
9	40.42
10.06	41.20

куда:

\({V}_{сидеть,б (минимальный)}\) знак равно 30 м/с для постоянных сооружений.

Для расчета расчетных давлений ветра, факторы аэродинамической формы, \({С}_{инжир}\), для внутренних и наружных поверхностей необходимы. Это будет обсуждаться в следующем разделе.

Аэродинамический фактор формы, \({С}_{инжир}\)

Аэродинамический коэффициент формы, \({С}_{инжир}\), используется для определения значений давления ветра, приложенного к каждой поверхности. Положительное значение \({С}_{инжир}\) означает, что давление действует на поверхность, в то время как отрицательное означает, что воздействие от поверхности.

Аэродинамический коэффициент формы для внутреннего давления, \({С}_{инжир,я}\)

Коэффициент внутреннего давления, \({С}_{п,я}\)

Для \({С}_{инжир,я}\), расчет коэффициента внутреннего давления \({С}_{п,я}\) подробно в таблице 5.1 AS / NZS 1170.2 как показано на рисунке 12.

фигура 12. Коэффициент внутреннего давления, \({С}_{п,я}\), как определено в разделе 5.3 AS / NZS 1170.2.

Для этого примера, наша структура закрыта и предполагается, что не имеет отверстия, следовательно, соответствующее условие для этого является структура “Здание эффективно масштабируется и имеет не открывающиеся окна” и соответствующие коэффициенты внутреннего давления \({С}_{п,я}\) знак равно -0.2, 0.0.

Аэродинамический коэффициент формы для внешнего давления, \({С}_{инжир,е}\)

Коэффициент внешнего давления, \({С}_{п,е}\)

Раздел 5.4 AS / NZS 1170.2 определяет порядок получения коэффициента внешнего давления, \({С}_{п,е}\), для прямоугольных зданий. Поверхности здания для распределения внешнего давления определены на рисунке 5.2 кода, как показано на рисунке 13. более того, таблицы 5.2 в 5.3 AS / NZS 1170.2 детализирует вычисленные значения \({С}_{п,е}\) для каждого определения поверхности, как показано на рисунках 14 в 18.

фигура 13. Определение поверхности для распределения внешнего давления, как определено в разделе 5.4 AS / NZS 1170.2.

фигура 14. Расчетный коэффициент внешнего давления, \({С}_{п,е}\), для наветренной стены прямоугольных закрытых зданий (Стол 5.2(А) AS / NZS 1170.2).

фигура 15. Расчетный коэффициент внешнего давления, \({С}_{п,е}\), для подветренной стены прямоугольных закрытых зданий (Стол 5.2(В) AS / NZS 1170.2).

фигура 16. Расчетный коэффициент внешнего давления, \({С}_{п,е}\), для боковых стен прямоугольных закрытых зданий (Стол 5.2(С) AS / NZS 1170.2).

фигура 17. Расчетный коэффициент внешнего давления, \({С}_{п,е}\), для подветренной и подветренной поверхности двускатной крыши с углом наклона < 10° (Стол 5.3(А) AS / NZS 1170.2).

фигура 18. Расчетный коэффициент внешнего давления, \({С}_{п,е}\), для ветровой и подветренной поверхности двускатной и тазобедренной крыши с углом наклона ≥ 10° (Стол 5.3(А) и таблица 5.3(В) AS / NZS 1170.2).

Для этого примера, \({С}_{п,е}\) значения для поверхностей стен приведены в таблице 6 и 7 ниже где \(d/b\) знак равно 0.616 для 0° и \(б / д ) знак равно 1.625 для 90° , \(ч / д ) знак равно 0.516, и \(h/b\) знак равно 0.317 . более того, Стол 8 показывает \({С}_{п,е}\) значения для поверхностей крыши.

Стол 6. Расчетные коэффициенты внешнего давления, \({С}_{п,е}\), для наветренной и подветренной поверхности стен.

Рост, м	\({С}_{п,е}\) (наветренный)	\({С}_{п,е}\) (подветренный) - вдоль L (0°)	\({С}_{п,е}\) (подветренный) - вдоль Б (90°)
3	0.8	-0.3	-0.375
6	0.8
9	0.8
10.06	0.7

Стол 7. Расчетные коэффициенты внешнего давления, \({С}_{п,е}\), для боковых поверхностей.

Расположение от наветренной стены, м	\({С}_{п,е}\) (боковая стенка)
0 до 10,06 м	-0.65
10.06 в 19.507 м	-0.50

Стол 8. Расчетные коэффициенты внешнего давления, \({С}_{п,е}\), для кровли.

Поверхность крыши	\({С}_{п,е}\)
против ветра	-0.888, -0.394
подветренный	-0.503
боковой ветер	-0.9, -0.4 (0 к ч) -0.5, 0.0 (ч до 2 ч) -0.3, 0.1 (2ч до 3 ч) -0.2, 0.2 (> 3час)

Коэффициент уменьшения площади, \({К}_{а }\)

Коэффициент уменьшения площади, \({К}_{а }\), применимо только к боковым стенкам и крышам. В противном случае рассчитывается, \({К}_{а }\) всегда равно 1.0. Стол 5.4 AS / NZS 1170.2 показывает значение \({К}_{а }\) в зависимости от площади для боковых стен и поверхностей крыши, как показано на рисунке 19.

фигура 19. Значения коэффициента уменьшения площади, \({К}_{а }\), для боковых стен и поверхностей крыши (Стол 5.4 AS / NZS 1170.2).

Для нашего примера, Расчетные значения коэффициента уменьшения площади приведены в таблице. 9 ниже.

Стол 9. Значения коэффициента уменьшения площади, \({К}_{а }\), для этого примера.

поверхность	Площадь, кв.м.	\({К}_{а }\)
боковая стенка (вдоль д)	196.21	0.8
боковая стенка (вдоль б)	285.29	0.8
крыша – наветренный	314.564	0.8
крыша – подветренный	314.564	0.8
крыша – боковой ветер	629.129	0.8

Коэффициент местного давления для оболочек, \({К}_{L}\)

Коэффициент местного давления, \({К}_{L}\), всегда равно 1.0 на все поверхности, кроме компонентов и облицовок. Раздел 5.4.4 AS / NZS 1170.2 детали процедуры расчета при получении \({К}_{L}\) для этих компонентов.

фигура 20. Расположение давления оболочки, как определено в таблице 5.6 AS / NZS 1170.2.

фигура 21. Значения локального фактора давления, \({К}_{L}\), для каждой зоны, как показано на рисунке 20.

Для этого примера, значения \(а ) это минимум \(0.2b\) (3.91 м), \(02.d\) (6.34 м), или \(час) (10.06м), следовательно, \(а ) знак равно 3.91 м. Соответствующая площадь и коэффициент местного давления для прогонов и стенных шпилек показаны в таблице. 10 ниже с предположением, что длина пролета прогона равна расстоянию между фермами (7.924 м) и длина пролета стены равна высоте этажа (3 м). Соотношение сторон здания является самым большим из \(ч / д ) (0.516) и \(h/b\) (0.317).

Стол 10. Значения локального фактора давления \({К}_{L}\) для прогонов и шпилек.

покрытие	Площадь, кв.м.	зон	Кл для положительного давления	Кл для отрицательного давления
обрешетина	4.75	RA1	1.0	1.5
		RA3	1.0	1.5
стенные шпильки	1.80	WA1	1.0	1.0
		SA1	1.0	1.5
		SA2	1.0	2.0

Коэффициент снижения проницаемой оболочки, \({К}_{п}\), для крыш и боковых стен

Коэффициент уменьшения проницаемой оболочки, \({К}_{п}\), всегда равно 1.0 ко всем поверхностям, за исключением того, что внешняя поверхность состоит из проницаемой оболочки, а коэффициент прочности меньше 0.999 где коэффициент твердости - это отношение общей площади к общей площади поверхности. Для этого примера, мы предположим, что \({К}_{п}\) равно 1.0.

Факторы комбинации действий, \({К}_{с,я}\) и \({К}_{с,е}\)

Факторы комбинации действий, \({К}_{с,я}\) и \({К}_{с,е}\), используются для расчета влияния ветровой нагрузки, одновременно воздействующей на определенные поверхности (такой как ветер, действующий на стены, крыши, и внутренние давления). Стол 5.5 AS / NZS 1170.2 показаны примеры комбинации действий с соответствующими факторами комбинации действий, как показано на рисунке 22.

фигура 22. Факторы комбинации действий \({К}_{с,е}\) и \({К}_{с,я}\) из таблицы 5.5 AS / NZS 1170.2.

Для этого примера, рассмотрим дизайн корпуса (б) где 4 эффективные поверхности нагружены расчетным давлением. следовательно, \({К}_{с,я}\) и \({К}_{с,е}\) оба равны 0.8.

Расчетное давление ветра для главной рамы

Так как у нас уже есть необходимые параметры, \(п), мы можем получить расчетные значения давления ветра, используя уравнения (2) в (4). таблицы 11 в 13 показать сводку параметров для каждой поверхности.

Стол 11. Расчетные значения давления для наветренной стены.

рост, м	\({M}_{с участием,кошка}\)	\({V}_{из,θ}\)	\({С}_{инжир}\)	\({С}_{п,е}\)	\({К}_{а }\)	\({К}_{с,е}\)	\({К}_{L}\)	\({К}_{п}\)	Расчетное давление \(п), Хорошо
3	0.910	37.45	0.640	0.8	1	0.8	1	1	538.64
6	0.928	38.19	0.640	0.8	1	0.8	1	1	560.16
9	0.982	40.42	0.640	0.8	1	0.8	1	1	627.25
10.06	1.001	41.20	0.560	0.7	1	0.8	1	1	570.29

Стол 12. Расчетные значения расчетного давления для подветренных и боковых стенок, и поверхности крыши.

поверхность	\({V}_{из,θ}\)	\({С}_{инжир}\)	\({С}_{п,е}\)	\({К}_{а }\)	\({К}_{с,е}\)	\({К}_{L}\)	\({К}_{п}\)	Расчетное давление \(п), Хорошо
Подветренная стена	41.20	-0.24	-0.3	1	0.8	1	1	-244.41
боковая стенка (0 до 10,06 м)		-0.520*	-0.65	0.8	0.8	1	1	-529.55
боковая стенка (0 до 10,06 м)		-0.400*	-0.5	0.8	0.8	1	1	-407.35
крыша (против ветра)		-0.710*	-0.888	0.80	0.8	1.0	1.0	-723.13
		-0.315*	-0.394	0.80	0.8	1.0	1.0	-320.99
крыша (подветренный)		-0.402*	-0.503	0.80	0.8	1.0	1.0	-409.79
крыша (боковой ветер)		-0.720* -0.400* -0.240* -0.160*	-0.90 -0.50 -0.30 -0.20	0.80 0.80 0.80 0.80	0.8 0.8 0.8 0.8	1.0 1.0 1.0 1.0	1.0 1.0 1.0 1.0	-733.23 (0 к ч) -407.35 (ч до 2 ч) -244.41 (2ч до 3 ч) -162.94 (> 3час)

Стол 13. Расчетное внутреннее давление ветра, действующее одновременно с внешним давлением.
* – продукт \({К}_{а }\) и \({К}_{с,е}\) не должно быть меньше чем 0.8 (Раздел 5.4.3 AS / NZS 1170.2).

поверхность	\({V}_{из,θ}\)	\({С}_{инжир,я}\)	\({С}_{п,я}\)	\({К}_{с,я}\)	Расчетное давление \(п), Хорошо
Внутреннее давление	41.20	0.0	0.0	0.8	0.0
	41.20	-0.16	-0.2	0.8	-162.94

Подводя итог расчетные давления приведены в таблице 14 и 15 объединяя эффект воздействия внешнего и внутреннего давления.

Стол 14. Расчетное расчетное давление ветра для наветренной стены.

рост, м	Внешнее давление \({п}_{е}\), Хорошо	Внутреннее давление, Хорошо		Комбинированное давление, Хорошо
		\({п}_{я,Максимум}\)	\({п}_{я,мин}\)	\({п}_{е}-{п}_{я,Максимум}\)	\({п}_{е}-{п}_{я,мин}\)
3	538.64	0.00	-162.94	538.64	701.58
6	560.16	0.00	-162.94	560.16	723.10
9	627.25	0.00	-162.94	627.25	790.19
10.06	570.29	0.00	-162.94	570.29	733.23

Стол 15. Расчетные расчетные давления ветра для других поверхностей.

поверхность	Внешнее давление \({п}_{е}\), Хорошо	Внутреннее давление, Хорошо		Комбинированное давление, Хорошо
		\({п}_{я,Максимум}\)	\({п}_{я,мин}\)	\({п}_{е}-{п}_{я,Максимум}\)	\({п}_{е}-{п}_{я,мин}\)
Подветренная стена	-244.41	0.00	-162.94	-244.41	-81.47
боковая стенка (0 до 10,06 м)	-529.55	0.00	-162.94	-529.55	-366.61
боковая стенка (10.06 до 19.507 м)	-407.35	0.00	-162.94	-407.35	-244.41
крыша (против ветра)	-723.13	0.00	-162.94	-723.13	-560.19
	-320.99	0.00	-162.94	-320.99	-158.05
крыша (подветренный)	-409.79	0.00	-162.94	-409.79	-246.85
крыша (боковой ветер)	-733.23 (0 к ч) -407.35 (ч до 2 ч) -244.41 (2ч до 3 ч) -162.94 (> 3час)	0.00	-162.94	-733.23 (0 к ч) -407.35 (ч до 2 ч) -244.41 (2ч до 3 ч) -162.94 (> 3час)	-570.29 (0 к ч) -244.41 (ч до 2 ч) -81.47 (2ч до 3 ч) 0 (> 3час)

Поскольку расстояние каждого кадра равно 7,925 м, учитывая один кадр, эквивалентные распределенные ветровые нагрузки, действующие на раму, показаны на рисунках 23 и 24. Обратите внимание, что у нас будет два варианта нагрузки, и максимальные абсолютные значения давления против ветра в крыше учитываются для каждого случая.

фигура 23. Эквивалентное расчетное давление ветра для одного кадра (кейс 1).

фигура 24. Эквивалентное расчетное давление ветра для одного кадра (кейс 2).

Все эти расчеты можно выполнить, используя SkyCiv Wind Load Software для ASCE 7-10, 7-16, В 1991, НЦББ 2015, ТАК КАК 4055 и, как 1170. Пользователи могут войти в местоположение сайта, чтобы получить скорость ветра и факторы топографии, введите параметры здания и создайте давление ветра. С профессиональной учетной записью, пользователи могут автоматически применять это к структурной модели и выполнять структурный анализ в одном программном обеспечении..

В противном случае, пытаться наш SkyCiv Free Wind Toolили Забронируй БЕСПЛАТНАЯ ДЕМО чтобы получить помощь с вашими инженерными проектами для существующих пользователей

Заказать бесплатную демоверсию

Ссылки:

• Объединенный технический комитет. (2011). AS / NZS 1170.2: 2011 Структурное проектирование мероприятий-часть 2: Ветер действия. Австралийский / новозеландский стандарт (AS / NZS), Объединенный технический комитет BD-006, Австралия / Новая Зеландия.