Пример дизайна базовой плиты с использованием en 1993-1-8:2005, В 1993-1-1:2005, В 1992-1-1:2004, и EN 1992-4:2018.
Запись о проблеме
Определите, достаточно ли разработанного соединения с столбцами-базой для Вы = 5-kn и VZ = 5-кн поперечные нагрузки.
Данные данных
Столбец:
Раздел столбца: SHS 180x180x8
Область столбца: 5440 мм2
Материал столбца: S235
Опорная плита:
Размеры опорной плиты: 350 мм х 350 мм
Толщина опорной плиты: 12 мм
Материал опорной плиты: S235
Раствор:
Толщина затирки: 6 мм
Затирной материал: ≥ 30 МПа
бетон:
Бетонные размеры: 350 мм х 350 мм
Бетонная толщина: 350 мм
Бетонный материал: C25/30
Потрескался или не снят: Потрескался
Якоря:
Диаметр якоря: 12 мм
Эффективная длина встраивания: 150 мм
Встроенный диаметр пластины: 60 мм
Встроенная тарелка толщина: 10 мм
Якорный материал: 8.8
Другая информация:
- НЕПРАВИЛЬНЫЕ АКЛАНКИ.
- Якорь с резьбой.
- Коэффициент K7 для якорного сдвига стального сдвига: 1.0
- Степень сдержанности крепежа: Нет сдержанности
Швы:
Сварной шва: Сваркала филе
Сварная нога: 8мм
Классификация металла наполнителя: E35
Якоря данных (из Skyciv Calculator):
Модель в бесплатном инструменте SkyCiv
Смоделируйте конструкцию опорной плиты, указанную выше, с помощью нашего бесплатного онлайн-инструмента сегодня.! Регистрация не требуется.
Определения
Путь нагрузки:
В Программное обеспечение SkyCiv для проектирования опорной плиты следует В 1992-4:2018 Для якорного дизайна стержня. Нагрузки на сдвиг, приложенные к колонне, переносятся на опорную плиту через сварные швы, а затем в опорный бетон через якорные стержни. Торы и сдвиговые выкупы не рассматриваются в этом примере, Поскольку эти механизмы не поддерживаются в текущем программном обеспечении.
Якорные группы:
Программное обеспечение включает интуитивно понятную функцию, которая определяет, какие якоря являются частью якоря для оценки Бетонное сдвиг прорыв и Бетонный сдвиг Прайут неудачи.
An Якорная группа определяется как два или более якоря с перекрывающимися областями сопротивления. В таком случае, Якоря действуют вместе, и их комбинированное сопротивление проверяется на приложенной нагрузке на группу.
А Одиночный якорь определяется как якорь, чья проектная область сопротивления не перекрывается с каким -либо другим. В таком случае, Якорь действует в одиночку, и приложенная сила сдвига на этом якоре проверяется непосредственно на его индивидуальное сопротивление.
Это различие позволяет программному обеспечению захватывать как поведение группы, так и индивидуальные характеристики привязки при оценке режимов отказа, связанных с сдвигом.
Пошаговые расчеты
Проверьте #1: Рассчитайте емкость сварки
Мы предполагаем, что ВЗ нагрузку на сдвиг сопротивляется сварные швы с верхней и нижней частью, в то время Vy нагрузка на сдвиг сопротивляется исключительно Левый и правый сварной швы.
Чтобы определить сварную емкость сварные швы с верхней и нижней частью, Сначала мы рассчитываем их Общая длина сварки.
\(
L_{w,top\&bottom} = 2 \left(b_{col} – 2t_{col} – 2r_{col}\right)
= 2 \times \left(180 \,\text{mm} – 2 \times 8 \,\text{mm} – 2 \times 4 \,\text{mm}\right)
= 312 \,\text{mm}
\)
следующий, мы рассчитываем стрессы в сварке.
Обратите внимание, что приложенное сдвиг VZ действует параллельно оси сварки, без каких -либо других сил. Это означает, что перпендикулярные напряжения могут быть приняты как ноль, и только стресс сдвига в параллельном направлении необходимо рассчитать.
\(
\sigma_{\perp} = \dfrac{N}{(L_{w,top\&bottom})\,a\sqrt{2}}
= \dfrac{0 \,\text{kN}}{(312 \,\text{mm}) \times 5.657 \,\text{mm} \times \sqrt{2}}
= 0
\)
\(
\tau_{\perp} = \dfrac{0}{(L_{w,top\&bottom})\,a\sqrt{2}}
= \dfrac{0 \,\text{kN}}{(312 \,\text{mm}) \times 5.657 \,\text{mm} \times \sqrt{2}}
= 0
\)
\(
\tau_{\parallel} = \dfrac{V_{z}}{(L_{w,top\&bottom})\,a}
= \dfrac{5 \,\text{kN}}{(312 \,\text{mm}) \times 5.657 \,\text{mm}}
= 2.8329 \,\text{MPa}
\)
С использованием В 1993-1-8:2005, уравнение. 4.1, Проектное напряжение сварного шва получается с использованием метода направления.
\(
F_{w,Ed1} = \sqrt{ (\sigma_{\perp})^2 + 3 \left( (\tau_{\perp})^2 + (\tau_{\parallel})^2 \right) }
= \sqrt{ (0)^2 + 3 \times \left( (0)^2 + (2.8329 \,\text{MPa})^2 \right) }
= 4.9067 \,\text{MPa}
\)
К тому же, Проектирование нормального напряжения для проверки базового металла, в В 1993-1-8:2005, уравнение. 4.1, принимается как ноль, поскольку Нет нормального стресса присутствует.
\(
F_{w,Ed2} = \sigma_{\perp} = 0
\)
Сейчас же, Давайте оценим Левый и правый сварной швы. Как с верхним и нижним сварным шваром, Сначала мы рассчитываем Общая длина сварного шва.
\(
L_{w,left\&right} = 2 \left(d_{col} – 2t_{col} – 2r_{col}\right)
= 2 \times \left(180 \,\text{mm} – 2 \times 8 \,\text{mm} – 2 \times 4 \,\text{mm}\right)
= 312 \,\text{mm}
\)
Затем мы рассчитываем компоненты сварные напряжения.
\(
\sigma_{\perp} = \dfrac{N}{(L_{w,left\&right})\,a\sqrt{2}}
= \dfrac{0 \,\text{kN}}{(312 \,\text{mm}) \times 5.657 \,\text{mm} \times \sqrt{2}}
= 0
\)
\(
\tau_{\perp} = \dfrac{0}{(L_{w,left\&right})\,a\sqrt{2}}
= \dfrac{0 \,\text{kN}}{(312 \,\text{mm}) \times 5.657 \,\text{mm} \times \sqrt{2}}
= 0
\)
\(
\tau_{\parallel} = \dfrac{V_y}{(L_{w,left\&right})\,a}
= \dfrac{5 \,\text{kN}}{(312 \,\text{mm}) \times 5.657 \,\text{mm}}
= 2.8329 \,\text{MPa}
\)
С использованием В 1993-1-8:2005, уравнение. 4.1, Мы определяем как конструктивное напряжение сварного шва, так и конструктивное нормальное напряжение для проверки основного металла.
\(
F_{w,Ed1} = \sqrt{ \left( \sigma_{\perp} \right)^2 + 3 \left( \left( \tau_{\perp} \right)^2 + \left( \tau_{\parallel} \right)^2 \right) }
\)
\(
F_{w,Ed1} = \sqrt{ \left( 0 \right)^2 + 3 \times \left( \left( 0 \right)^2 + \left( 2.8329 \,\text{MPa} \right)^2 \right) }
\)
\(
F_{w,Ed1} = 4.9067 \,\text{MPa}
\)
Следующим шагом является определение управляющий сварной стресс между сварными швами верхней/нижней и левой/правой сварной швы. Потому что длина сварки равна, а приложенные нагрузки имеют одинаковую величину, полученные сварные напряжения равны.
\(
F_{w,Ed1} = \max(F_{w,Ed1}, \, F_{w,Ed1})
= \max(4.9067 \,\text{MPa}, \, 4.9067 \,\text{MPa})
= 4.9067 \,\text{MPa}
\)
Нагрузки на базовый металл остается нулевым.
\(
F_{w,Ed2} = \max(F_{w,Ed2}, \, F_{w,Ed2}) = \max(0, \, 0) = 0
\)
Сейчас же, Мы рассчитываем емкость сварки. Первый, Сопротивление угловой шов вычисляется. затем, Сопротивление базовый металл определяется. Использование EN 1993-1-8:2005, уравнение. 4.1, способности рассчитываются следующим образом:
\(
F_{w,Rd1} = \dfrac{f_u}{\beta_w \left(\gamma_{M2,weld}\right)}
= \dfrac{360 \,\text{MPa}}{0.8 \times (1.25)}
= 360 \,\text{MPa}
\)
\(
F_{w,Rd2} = \dfrac{0.9 f_u}{\gamma_{M2,weld}}
= \dfrac{0.9 \times 360 \,\text{MPa}}{1.25}
= 259.2 \,\text{MPa}
\)
В завершение, Мы сравниваем сварные напряжения с сварными возможностями, и нагрузки на базовый металл с базовыми металлическими способностями.
поскольку 4.9067 МПа < 360 МПа и 0 МПа < 259.2 МПа, емкость сварного соединения достаточный.
Проверьте #2: Рассчитайте бетонную прорывную способность из -за сдвига VY
Следуя положениям В 1992-4:2018, Край, перпендикулярный приложенной нагрузке. Только Якоря ближе к этому краю считаются занятыми, Пока предполагается, что оставшиеся якоря не сопротивляются сдвигу.
Эти краевые якоря должны иметь бетонное расстояние больше, чем больше, чем на 10 · HEF и 60 · D, где иметь Длина вложения и d это якорный диаметр. Если это условие не выполнено, Толщина опорной плиты должна быть менее 0,25 · HEF.
Если требования в В 1992-4:2018, Пункт 7.2.2.5(1), не удовлетворены, Программное обеспечение Skyciv не может продолжить проверку дизайна, и пользователю рекомендуется ссылаться на другие соответствующие стандарты.
Из результатов программного обеспечения Skyciv, Крайные якоря действуют как одиночные якоря, Поскольку их прогнозируемые области не перекрываются. Для этого расчета, Якорь 1 будет рассмотрен.
Чтобы вычислить часть нагрузки на сдвиг VY, переносимой якорем 1, Общий сдвиг VY распределяется среди якорей, ближайших к краю. Это дает Перпендикулярная сила на якоре 1.
\(
V_{\perp} = \dfrac{V_y}{n_{a,s}}
= \dfrac{5 \,\text{kN}}{2}
= 2.5 \,\text{kN}
\)
Для Параллельная сила, Предполагается, что все якоря одинаково сопротивляются нагрузке. Следовательно, параллельный компонент нагрузки рассчитывается как:
\(
V_{\parallel} = \dfrac{V_z}{n_{anc}}
= \dfrac{5 \,\text{kN}}{4}
= 1.25 \,\text{kN}
\)
В Общая нагрузка на сдвиг на якоре 1 поэтому:
\(
V_{Ed} = \sqrt{ \left( V_{\perp} \right)^2 + \left( V_{\parallel} \right)^2 }
\)
\(
V_{Ed} = \sqrt{ \left( 2.5 \,\text{kN} \right)^2 + \left( 1.25 \,\text{kN} \right)^2 } = 2.7951 \,\text{kN}
\)
Первая часть расчета емкости - определить альфа и бета -факторы. Мы используем В 1992-4:2018, Пункт 7.2.2.5, Чтобы установить LF измерение, и Уравнения 7.42 и 7.43 определить факторы.
\(
l_f = \min(h_{ef}, \, 12d_{anc})
= \min(150 \,\text{mm}, \, 12 \times 12 \,\text{mm})
= 144 \,\text{mm}
\)
\(
\alpha = 0.1 \left(\dfrac{l_f}{c_{1,s1}}\right)^{0.5}
= 0.1 \times \left(\dfrac{144 \,\text{mm}}{50 \,\text{mm}}\right)^{0.5}
= 0.16971
\)
\(
\beta = 0.1 \left(\dfrac{d_{anc}}{c_{1,s1}}\right)^{0.2}
= 0.1 \times \left(\dfrac{12 \,\text{mm}}{50 \,\text{mm}}\right)^{0.2}
= 0.07517
\)
Следующим шагом является вычисление начальное значение характерного сопротивления крепежа. С использованием В 1992-4:2018, Уравнение 7.41, значение есть:
\(
V^{0}_{Rk,c} = k_9 \left( \dfrac{d_{anc}}{\text{mm}} \right)^{\alpha}
\left( \dfrac{l_f}{\text{mm}} \right)^{\beta}
\sqrt{ \dfrac{f_{ck}}{\text{MPa}} }
\left( \dfrac{c_{1,s1}}{\text{mm}} \right)^{1.5} N
\)
\(
V^{0}_{Rk,c} = 1.7 \times \left( \dfrac{12 \,\text{mm}}{1 \,\text{mm}} \right)^{0.16971}
\times \left( \dfrac{144 \,\text{mm}}{1 \,\text{mm}} \right)^{0.07517}
\times \sqrt{ \dfrac{20 \,\text{MPa}}{1 \,\text{MPa}} }
\times \left( \dfrac{50 \,\text{mm}}{1 \,\text{mm}} \right)^{1.5}
\times 0.001 \,\text{kN}
\)
\(
V^{0}_{Rk,c} = 5.954 \,\text{kN}
\)
затем, Мы вычисляем Ссылка на прогнозируемая область одного якоря, следующий В 1992-4:2018, Уравнение 7.44.
\(
A_{c,V}^{0} = 4.5 \left( c_{1,s1} \right)^2
= 4.5 \times \left( 50 \,\text{mm} \right)^2
= 11250 \,\text{mm}^2
\)
После того, Мы вычисляем Фактическая прогнозируемая область якоря 1.
\(
B_{c,V} = \min(c_{left,s1}, \, 1.5c_{1,s1}) + \min(c_{right,s1}, \, 1.5c_{1,s1})
\)
\(
B_{c,V} = \min(300 \,\text{mm}, \, 1.5 \times 50 \,\text{mm}) + \min(50 \,\text{mm}, \, 1.5 \times 50 \,\text{mm}) = 125 \,\text{mm}
\)
\(
H_{c,V} = \min(1.5c_{1,s1}, \, t_{conc}) = \min(1.5 \times 50 \,\text{mm}, \, 200 \,\text{mm}) = 75 \,\text{mm}
\)
\(
A_{c,V} = H_{c,V} B_{c,V} = 75 \,\text{mm} \times 125 \,\text{mm} = 9375 \,\text{mm}^2
\)
Нам также необходимо рассчитать параметры для прорыва сдвига. Мы используем В 1992-4:2018, Уравнение 7.4, Чтобы получить фактор, который учитывает нарушение распределения стресса, Уравнение 7.46 Для фактора, который учитывает толщина члена, и Уравнение 7.48 Для фактора, который учитывает Влияние нагрузки на сдвиг, наклоненное к краю. Они рассчитываются следующим образом:
\(
\Psi_{s,V} = \min \left( 0.7 + 0.3 \left( \dfrac{c_{2,s1}}{1.5c_{1,s1}} \right), \, 1.0 \right)
= \min \left( 0.7 + 0.3 \times \left( \dfrac{50 \,\text{mm}}{1.5 \times 50 \,\text{mm}} \right), \, 1 \right)
= 0.9
\)
\(
\Psi_{h,V} = \max \left( \left( \dfrac{1.5c_{1,s1}}{t_{conc}} \right)^{0.5}, \, 1 \right)
= \max \left( \left( \dfrac{1.5 \times 50 \,\text{mm}}{200 \,\text{mm}} \right)^{0.5}, \, 1 \right)
= 1
\)
\(
\alpha_{V} = \tan^{-1} \left( \dfrac{V_{\parallel}}{V_{\perp}} \right)
= \tan^{-1} \left( \dfrac{1.25 \,\text{kN}}{2.5 \,\text{kN}} \right)
= 0.46365 \,\text{rad}
\)
\(
\Psi_{\alpha,V} = \max \left(
\sqrt{ \dfrac{1}{(\cos(\alpha_{V}))^2 + \left( 0.5 \, (\sin(\alpha_{V})) \right)^2 } }, \, 1 \right)
\)
\(
\Psi_{\alpha,V} = \max \left(
\sqrt{ \dfrac{1}{(\cos(0.46365 \,\text{rad}))^2 + \left( 0.5 \times \sin(0.46365 \,\text{rad}) \right)^2 } }, \, 1 \right)
\)
\(
\Psi_{\alpha,V} = 1.0847
\)
Одним из важных примечаний при определении альфа -фактора является обеспечение правильного определения перпендикулярного сдвига и параллельного сдвига.
В завершение, Мы вычисляем Сопротивление прорыва одного якоря с использованием В 1992-4:2018, Уравнение 7.1.
\(
V_{Rk,c} = V^0_{Rk,c} \left(\dfrac{A_{c,V}}{A^0_{c,V}}\right)
\Psi_{s,V} \Psi_{h,V} \Psi_{ec,V} \Psi_{\alpha,V} \Psi_{re,V}
\)
\(
V_{Rk,c} = 5.954 \,\text{kN} \times \left(\dfrac{9375 \,\text{mm}^2}{11250 \,\text{mm}^2}\right)
\times 0.9 \times 1 \times 1 \times 1.0847 \times 1
= 4.8435 \,\text{kN}
\)
Применение частичного фактора, Дизайн сопротивления 3.23 кН.
\(
V_{Rd,c} = \dfrac{V_{Rk,c}}{\gamma_{Mc}}
= \dfrac{4.8435 \,\text{kN}}{1.5}
= 3.229 \,\text{kN}
\)
поскольку 2.7951 кН < 3.229 кН, Прорывная прорывная емкость для сдвига VY достаточный.
Проверьте #3: Рассчитайте бетонную прорывную способность из -за сдвига VZ
Тот же подход используется для определения способности на краю, перпендикулярно сдвигу VZ.
Из -за симметричного дизайна, Анкер, сопротивляющиеся VZ Shear, также идентифицируются как одиночные якоря. Давайте рассмотрим Якорь 1 снова для расчетов.
Чтобы рассчитать перпендикулярная нагрузка на якоре 1, Мы разделяем сдвиг VZ на общее количество якорей, ближайших к краю.. Чтобы рассчитать параллельная нагрузка на якоре 1, Мы разделяем сдвиг VY на общее количество якорей.
\(
V_{\perp} = \dfrac{V_{z}}{n_{a,s}}
= \dfrac{5 \,\text{kN}}{2}
= 2.5 \,\text{kN}
\)
\(
V_{\parallel} = \dfrac{V_{y}}{n_{anc}}
= \dfrac{5 \,\text{kN}}{4}
= 1.25 \,\text{kN}
\)
\(
V_{Ed} = \sqrt{ \left( V_{\perp} \right)^2 + \left( V_{\parallel} \right)^2 }
\)
\(
V_{Ed} = \sqrt{ \left( 2.5 \,\text{kN} \right)^2 + \left( 1.25 \,\text{kN} \right)^2 }
= 2.7951 \,\text{kN}
\)
Использование аналогичного подхода для проверки #2, получение Сопротивление прорыва для края перпендикулярно VZ Shear:
\(
V_{Rd,c} = \dfrac{V_{Rk,c}}{\gamma_{Mc}}
= \dfrac{4.8435 \,\text{kN}}{1.5}
= 3.229 \,\text{kN}
\)
поскольку 2.7951 кН < 3.229 кН, Прорывная емкость для сдвига для сдвига VZ достаточный.
Проверьте #4: Рассчитайте бетонную емкость
Расчет для Сопротивление сдвига включает в себя определение номинальная способность якоря против прорыва напряжения. Ссылка на пропускной способности натяжения В 1992-4:2018, Пункт 7.2.1.4. Подробное обсуждение прорыва напряжения уже рассматривается в Пример дизайна Skyciv с нагрузкой натяжения и не будет повторяться в этом примере дизайна.
Из расчетов программного обеспечения Skyciv, номинальная способность секции для прорыва напряжения - это 44.61 кН.
Затем мы используем В 1992-4:2018, Уравнение 7.39а, Чтобы получить характеристическое сопротивление дизайна. С использованием K8 = 2, емкость есть 59.48 кН.
\(
V_{Rd,cp} = \dfrac{k_8 N_{cbg}}{\gamma_C}
= \dfrac{2 \times 44.608 \,\text{kN}}{1.5}
= 59.478 \,\text{kN}
\)
В проверке сдвига, Все якоря эффективны сопротивляясь полной нагрузке на сдвиг. Из изображения, сгенерированного программным обеспечением Skyciv, Все проекты конуса сбоя перекрываются друг с другом, заставлять якоря действовать как Якорная группа.
Следовательно, Требуемое сопротивление анкерной группы - это общая результирующая нагрузка на сдвиг 7.07 кН.
\(
V_{res} = \sqrt{(V_y)^2 + (V_z)^2}
= \sqrt{(5 \,\text{kN})^2 + (5 \,\text{kN})^2}
= 7.0711 \,\text{kN}
\)
\(
V_{Ed} = \left(\dfrac{V_{res}}{n_{anc}}\right) n_{a,g1}
= \left(\dfrac{7.0711 \,\text{kN}}{4}\right) \times 4
= 7.0711 \,\text{kN}
\)
поскольку 7.0711 кН < 59.478 кН, пропускная способность сдвига достаточный.
Проверьте #5: Рассчитайте сдвиг стержней стержней
Расчет сдвижной емкости якорного стержня зависит от того, применяется ли нагрузка на сдвиг с помощью момента. Чтобы определить это, Мы ссылаемся на В 1992-4:2018, Пункт 6.2.2.3, где толщина и материал раствора, Количество крепеж в дизайне, Расстояние застежков, и другие факторы проверены.
В Программное обеспечение для дизайна базовой плиты Skyciv выполняет все необходимые проверки, чтобы определить, есть ли нагрузка на сдвиг действует с рычагом или без нее. Для этого примера дизайна, определено, что нагрузка на сдвиг нет применяется с рычагом. Следовательно, мы используем В 1992-4:2018, Пункт 7.2.2.3.1, для уравнений пропускной способности.
Начнем с расчета характерного сопротивления стального крепежа с использованием В 1992-4:2018, Уравнение 7.34.
\(
V^0_{Rk,s} = k_6 A_s f_{u,anc}
= 0.5 \times 113.1 \,\text{mm}^2 \times 800 \,\text{MPa}
= 45.239 \,\text{kN}
\)
следующий, Применяем фактор для пластичность одного якоря или якорной группы, принимающий K7 = 1.
\(
V_{Rk,s} = k_7 V^{0}_{Rk,s}
= 1 \times 45.239 \,\text{kN}
= 45.239 \,\text{kN}
\)
Затем мы получаем Частичный коэффициент сбоя стального сдвига с использованием В 1992-4:2018, Стол 4.1. Для якоря с 8.8 материал, полученный частичный фактор:
\(
\gamma_{Ms,shear}
= \max \left( 1.0 \left( \dfrac{F_{u,anc}}{F_{y,anc}} \right), \, 1.25 \right)
= \max \left( 1 \times \dfrac{800 \,\text{MPa}}{640 \,\text{MPa}}, \, 1.25 \right)
= 1.25
\)
Применение этого фактора к характерному сопротивлению, Дизайн сопротивления 36.19 кН.
\(
V_{Rd,s} = \dfrac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Ms,shear}}
= \dfrac{45.239 \,\text{kN}}{1.25}
= 36.191 \,\text{kN}
\)
В Требуется сопротивление сдвига Per Anchor Stod - это результирующая нагрузка на сдвиг, деленная на общее количество якорных стержней, который рассчитывает 1.77 кН.
\(
V_{Ed} = \dfrac{\sqrt{ (V_y)^2 + (V_z)^2 }}{n_{anc}}
\)
\(
V_{Ed} = \dfrac{\sqrt{ (5 \,\text{kN})^2 + (5 \,\text{kN})^2 }}{4}
= 1.7678 \,\text{kN}
\)
поскольку 1.7678 кН < 36.191 кН, емкостью сдвига стальной стержней стержней достаточный.
Проверьте #6: Рассчитать несущую способность опорной плиты
Дополнительный проверка сопротивления подшипника опорной плиты был представлен в более позднем обновлении программного обеспечения. Пожалуйста обратитесь к этой ссылке для примерного расчета и подробного пояснения.
Резюме дизайна
В Программное обеспечение для дизайна базовой плиты Skyciv может автоматически генерировать пошаговый отчет расчета для этого примера проекта. Это также предоставляет краткую информацию о выполненных чеках и их полученных соотношениях, Облегчение информации для понимания с первого взгляда. Ниже приведена примерная сводная таблица, который включен в отчет.
Образец Skyciv
Посмотрите уровень детализации и ясности, который вы можете ожидать от отчета о конструкции базовой пластины SkyCiv.. Отчет включает все ключевые проверки проекта., уравнения, и результаты представлены в ясном и легко читаемом формате.. Полностью соответствует стандартам проектирования.. Нажмите ниже, чтобы просмотреть образец отчета, созданного с помощью калькулятора базовой плиты SkyCiv..
Покупка программного обеспечения для базовой пластины
Купите полную версию модуля дизайна базовой плиты без каких -либо других модулей Skyciv. Это дает вам полный набор результатов для дизайна базовой плиты, в том числе подробные отчеты и больше функциональности.
