Пример дизайна базовой плиты с использованием как 4100:2020, КАК 3600:2018, КАК 5216:2021
Запись о проблеме
Определите, является ли разработанное соединение с столбцом-базой для пластинга для нагрузки на растяжение 50 кв..
Данные данных
Столбец:
Раздел столбца: 250x150x8 правая сторона
Область столбца: 5920 мм2
Материал столбца: AS / NZS 1163 Гр. C350
Опорная плита:
Размеры опорной плиты: 350 мм х 350 мм
Толщина опорной плиты: 20 мм
Материал опорной плиты: AS / NZS 1163 Гр. C250
Раствор:
Толщина затирки: 20 мм
бетон:
Бетонные размеры: 450 мм х 450 мм
Бетонная толщина: 400 мм
Бетонный материал: N28
Потрескался или не снят: Потрескался
Якоря:
Диаметр якоря: 16 мм
Эффективная длина встраивания: 250.0 мм
Встроенная ширина пластины: 70 мм
Встроенная тарелка толщина: 10 мм
Расстояние смещения анкера от лицевой стороны колонны: 62.5 мм
Швы:
Сварной шва: Филе
Категория сварного шва: СП
Классификация металла наполнителя: E43XX
Якоря данных (из Skyciv Calculator):
Модель в бесплатном инструменте SkyCiv
Смоделируйте конструкцию опорной плиты, указанную выше, с помощью нашего бесплатного онлайн-инструмента сегодня.! Регистрация не требуется.
Определения
Путь нагрузки:
Когда подвергается подъему опорной плите (растяжимый) силы, Эти силы переносятся в якорные стержни, что, в свою очередь, вызывают изгибы. Изгибающее действие может быть визуализировано как Консольный изгиб встречается вокруг фланцев или паутины раздела колонки, в зависимости от того, где расположены якоря.
Нелинейный или статический анализ второго порядка подходит, когда конструкция демонстрирует нелинейное поведение. Программное обеспечение SkyCiv для проектирования опорной плиты, только якоря, расположенные в Якоря зона натяжения считаются эффективными для сопротивления подъема. Эта зона обычно включает в себя области вблизи колонн -фланцев или Интернета. Для прямоугольных колонн, зона напряжения анкера относится к области, прилегающей к стенам колонны. Якоря вне этой зоны не способствует сопротивлению натяжению и исключено из расчетов поднятия.
Чтобы определить эффективную область опорной плиты, которая противостоит изгибанию, а 45-рассеяние степени предполагается из центральной линии каждого якорного стержня в направлении лица колонны. Эта дисперсия определяет Эффективная длина сварного шва и помогает установить Эффективная ширина изгиба тарелки.
Предположение упрощает анализ опорной плиты, приближаясь к тому, как сила подъема распространяется через пластину.
Якорные группы:
В Программное обеспечение SkyCiv для проектирования опорной плиты Включает интуитивно понятную особенность, которая определяет, какие якоря являются частью якоря для оценки бетонный прорыв и Бетонное боковое выброс неудачи.
An Якорная группа состоит из нескольких якорей с аналогичной эффективной глубиной встроенности и расстоянием между, и достаточно близко, чтобы их Проецируемые области сопротивления перекрываются. Когда якоря сгруппированы, их способности объединяются, чтобы противостоять общему напряжению, применяемой к группе.
Якоря, которые не соответствуют критериям группировки, рассматриваются как одиночные якоря. В таком случае, Только сила натяжения на отдельном якоре проверяется на его собственной области эффективного сопротивления.
Фактор увеличения любопытства:
В Программное обеспечение SkyCiv для проектирования опорной плиты включает в себя возможность применить любопытный коэффициент увеличения для учета дополнительных растягивающих усилий на анкерах из-за подрыва. Этот фактор увеличивает требуемую нагрузку на анкеры во время проверок анкеров., предоставление более консервативной и реалистичной оценки, где это применимо. По умолчанию, коэффициент увеличения любопытства установлен на 1.0, это означает, что дополнительная вырывная нагрузка не применяется, если это не указано пользователем..
Пошаговые расчеты:
Проверьте #1: Рассчитайте емкость сварки
Начать, Нам нужно рассчитать нагрузку на якорь и эффективную длину сварки на якорь. Эффективная длина сварного шва определяется наименьшей длиной из дисперсии 45°., ограничен фактической длиной сварного шва и расстоянием якоря.
Для этого расчета, Якоря классифицируются как либо конечные якоря или промежуточные якоря. Конечные якоря расположены на концах ряда или колонны якорях, в то время как промежуточные якоря расположены между ними. Метод расчета отличается для каждого и зависит от геометрии столбца. В этом примере, В Интернете есть два якоря, и оба классифицируются как конечные якоря.
Для конечных якорей, эффективная длина сварного шва ограничена доступным расстоянием от центральной линии анкера до радиуса угла колонны. Дисперсия на 45 ° не должна выходить за пределы этой границы.
\(
l_r = \dfrac{d_{col} – 2t_{col} – 2r_{col} – s_y (n_{a,\text{side}} – 1)}{2} = \dfrac{250 \, \text{mm} – 2 \times 8 \, \text{mm} – 2 \times 12 \, \text{mm} – 150 \, \text{mm} \times (2 – 1)}{2} = 30 \, \text{mm}
\)
На внутренней стороне, Эффективная длина ограничена половиной якоря. Общая эффективная длина сварного шва для конечного якоря - это сумма внешней и внутренней длины.
\(
l_{eff,end} = \min \left( d_o, 0.5 s_y \right) + \min \left( d_o, l_r \right)
\)
\(
l_{eff,end} = \min \left( 62.5 \, \text{mm}, 0.5 \times 150 \, \text{mm} \right) + \min \left( 62.5 \, \text{mm}, 30 \, \text{mm} \right) = 92.5 \, \text{mm}
\)
Для этого примера, конечная эффективная длина сварного шва анкера стенки принимается за эффективную длину концевого анкера.
\(
l_{eff} = l_{eff,end} = 92.5 \, \text{mm}
\)
следующий, давайте посчитаем нагрузку на один анкер. Для данного набора из четырех (4) якоря, нагрузка на якорь:
\(
T_{u,anchor} = \dfrac{N_x}{n_{a,t}} = \dfrac{50 \, \text{kN}}{4} = 12.5 \, \text{kN}
\)
Используя рассчитанную эффективную длину сварки, теперь мы можем вычислить необходимую силу на единицу длины, действующую на сварной шов..
\(
v^*_w = \dfrac{T_{u,anchor}}{l_{eff}} = \dfrac{12.5 \, \text{kN}}{92.5 \, \text{mm}} = 0.13514 \, \text{kN/mm}
\)
Сейчас же, мы будем использовать КАК 4100:2020 Пункт 9.6.3.10 Рассчитать прочность на конструкцию филе сварного шва.
\(
\phi v_w = \phi 0.6 f_{uw} E_w k_r = 0.8 \times 0.6 \times 430 \, \text{MPa} \times 5.657 \, \text{mm} \times 1 = 1.1676 \, \text{kN/mm}
\)
Помимо проверки сварного шва, нам также необходимо проверить сопротивление основного металла против приложенной силы натяжения, чтобы гарантировать, что она не влияет на режим отказа.
\(
\phi v_{wbm} = \phi \left( \min \left( F_{y\_col} t_{col}, f_{y\_bp} t_{bp} \right) \right)
\)
\(
\phi v_{wbm} = 0.9 \times \left( \min \left( 350 \, \text{MPa} \times 8 \, \text{mm}, 250 \, \text{MPa} \times 20 \, \text{mm} \right) \right) = 2.52 \, \text{kN/mm}
\)
В таком случае, сопротивление сварки преобладает над сопротивлением основного металла.
поскольку 0.13514 кН / мм < 1.1676 кН / мм, емкость сварки достаточный.
Проверьте #2: Рассчитайте емкость сгибки на основе нагрузки
С помощью нагрузка на якорь и расстояние смещения от центра анкера до грани колонны (служить эксцентриситетом нагрузки), момент, применяемый к базовой пластине, можно рассчитать с помощью консольный предположение.
\(
M^* = T_{u,anchor} e = 12.5 \, \text{kN} \times 62.5 \, \text{mm} = 781.25 \, \text{kN} \cdot \text{mm}
\)
следующий, используя рассчитанный Эффективная длина сварного шва из предыдущей проверки как ширина изгиба, Мы можем рассчитать SkyCiv Foundation - это модуль проектирования для расчета фундаментов с учетом нагрузок надстройки. основания с использованием Aisc 360-22, Уравнение 2-1:
\(
\phi M_s = \phi Z_{eff} f_{y\_bp} = 0.9 \times 9250 \, \text{mm}^3 \times 250 \, \text{MPa} = 2081.2 \, \text{kN} \cdot \text{mm}
\)
куда,
\(
Z_{eff} = \dfrac{l_{eff} (t_{bp})^2}{4} = \dfrac{92.5 \, \text{mm} \times (20 \, \text{mm})^2}{4} = 9250 \, \text{mm}^3
\)
поскольку 781.25 кН-мм < 2081.2 кН-мм, емкость сгибки сгибкой на основе плиты достаточный.
Проверьте #3: Рассчитать емкость привязки якоря растягиваемой
Чтобы оценить предел прочности анкерного стержня, Мы ссылаемся на КАК 5216:2021 Пункт 6.2.2 и КАК 4100:2020 Пункт 9.2.2.2.
Первый, Мы определяем зона растягивающих напряжений резьбовой части стержня, следующий КАК 4100:2020 Пункт 7.2 и Статья AS 1275–1985. 1.7.
\(
A_n = \dfrac{\pi}{4} \left( \dfrac{d_a}{\text{mm}} – 0.9382 P \right)^2 \, \text{mm}^2 = \dfrac{\pi}{4} \times \left( \dfrac{16 \, \text{mm}}{1 \, \text{mm}} – 0.9382 \times 2 \right)^2 \times 1 \, \text{mm}^2 = 156.67 \, \text{mm}^2
\)
С использованием КАК 4100:2020 Пункт 9.2.2, мы рассчитываем номинальная натяжная способность болта в зависимости от площади растягивающего напряжения и прочности материала..
\(
N_{tf} = A_n F_{u\_anc} = 156.67 \, \text{mm}^2 \times 800 \, \text{MPa} = 125.33 \, \text{kN}
\)
Затем мы применяем соответствующий коэффициент сопротивления, чтобы получить расчетная несущая способность якоря при растяжении.
\(
\phi N_{Rk,s} = \phi N_{tf} = 0.8 \times 125.33 \, \text{kN} = 100.27 \, \text{kN}
\)
Вспомните ранее рассчитанный нагрузка на натяжение на якорь, и применить любопытный коэффициент увеличения если указано.
\(
N^* = p \left( \dfrac{N_x}{n_{a,t}} \right) = 1 \times \left( \dfrac{50 \, \text{kN}}{4} \right) = 12.5 \, \text{kN}
\)
поскольку 12.5 кН < 100.27 кН, в достаточная растягивающая способность анкерного стержня.
Проверьте #4: Рассчитайте бетонную прорывную емкость при натяжении
Перед расчета прорывной емкости, Сначала мы должны определить, соответствует ли участник как узкий член. В соответствии с КАК 5216:2021 Пункт 6.2.3.8, Участник соответствует критериям узкого члена. Следовательно, а модифицированный Эффективная длина встраивания Должен использоваться в расчетах прорывной мощности. Эта корректировка также влияет на характерные интервалы и Характерное расстояние края, который должен быть изменен соответственно.
На основе узких критериев члена, в Модифицированные значения Для якоря группы следующие:
- модифицированная эффективная длина встроения, \(h’_{ef} = 100 \, \text{mm}\)
- Модифицированное характеристическое расстояние, \(s’_{cr} = 300 \, \text{mm}\)
- Модифицированное характерное расстояние края, \(c’_{cr} = 150 \, \text{mm}\)
С использованием КАК 5216: 2021 Пункт 6.2.3.3, мы рассчитываем Справочная зона проецируемого бетонного конуса за один якорь.
\(
A0_{c,N} = \left( s’_{cr,g1} \right)^2 = \left( 300 \, \text{mm} \right)^2 = 90000 \, \text{mm}^2
\)
так же, мы рассчитываем Фактическая проектная зона бетонного конуса якорной группы.
\(
A_{Nc} = L_{Nc} B_{Nc} = 450 \, \text{mm} \times 450 \, \text{mm} = 202500 \, \text{mm}^2
\)
куда,
\(
L_{Nc} = \min \left( c_{left,g1}, c’_{cr,g1} + r_{embed\_plate} \right) + \min \left( s_{sum,z,g1}, s’_{cr,g1} \cdot \left( n_{z,g1} – 1 \right) \right) + \min \left( c_{right,g1}, c’_{cr,g1} + r_{embed\_plate} \right)
\)
\(
L_{Nc} = \min \left( 87.5 \, \text{mm}, 150 \, \text{mm} + 18 \, \text{mm} \right) + \min \left( 275 \, \text{mm}, 300 \, \text{mm} \cdot (2 – 1) \right) + \min \left( 87.5 \, \text{mm}, 150 \, \text{mm} + 18 \, \text{mm} \right)
\)
\(
L_{Nc} = 450 \, \text{mm}
\)
\(
B_{Nc} = \min \left( c_{top,g1}, c’_{cr,g1} + r_{embed\_plate} \right) + \min \left( s_{sum,y,g1}, s’_{cr,g1} \cdot \left( n_{y,g1} – 1 \right) \right) + \min \left( c_{bottom,g1}, c’_{cr,g1} + r_{embed\_plate} \right)
\)
\(
B_{Nc} =\min \left( 150 \, \text{mm}, 150 \, \text{mm} + 18 \, \text{mm} \right) + \min \left( 150 \, \text{mm}, 300 \, \text{mm} \cdot (2 – 1) \right) + \min \left( 150 \, \text{mm}, 150 \, \text{mm} + 18 \, \text{mm} \right)
\)
\(
B_{Nc} = 450 \, \text{mm}
\)
В эффективный радиус встроенной пластины используется для обеспечения дополнительной мощности при прорыве бетона. Чтобы определить это, прибавьте толщину закладной пластины к половине диаметра анкера.
следующий, Мы оцениваем характерная сила одного якоря с использованием КАК 5216:2021 уравнение. 6.2.3.2
\(
N0_{Rk,c} = k_1 \sqrt{\dfrac{f’_c}{\text{MPa}}} \left( \dfrac{h’_{ef,g1}}{\text{mm}} \right)^{1.5} \, \text{N}
\)
\(
N0_{Rk,c} = 8.9 \times \sqrt{\dfrac{28 \, \text{MPa}}{1 \, \text{MPa}}} \times \left( \dfrac{100 \, \text{mm}}{1 \, \text{mm}} \right)^{1.5} \times 0.001 \, \text{kN} = 47.094 \, \text{kN}
\)
куда,
- \(k_{1} = 8.9\) для забивных анкеров
Сейчас же, Мы оцениваем влияние геометрии путем расчета необходимой параметры для сопротивления прорыва.
Кратчайшее расстояние края анкерной группы определяется как:
\(
c_{min,N} = \min \left( c_{left,g1}, c_{right,g1}, c_{top,g1}, c_{bottom,g1} \right) = \min \left( 87.5 \, \text{mm}, 87.5 \, \text{mm}, 150 \, \text{mm}, 150 \, \text{mm} \right) = 87.5 \, \text{mm}
\)
В соответствии с КАК 5216:2021 уравнение. 6.2.3.4, Значение для параметра учитывает распределение напряжения в бетоне:
\(
\Psi_{s,N} = \min \left( 0.7 + 0.3 \left( \dfrac{c_{min,N}}{c’_{cr,g1}} \right), 1.0 \right) = \min \left( 0.7 + 0.3 \times \left( \dfrac{87.5 \, \text{mm}}{150 \, \text{mm}} \right), 1 \right) = 0.875
\)
В Эффект шпалы раковины учитывается использование КАК 5216:2021 Уравнение 6.2.3.5, дающий:
\(
\Psi_{re,N} = \min \left( 0.5 + \dfrac{h’_{ef,g1}}{\text{mm} \cdot 200}, 1.0 \right) = \min \left( 0.5 + \dfrac{100 \, \text{mm}}{1 \, \text{mm} \cdot 200}, 1 \right) = 1
\)
К тому же, оба Коэффициент эксцентриситета и Фактор влияния сжатия принимаются как:
\(
\Psi_{ec,N} = 1
\)
\(
\Psi_{M,N} = 1
\)
Затем мы объединяем все эти факторы и применяем КАК 5216:2021 Уравнение 6.2.3.1 Чтобы оценить Проектирование бетонного сопротивления прорыва конуса Для якоря группы:
\(
\phi N_{Rk,c} = \phi_{Mc} N0_{Rk,c} \left( \dfrac{A_{Nc}}{A0_{c,N}} \right) \Psi_{s,N} \Psi_{re,N} \Psi_{ec,N} \Psi_{M,N}
\)
\(
\phi N_{Rk,c} = 0.6667 \times 47.094 \, \text{kN} \times \left( \dfrac{202500 \, \text{mm}^2}{90000 \, \text{mm}^2} \right) \times 0.875 \times 1 \times 1 \times 1 = 61.814 \, \text{kN}
\)
В Общая нагрузка на натяжение В якорной группе рассчитывается путем умножения нагрузки на растяжение на якорь на количество якорей, с коэффициентом увеличения, применяемым по мере необходимости:
\(
N^* = p \left( \dfrac{N_x}{n_{a,t}} \right) n_{a,g1} = 1 \times \left( \dfrac{50 \, \text{kN}}{4} \right) \times 4 = 50 \, \text{kN}
\)
поскольку 50 кН < 61.814 кН бетонная прорывная емкость достаточный.
Проверьте #5: Рассчитать способность выдвижения якоря
В Выдвижная способность якоря регулируется сопротивлением на его встроенном конце. Первый, Мы вычисляем максимальный размер привязки головки, эффективный для сопротивления вытягивания, согласно КАК 5216:2021 Пункт 6.3.4.
\(
d_{h,\text{max}} = \min \left( b_{embed\_plate}, 6 \left( t_{embed\_plate} \right) + d_a \right) = \min \left( 70 \, \text{mm}, 6 \times (10 \, \text{mm}) + 16 \, \text{mm} \right) = 70 \, \text{mm}
\)
следующий, мы рассчитываем чистую опорную площадь прямоугольной закладной пластины, используя:
\(
A_h = \left( d_{h,\text{max}}^2 \right) – A_{rod} = \left( (70 \, \text{mm})^2 \right) – 201.06 \, \text{mm}^2 = 4698.9 \, \text{mm}^2
\)
куда,
\(
A_{rod} = \dfrac{\pi}{4} (d_a)^2 = \dfrac{\pi}{4} \times (16 \, \text{mm})^2 = 201.06 \, \text{mm}^2
\)
Затем мы рассчитываем расчет базовой прочности на выдергивание анкера с использованием КАК 5216:2021 Пункт 6.3.4:
\(
N_{Rk,p} = \phi_{Mc} k_2 A_h \left( f’_c \right) = 0.6667 \times 7.5 \times 4698.9 \, \text{mm}^2 \times (28 \, \text{MPa}) = 657.88 \, \text{kN}
\)
Вспомните ранее рассчитанный нагрузка на натяжение на якорь:
\(
N^* = p \left( \dfrac{N_x}{n_{a,t}} \right) = 1 \times \left( \dfrac{50 \, \text{kN}}{4} \right) = 12.5 \, \text{kN}
\)
поскольку 12.5 кН < 657.88 кН, емкость якоря вытягивает достаточный.
Проверьте #6: Рассчитайте пропускную способность в направлении y-направления
Давайте рассмотрим анкерную группу с боковым выбросом. 1 для расчета мощности. Обращение к сводке данных привязки, Идентификаторы привязки 3 и 4 являются частью SFy Group 1.
Начнем с расчета края расстояния до крайний край.
\(
c_{z,\text{min}} = \min \left( c_{\text{left},g1}, c_{\text{right},g1} \right) = \min \left( 87.5 \, \text{mm}, 362.5 \, \text{mm} \right) = 87.5 \, \text{mm}
\)
следующий, Мы определяем расстояние от края до ортогональный край.
\(
c_{y,\text{min}} = \min \left( c_{\text{top},g1}, c_{\text{bottom},g1} \right) = \min \left( 150 \, \text{mm}, 150 \, \text{mm} \right) = 150 \, \text{mm}
\)
С использованием КАК 5216:2021 Пункт 6.2.7.3, Давайте рассчитаем Ссылка на прогнозируемая область единого застегивания.
\(
A0_{c,Nb} = \left( 4 c_{z,\text{min}} \right)^2 = \left( 4 \times 87.5 \, \text{mm} \right)^2 = 122500 \, \text{mm}^2
\)
Поскольку мы проверяем способность якорной группы, Давайте получим Фактическая прогнозируемая область якорной группы с использованием КАК 5216:2021 Пункт 6.2.7.2.
\(
A_{Nc} = B_{c,Nb} H_{c,Nb} = 450 \, \text{mm} \times 325 \, \text{mm} = 146250 \, \text{mm}^2
\)
куда,
\(
B_{c,Nb} = \min \left( 2 c_{z,\text{min}}, c_{\text{top},g1} \right) + s_{\text{sum},y,g1} + \min \left( 2 c_{z,\text{min}}, c_{\text{bottom},g1} \right)
\)
\(
B_{c,Nb} = \min \left( 2 \times 87.5 \, \text{mm}, 150 \, \text{mm} \right) + 150 \, \text{mm} + \min \left( 2 \times 87.5 \, \text{mm}, 150 \, \text{mm} \right) = 450 \, \text{mm}
\)
\(
H_{c,Nb} = 2 c_{z,\text{min}} + \left( \min \left( t_{\text{conc}} – h_{\text{ef}}, 2 c_{z,\text{min}} \right) \right)
\)
\(
H_{c,Nb} = 2 \times 87.5 \, \text{mm} + \left( \min \left( 400 \, \text{mm} – 250 \, \text{mm}, 2 \times 87.5 \, \text{mm} \right) \right) = 325 \, \text{mm}
\)
В вычислении характерная бетонная прочность отдельного якоря, мы будем использовать КАК 5216:2021 Пункт 6.2.7.2.
\(
N0_{Rk,cb} = k_5 \left( \dfrac{c_{z,\text{min}}}{\text{mm}} \right) \sqrt{\dfrac{A_h}{\text{mm}^2}} \sqrt{\dfrac{f’_c}{\text{MPa}}} \, N
\)
\(
N0_{Rk,cb} = 8.7 \times \left( \dfrac{87.5 \, \text{mm}}{1 \, \text{mm}} \right) \times \sqrt{\dfrac{4698.9 \, \text{mm}^2}{1 \, \text{mm}^2}} \times \sqrt{\dfrac{28 \, \text{MPa}}{1 \, \text{MPa}}} \times 0.001 \, \text{kN}
\)
\(
N0_{Rk,cb} = 276.13 \, \text{kN}
\)
куда,
- \(k_{5} = 8.7\) для бетона с трещинами
- \(k_{5} = 12.2\) для нерастрескавшегося бетона
затем, Мы получим Параметры взрыва бокового лица.
Параметр, учитывающий нарушение распределения напряжений в бетоне, можно рассчитать из КАК 5216:2021 Пункт 6.2.7.4.
\(
\Psi_{s,Nb} = \min \left( 0.7 + 0.3 \left( \dfrac{c_{y,\text{min}}}{2 c_{z,\text{min}}} \right), 1.0 \right)
\)
\(
\Psi_{s,Nb} = \min \left( 0.7 + 0.3 \times \left( \dfrac{150 \, \text{mm}}{2 \times 87.5 \, \text{mm}} \right), 1 \right) = 0.95714
\)
Уравнение из КАК 5216:2021 Пункт 6.2.7.5 затем используется для получения параметра, учитывающего групповой эффект.
\(
\Psi_{g,Nb} = \max \left( \sqrt{n_{y,g1}} + \left( 1 – \sqrt{n_{y,g1}} \right) \left( \dfrac{\min \left( s_{y,g1}, 4 c_{z,\text{min}} \right)}{4 c_{z,\text{min}}} \right), 1.0 \right)
\)
\(
\Psi_{g,Nb} = \max \left( \sqrt{2} + \left( 1 – \sqrt{2} \right) \times \left( \dfrac{\min \left( 150 \, \text{mm}, 4 \times 87.5 \, \text{mm} \right)}{4 \times 87.5 \, \text{mm}} \right), 1 \right)
\)
\(
\Psi_{g,Nb} = 1.2367
\)
В завершение, в отношении КАК 5216:2021 уравнение. 6.2.7 для головных якорных стержней, в Проектирование бетонной выдувающей сопротивления является:
\(
\phi N_{Rk,cb} = \phi_M N0_{Rk,cb} \left( \dfrac{A_{Nc}}{A0_{c,Nb}} \right) \Psi_{s,Nb} \Psi_{g,Nb} \Psi_{ec,N}
\)
\(
\phi N_{Rk,cb} = 0.6667 \times 276.13 \, \text{kN} \times \left( \dfrac{146250 \, \text{mm}^2}{122500 \, \text{mm}^2} \right) \times 0.95714 \times 1.2367 \times 1 = 260.16 \, \text{kN}
\)
Для этой якорной группы, только два (2) якоря принадлежат группе. Следовательно, в расчетная сила натяжения для якорной группы:
\(
N^* = p \left( \dfrac{N_x}{n_{a,t}} \right) n_{y,g1}
\)
\(
N^* = 1 \times \left( \dfrac{50 \, \text{kN}}{4} \right) \times 2 = 25 \, \text{kN}
\)
поскольку 25 кН < 260.16 кН, Бетонное боковое выброс вдоль направления достаточный.
Анкерная группа с боковым выбросом 2 также можно использовать и даст тот же результат, Поскольку дизайн симметричный.
Проверьте #7: Рассчитайте пропускную способность в направлении z в направлении z
Этот расчет неприменим для разрушения в направлении Z., так как расстояние от края до сторон превышает половину эффективной длины анкеровки.
Резюме дизайна
В Программное обеспечение для дизайна базовой плиты Skyciv может автоматически генерировать пошаговый отчет расчета для этого примера проекта. Это также предоставляет краткую информацию о выполненных чеках и их полученных соотношениях, Облегчение информации для понимания с первого взгляда. Ниже приведена примерная сводная таблица, который включен в отчет.
Образец Skyciv
Посмотрите уровень детализации и ясности, который вы можете ожидать от отчета о конструкции базовой пластины SkyCiv.. Отчет включает все ключевые проверки проекта., уравнения, и результаты представлены в ясном и легко читаемом формате.. Полностью соответствует стандартам проектирования.. Нажмите ниже, чтобы просмотреть образец отчета, созданного с помощью калькулятора базовой плиты SkyCiv..
Покупка программного обеспечения для базовой пластины
Купите полную версию модуля дизайна базовой плиты без каких -либо других модулей Skyciv. Это дает вам полный набор результатов для дизайна базовой плиты, в том числе подробные отчеты и больше функциональности.
