Пример дизайна базовой пластины с использованием CSA S16:19 и CSA A23.3:19
Запись о проблеме
Определите, достаточно ли разработанного соединения с столбцами-базой для Вы = 5-kn и VZ = 5-кн поперечные нагрузки.
Данные данных
Столбец:
Раздел столбца: HP200x54
Область столбца: 6840.0 мм2
Материал столбца: 350W
Опорная плита:
Размеры опорной плиты: 400 мм х 400 мм
Толщина опорной плиты: 13 мм
Материал опорной плиты: 300W
Раствор:
Толщина затирки: 13 мм
бетон:
Бетонные размеры: 450 мм х 450 мм
Бетонная толщина: 380 мм
Бетонный материал: 20.68 МПа
Потрескался или не снят: Потрескался
Якоря:
Диаметр якоря: 12.7 мм
Эффективная длина встраивания: 300 мм
Толщина стиральной машины: 0 мм
Связь с табличкой: Нет
Швы:
Размер сварного шва: 8 мм
Классификация металла наполнителя: E43XX
Якоря данных (из Skyciv Calculator):
Модель в бесплатном инструменте SkyCiv
Смоделируйте конструкцию опорной плиты, указанную выше, с помощью нашего бесплатного онлайн-инструмента сегодня.! Регистрация не требуется.
Определения
Путь нагрузки:
Дизайн соответствует CSA A23.3:2019 стандарты и рекомендации Руководство по проектированию AISC 1, 3Rd Edition. Нагрузки на сдвиг, приложенные к колонне, а затем к опорному бетону через Якоря. Торы и сдвиговые выкупы не рассматриваются в этом примере, Поскольку эти механизмы не поддерживаются в текущем программном обеспечении.
По умолчанию, в приложенная сдвиговая нагрузка распределяется на все анкеры, либо с помощью сварных пластинчатых шайб, либо с помощью других инженерных средств.. Нагрузка, которую несет каждый якорь, определяется с помощью трех (3) случаи, указанные в CSA A23.3:2019 Пункт D.7.2.1 и рисунок D.13.. Затем каждый анкер передает нагрузку на опорный бетон внизу.. Распределение нагрузки в соответствии с этими ссылками также используется при проверке прочности на сдвиг анкерной стали, чтобы обеспечить непрерывность в предположениях о передаче нагрузки..
Как альтернатива, Программное обеспечение допускает упрощенное и более консервативное предположение, где вся сдвиговая нагрузка распределяется только на анкеры, ближайшие к нагруженному краю.. В таком случае, Проверка емкости сдвига выполняется только на этих краях, Обеспечение консервативного устранения потенциальной сбоя сдвига.
Якорные группы:
В Программное обеспечение SkyCiv для проектирования опорной плиты Включает интуитивно понятную особенность, которая определяет, какие якоря являются частью якоря для оценки Бетонное сдвиг прорыв и Бетонный сдвиг Прайут неудачи.
An Якорная группа определяется как два или более якоря с перекрывающимися областями сопротивления. В таком случае, Якоря действуют вместе, и их комбинированное сопротивление проверяется на приложенной нагрузке на группу.
А Одиночный якорь определяется как якорь, чья проектная область сопротивления не перекрывается с каким -либо другим. В таком случае, Якорь действует в одиночку, и приложенная сила сдвига на этом якоре проверяется непосредственно на его индивидуальное сопротивление.
Это различие позволяет программному обеспечению захватывать как поведение группы, так и индивидуальные характеристики привязки при оценке режимов отказа, связанных с сдвигом.
Пошаговые расчеты
Проверьте #1: Рассчитайте емкость сварки
Первым шагом является рассчитание Общая длина сварного шва Доступно, чтобы противостоять сдвигу. Общая длина сварного шва, Лвелд, получается суммированием сварных швов со всех сторон.
\( L_{weld} = 2b_f + 2[mathin]d_{col} – 2t_f – 2r_{col}[mathin] + 2[mathin]b_f – t_w – 2r_{col}[mathin] \)
\( L_{weld} = 2 \times 207,\text{mm} + 2 \times (204,\text{mm} – 2 \times 11.3,\text{mm} – 2 \times 9.7,\text{mm}) + 2 \times (207,\text{mm} – 11.3,\text{mm} – 2 \times 9.7,\text{mm}) = 1090.6,\text{mm} \)
Используя эту длину сварки, приложенные силы сдвига в Y- и направления Z делятся, чтобы определить среднее значение Сила сдвига на единицу длины в каждом направлении:
\( v_{fy} = \dfrac{V_y}{L_{weld}} = \dfrac{5,\text{kN}}{1090.6,\text{mm}} = 0.0045846,\text{kN/mm} \)
\( v_{fz} = \dfrac{V_z}{L_{weld}} = \dfrac{5,\text{kN}}{1090.6,\text{mm}} = 0.0045846,\text{kN/mm} \)
В результирующая потребность в сдвиге на единицу длины затем определяется с использованием квадратного корня из суммы квадратов (SRSS) метод.
\( v_f = \sqrt{\left((v_{fy})^2\right) + \left((v_{fz})^2\right)} \)
\( v_f = \sqrt{\left((0.0045846,\text{kN/mm})^2\right) + \left((0.0045846,\text{kN/mm})^2\right)} = 0.0064836,\text{kN/mm} \)
следующий, емкость сварки рассчитывается с использованием CSA S16:19 Пункт 13.13.2.2, с коэффициентом прочности направленной kds=1,0, чтобы быть консервативным. Свариваемая способность сварного шва толщиной 8 мм как на полках, так и на стенке составляет:
\( v_r = 0.67\phi t_{w,flange}X_u = 0.67 \times 0.67 \times 5.657,\text{mm} \times 430,\text{MPa} = 1.092,\text{kN/mm} \)
\( v_r = 0.67\phi t_{w,web}X_u = 0.67 \times 0.67 \times 5.657,\text{mm} \times 430,\text{MPa} = 1.092,\text{kN/mm} \)
Правящий способность углового шва является:
\( v_{r,fillet} = \min(v_r, v_i) = \min(1.092\,\text{kN/mm}, 1.092\,\text{kN/mm}) = 1.092\,\text{kN/mm} \)
Для этого сварного соединения, прочность электрода не превосходит сильные стороны основного металла. Следовательно, проверка основного металла не является решающей и не требует выполнения.
поскольку 0.0064 кН / мм < 1.092 кН / мм, факторизованная способность сварки равна достаточный.
Проверьте #2: Рассчитайте бетонную прорывную способность из -за сдвига VY
Перпендикулярная емкость:
Использование значений ca1 каждого якоря для прогнозирования конусов отказов, программное обеспечение определило, что конусы разрушения этих анкеров перекрываются.. Следовательно, мы можем относиться к ним как к Якорная группа. Ссылаясь на CSA A23.3:19 инжир. Д.13, потому что с<ок1 , мы используем Дело 3 определить устойчивость анкерной группы к сдвиговому прорыву. более того, поддержка была определена нет быть узким членом, поэтому расстояние ca1 используется напрямую без изменений.
Дело 3:
Суммарная сила, которую следует учитывать в случае 3 это полная сила сдвига по направлению Vy. Эта поперечная сила применяется только к передним анкерам..
\( V_{fa\perp,case3} = V_y = 5\,\text{kN} \)
Для расчета мощности якорной группы, мы используем CSA A23.3:19 Пункт Д.7.2.. В максимальная проектируемая площадь для одного якоря рассчитывается с использованием Уравнение D.34 с фактической ок.размер.
\( A_{Vco} = 4.5[mathin]c_{a1,g1}[mathin]^2 = 4.5 \times (180\,\text{mm})^2 = 145800\,\text{mm}^2 \)
Чтобы получить фактическую проекцию площади якорной группы, Сначала мы определяем ширина поверхности разрушения:
\( B_{Vc} = \min(c_{\text{left},g1}, 1.5c_{a1,g1}) + (\min(s_{\text{sum},x,g1}, 3c_{a1,g1}(n_{x,g1} – 1))) + \min(c_{\text{right},g1}, 1.5c_{a1,g1}) \)
\( B_{Vc} = \min(175\,\text{mm}, 1.5 \times 180\,\text{mm}) + (\min(100\,\text{mm}, 3 \times 180\,\text{mm} \times (2-1))) + \min(175\,\text{mm}, 1.5 \times 180\,\text{mm}) \)
\( B_{Vc} = 450\,\text{mm} \)
В высота поверхности разрушения является:
\( H_{Vc} = \min(1.5c_{a1,g1}, t_{\text{conc}}) = \min(1.5 \times 180\,\text{mm}, 380\,\text{mm}) = 270\,\text{mm} \)
Это дает общая площадь так как:
\( A_{Vc} = B_{Vc}.H_{Vc} = 450\,\text{mm} \times 270\,\text{mm} = 121500\,\text{mm}^2 \)
Затем мы используем CSA A23.3:19 Уравнения D.35 и D.36 для получения базовой прочности на отрыв одиночного анкера.
\( V_{br1} = 0.58\left(\dfrac{\min(l_e, 8d_a)}{d_a}\right)^{0.2}\sqrt{\dfrac{d_a}{mm}}\phi\lambda_a\sqrt{\dfrac{f’_c}{MPa}}\left(\dfrac{c_{a1,g1}}{mm}\right)^{1.5}R(N) \)
\( V_{br1} = 0.58 \times \left(\dfrac{\min(300\,\text{mm}, 8 \times 12.7\,\text{mm})}{12.7\,\text{mm}}\right)^{0.2} \times \sqrt{\dfrac{12.7\,\text{mm}}{1\,\text{mm}}} \times 0.65 \times 1 \times \sqrt{\dfrac{20.68\,\text{MPa}}{1\,\text{MPa}}} \times \left(\dfrac{180\,\text{mm}}{1\,\text{mm}}\right)^{1.5} \times 1 \times 0.001\,\text{kN} \)
\( V_{br1} = 22.364\,\text{kN} \)
\( V_{br2} = 3.75\lambda_a\phi\sqrt{\dfrac{f’_c}{MPa}}\left(\dfrac{c_{a1,g1}}{mm}\right)^{1.5}R(N) \)
\( V_{br2} = 3.75 \times 1 \times 0.65 \times \sqrt{\dfrac{20.68\,\text{MPa}}{1\,\text{MPa}}} \times \left(\dfrac{180\,\text{mm}}{1\,\text{mm}}\right)^{1.5} \times 1 \times 0.001\,\text{kN} = 26.769\,\text{kN} \)
Управляющая способность между этими двумя состояниями равна:
\( V_{br} = \min(V_{\text{br1}}, V_{\text{br2}}) = \min(22.364\,\text{kN}, 26.769\,\text{kN}) = 22.364\,\text{kN} \)
следующий, рассчитываем коэффициент эксцентриситета, Крайный фактор эффекта, и коэффициент толщины, используя CSA A23.3:19 Пункты D.7.2.5, Г.7.2.6, и D.7.2.8.
В Коэффициент эксцентриситета является:
\( \Psi_{ec,V} = \min\left(1.0, \dfrac{1}{1 + \dfrac{2e’_N}{3c_{a1,g1}}}\right) = \min\left(1, \dfrac{1}{1 + \dfrac{2\times0}{3\times180\,\text{mm}}}\right) = 1 \)
В Крайный фактор эффекта является:
\( \Psi_{ed,V} = \min\left(1.0, 0.7 + 0.3\left(\dfrac{c_{a2,g1}}{1.5c_{a1,g1}}\right)\right) = \min\left(1, 0.7 + 0.3 \times \left(\dfrac{175\,\text{mm}}{1.5 \times 180\,\text{mm}}\right)\right) = 0.89444 \)
В Коэффициент толщины является:
\( \Psi_{h,V} = \max\left(\sqrt{\dfrac{1.5c_{a1,g1}}{t_{\text{conc}}}}, 1.0\right) = \max\left(\sqrt{\dfrac{1.5 \times 180\,\text{mm}}{380\,\text{mm}}}, 1\right) = 1 \)
В завершение, сила прорыва якорной группы, рассчитывается с использованием CSA A23.3:19 Пункт Д.7.2.1., является:
\( V_{cbg\perp} = \left(\dfrac{A_{Vc}}{A_{Vco}}\right)\Psi_{ec,V}\Psi_{ed,V}\Psi_{c,V}\Psi_{h,V}V_{br} \)
\( V_{cbg\perp} = \left(\dfrac{121500\,\text{mm}^2}{145800\,\text{mm}^2}\right) \times 1 \times 0.89444 \times 1 \times 1 \times 22.364\,\text{kN} = 16.669\,\text{kN} \)
Расчетная способность Vy к сдвигу в перпендикулярное направление является 16.669 кН.
Параллельная емкость:
Неудача по ходу край параллелен нагрузке также возможно в этом сценарии, поэтому необходимо определить способность прорыва бетона для параллельной кромки.. Используемые якоря отличаются из-за новой проекции конуса разрушения.. На основе рисунка ниже, в проекции конуса разрушения перекрываются; следовательно, якоря снова рассматриваются как Якорная группа.
Дело 3:
Чехол для использования по-прежнему Дело 3 с тех пор как<ca1. Следовательно, нагрузка, воспринимаемая этой анкерной группой, равна полная сдвиговая нагрузка Vy.
\( V_{fa\perp,case3} = V_y = 5\,\text{kN} \)
Затем мы следуем те же шаги что касается перпендикулярной емкости.
Поверхность разрушения для индивидуальный якорь является:
\( A_{Vco} = 4.5[mathin]c_{a1,g1}[mathin]^2 = 4.5 \times (175\,\text{mm})^2 = 137810\,\text{mm}^2 \)
В фактическая поверхность разрушения якорной группы:
\( B_{Vc} = \min(c_{\text{bottom},g1}, 1.5c_{a1,g1}) + (\min(s_{\text{sum},y,g1}, 3c_{a1,g1}(n_{y,g1} – 1))) + \min(c_{\text{top},g1}, 1.5c_{a1,g1}) \)
\( B_{Vc} = \min(180\,\text{mm}, 1.5 \times 175\,\text{mm}) + (\min(90\,\text{mm}, 3 \times 175\,\text{mm} \times (2-1))) + \min(180\,\text{mm}, 1.5 \times 175\,\text{mm}) \)
\( B_{Vc} = 450\,\text{mm} \)
\( H_{Vc} = \min(1.5c_{a1,g1}, t_{\text{conc}}) = \min(1.5 \times 175\,\text{mm}, 380\,\text{mm}) = 262.5\,\text{mm} \)
\( A_{Vc} = B_{Vc}H_{Vc} = 450\,\text{mm} \times 262.5\,\text{mm} = 118130\,\text{mm}^2 \)
так же, в базовый прорыв одиночного якоря сильные стороны рассчитываются следующим образом:
\( V_{br1} = 0.58\left(\dfrac{\min(l_e, 8d_a)}{d_a}\right)^{0.2}\sqrt{\dfrac{d_a}{mm}}\phi\lambda_a\sqrt{\dfrac{f’_c}{MPa}}\left(\dfrac{c_{a1,g1}}{mm}\right)^{1.5}R(N) \)
\( V_{br1} = 0.58 \times \left(\dfrac{\min(300\,\text{mm}, 8 \times 12.7\,\text{mm})}{12.7\,\text{mm}}\right)^{0.2} \times \sqrt{\dfrac{12.7\,\text{mm}}{1\,\text{mm}}} \times 0.65 \times 1 \times \sqrt{\dfrac{20.68\,\text{MPa}}{1\,\text{MPa}}} \times \left(\dfrac{175\,\text{mm}}{1\,\text{mm}}\right)^{1.5} \times 1 \times 0.001\,\text{kN} \)
\( V_{br1} = 21.438\,\text{kN} \)
\( V_{br2} = 3.75\lambda_a\phi\sqrt{\dfrac{f’_c}{MPa}}\left(\dfrac{c_{a1,g1}}{mm}\right)^{1.5}R(N) \)
\( V_{br2} = 3.75 \times 1 \times 0.65 \times \sqrt{\dfrac{20.68\,\text{MPa}}{1\,\text{MPa}}} \times \left(\dfrac{175\,\text{mm}}{1\,\text{mm}}\right)^{1.5} \times 1 \times 0.001\,\text{kN} = 25.661\,\text{kN} \)
В управляющая сила является:
\( V_{br} = \min(V_{\text{br1}}, V_{\text{br2}}) = \min(21.438\,\text{kN}, 25.661\,\text{kN}) = 21.438\,\text{kN} \)
Затем мы рассчитываем Коэффициент эксцентриситета и Коэффициент толщины:
\( \Psi_{ec,V} = \min\left(1.0, \dfrac{1}{1 + \dfrac{2e’_N}{3c_{a1,g1}}}\right) = \min\left(1, \dfrac{1}{1 + \dfrac{2\times0}{3\times175\,\text{mm}}}\right) = 1 \)
\( \Psi_{h,V} = \max\left(\sqrt{\dfrac{1.5c_{a1,g1}}{t_{\text{conc}}}}, 1.0\right) = \max\left(\sqrt{\dfrac{1.5 \times 175\,\text{mm}}{380\,\text{mm}}}, 1\right) = 1 \)
Для Фактор эффекта края прорыва, мы воспринимаем это как 1.0 для CSA A23.3:19 Пункт D.7.2.1c. К тому же, значение отрывной способности перпендикулярного края принимается как удвоенное значение, рассчитанное по уравнению D.33 (для якорной группы).
В факторизованный прорывная способность якорной группы является:
\( V_{cbgr\parallel} = 2\left(\dfrac{A_{Vc}}{A_{Vco}}\right)\Psi_{ec,V}\Psi_{ed,V}\Psi_{c,V}\Psi_{h,V}V_{br} \)
\( V_{cbgr\parallel} = 2 \times \left(\dfrac{118130\,\text{mm}^2}{137810\,\text{mm}^2}\right) \times 1 \times 1 \times 1 \times 1 \times 21.438\,\text{kN} = 36.752\,\text{kN} \)
- Для перпендикулярный край отказ, поскольку 5 кН < 16.7 кН, пролавка бетонного сдвига достаточный.
- Для параллельный край отказ, поскольку 5 кН < 36.8 кН, пролавка бетонного сдвига достаточный.
Рассчитайте бетонную прорывную способность из -за сдвига VZ
Опорная пластина также подвергается сдвигу Vz., так что провал граничит перпендикулярно и параллельно сдвигу Vz должен быть проверен. Использование того же подхода, перпендикулярные и параллельные возможности рассчитываются как 16.6 кН и 37.3 кН, соответственно.
Перпендикулярный край:
Параллельный край:
Эти возможности затем сравниваются с требуемыми сильными сторонами.
- Для перпендикулярный край отказ, поскольку 5 кН < 16.6 кН, расчетная способность бетона к прорыву на сдвиг составляет достаточный.
- Для разрушение параллельного края, поскольку 5 кН < 37.3 кН, расчетная способность бетона к прорыву на сдвиг составляет достаточный.
Проверьте #4: Рассчитайте бетонную емкость
Бетонный конус для неудача выдергивания тот же конус, который используется в проверка на разрыв на растяжение. Чтобы рассчитать емкость сдвига, в Прочность на номинальное растяжение количества отдельных якорей или группы якорей сначала необходимо определить. Подробные расчеты проверки на разрыв уже приведены в разделе Примеры дизайна Skyciv для нагрузки натяжения и не буду здесь повторяться.
Важно отметить, что определение якорной группы для прорыва при сдвиге отличается от определения анкерной группы для отрыва при сдвиге.. Анкеры в конструкции все равно необходимо проверить, чтобы определить, являются ли они действовать как группа или как одиночные якоря. Классификация поддержка как узкого раздела также должны быть проверены и должны соответствовать тем же условиям, что и для разрыва напряжения..
По данным программного обеспечения SkyCiv, номинальная прочность анкерной группы на разрыв составляет 60.207 кН. С фактором 2.0, в факторизованная мощность извлечения является:
\( V_{cpgr} = k_{cp}N_{cbr} = 2 \times 60.207\,\text{kN} = 120.41\,\text{kN} \)
Требуемая сила - это результирующий приложенных сдвиговых нагрузок. Поскольку все якоря принадлежат одной группе, Общий результирующий сдвиг назначается группе.
\( V_{fa} = \sqrt{((V_y)^2) + ((V_z)^2)} = \sqrt{((5\,\text{kN})^2) + ((5\,\text{kN})^2)} = 7.0711\,\text{kN} \)
\( V_{fa} = \left(\dfrac{V_{fa}}{n_a}\right)n_{a,g1} = \left(\dfrac{7.0711\,\text{kN}}{4}\right) \times 4 = 7.0711\,\text{kN} \)
поскольку 7.07 кН < 120.4 кН, факторизованная мощность выброса равна достаточный.
Проверьте #5: Рассчитайте сдвиг стержней стержней
Напомним, что в этом примере дизайна, сдвиг распределяется по всем якорям. В общая сдвиговая нагрузка на анкер следовательно, является результатом его доли нагрузки Vy и его доли нагрузки Vz.. Мы также рассматриваем регулирующее дело используется при проверке прорыва на сдвиг.
Для V-сдвига, Дело 3 управляет.
\( V_{fa,y} = \dfrac{V_y}{n_{z,g1}} = \dfrac{5\,\text{kN}}{2} = 2.5\,\text{kN} \)
так же, для VZ сдвига, Дело 3 управляет.
\( V_{fa,z} = \dfrac{V_z}{n_{y,g1}} = \dfrac{5\,\text{kN}}{2} = 2.5\,\text{kN} \)
Это дает поперечная сила на анкерном стержне так как:
\( V_{fa} = \sqrt{[mathin](V_{fa,y})^2[mathin] + [mathin](V_{fa,z})^2[mathin]} = \sqrt{((2.5\,\text{kN})^2) + ((2.5\,\text{kN})^2)} = 3.5355\,\text{kN} \)
В этом примере дизайна, затирка присутствует. Следовательно, анкерный стержень также испытывает изгиб из-за эксцентрикового сдвига. Чтобы учесть это, мы можем либо применить коэффициент уменьшения раствора согласно CSA A23.3:19 Пункт Д.7.1.3. или проверьте взаимодействие сдвиг-изгиб с помощью CSA S16:19 Пункт 13.12.1.4.
Для этого расчета, мы решили использовать 0.8 снижение коэффициент из CSA A23.3. Чтобы обеспечить возможность индивидуального инженерного суждения, в Skyciv Base Plate Software предоставляет возможность отключить этот коэффициент уменьшения и вместо этого использовать проверку взаимодействия сдвига и изгиба.. Эту функцию можно изучить с помощью Бесплатный инструмент для опорной пластины.
CSA A23.3 Предел прочности на сдвиг анкерного стержня:
Первый, мы рассчитываем устойчивость анкерного стержня к сдвигу, используя CSA A23.3. В минимальное растягивающее напряжение анкерного стержня:
\( f_{uta} = \min(F_{u\_anc}, 1.9F_{y\_anc}, 860) = \min(400\,\text{MPa}, 1.9 \times 248.2\,\text{MPa}, 860.00\,\text{MPa}) = 400\,\text{MPa} \)
В учтенная способность анкерного стержня к сдвигу, рассчитывается с использованием CSA A23.3:19 Уравнение D.31 и пункт D.7.1.3., является:
\( V_{sar,a23} = 0.8A_{se,V}\phi_s0.6f_{uta}R = 0.8 \times 92\,\text{mm}^2 \times 0.85 \times 0.6 \times 400\,\text{MPa} \times 0.75 = 11.258\,\text{kN} \)
Обратите внимание, что 0.8 здесь применяется понижающий коэффициент из-за наличия раствора. Эта уменьшенная способность к сдвигу приводит к дополнительному изгибу анкерного стержня..
Предел прочности на сдвиг анкерного стержня CSA S16:
Для мощности CSA S16, только сдвиговая способность проверенаd, поскольку изгиб из-за внецентренного сдвига уже учтен в проверке CSA A23.3.
В факторизованная способность к сдвигу рассчитывается с использованием CSA S16:19 Пункт 25.3.3.3.
\( V_{r,s16} = 0.7\phi_m 0.6n A_{sr} F_{u\_anc} = 0.7 \times 0.67 \times 0.6 \times 1 \times 126.68\,\text{mm}^2 \times 400\,\text{MPa} = 14.255\,\text{kN} \)
Чтобы гарантировать, что оба метода рассматриваются, управляющая способность принимается как меньшее из двух значений, который 11.258 кН.
поскольку 3.54 кН < 11.258 кН, учтенная способность анкерного стержня к сдвигу равна достаточный.
Резюме дизайна
В Программное обеспечение для дизайна базовой плиты Skyciv может автоматически генерировать пошаговый отчет расчета для этого примера проекта. Это также предоставляет краткую информацию о выполненных чеках и их полученных соотношениях, Облегчение информации для понимания с первого взгляда. Ниже приведена примерная сводная таблица, который включен в отчет.
Образец Skyciv
Посмотрите уровень детализации и ясности, который вы можете ожидать от отчета о конструкции базовой пластины SkyCiv.. Отчет включает все ключевые проверки проекта., уравнения, и результаты представлены в ясном и легко читаемом формате.. Полностью соответствует стандартам проектирования.. Нажмите ниже, чтобы просмотреть образец отчета, созданного с помощью калькулятора базовой плиты SkyCiv..
Покупка программного обеспечения для базовой пластины
Купите полную версию модуля дизайна базовой плиты без каких -либо других модулей Skyciv. Это дает вам полный набор результатов для дизайна базовой плиты, в том числе подробные отчеты и больше функциональности.
