Пример дизайна базовой плиты с использованием en 1993-1-8:2005, В 1993-1-1:2005, В 1992-1-1:2004, и EN 1992-4:2018.
Запись о проблеме
Определите, является ли разработанное соединение с столбцом-базой для пластинга для нагрузки на растяжение 50 кв..
Данные данных
Столбец:
Раздел столбца: ОН 240 В
Область столбца: 10600 мм2
Материал столбца: S235
Опорная плита:
Размеры опорной плиты: 450 мм х 450 мм
Толщина опорной плиты: 20 мм
Материал опорной плиты: S235
Раствор:
Толщина затирки: 20 мм
бетон:
Бетонные размеры: 500 мм х 500 мм
Бетонная толщина: 350 мм
Бетонный материал: C25/30
Потрескался или не снят: Потрескался
Якоря:
Диаметр якоря: 12 мм
Эффективная длина встраивания: 300.0 мм
Встроенный диаметр пластины: 60 мм
Встроенная тарелка толщина: 10 мм
Якорный материал: 8.8
Другая информация:
- НЕПРАВИЛЬНЫЕ АКЛАНКИ.
- Якорь с резьбой.
Швы:
Сварной шва: FPBW
Классификация металла наполнителя: E35
Якоря данных (из Skyciv Calculator):
Модель в бесплатном инструменте SkyCiv
Смоделируйте конструкцию опорной плиты, указанную выше, с помощью нашего бесплатного онлайн-инструмента сегодня.! Регистрация не требуется.
Определения
Якоря зона натяжения:
Нелинейный или статический анализ второго порядка подходит, когда конструкция демонстрирует нелинейное поведение. Программное обеспечение SkyCiv для проектирования опорной плиты, только якоря, расположенные в Якоря зона натяжения считаются эффективными для сопротивления подъема. Эта зона обычно включает в себя области вблизи колонн -фланцев или Интернета. Якоря вне этой зоны не способствует сопротивлению натяжению и исключено из расчетов поднятия.
Предположение упрощает анализ опорной плиты, приближаясь к тому, как сила подъема распространяется через пластину.
Якорные группы:
В Программное обеспечение SkyCiv для проектирования опорной плиты Включает интуитивно понятную особенность, которая определяет, какие якоря являются частью якоря для оценки бетонный прорыв и Бетонное боковое выброс неудачи.
An Якорная группа состоит из нескольких якорей с аналогичной эффективной глубиной встроенности и расстоянием между, и достаточно близко, чтобы их Проецируемые области сопротивления перекрываются. Когда якоря сгруппированы, их способности объединяются, чтобы противостоять общему напряжению, применяемой к группе.
Якоря, которые не соответствуют критериям группировки, рассматриваются как одиночные якоря. В таком случае, Только сила натяжения на отдельном якоре проверяется на его собственной области эффективного сопротивления.
Пошаговые расчеты
Проверьте #1: Рассчитайте емкость сварки
Из данной информации, Сварная сварка, используемое в этом примере дизайна, является Сварная сварка полного проникновения (FPBW). Мы рассчитаем базовые металлические способности колонны и основания для определения сопротивления сварки. Сделать это, нам сначала нужно рассчитать Общая длина сварного шва На колонне и получить напряжение сварного шва.
\(
F_{w,Ed} = \dfrac{N_x}{2 b_f t_f + \left( d_{col} – 2 t_f – 2 r_{col} \right) t_w}
\)
\(
F_{w,Ed} = \dfrac{50 \, \text{kN}}{2 \times 240 \, \text{mm} \times 17 \, \text{mm} + \left( 240 \, \text{mm} – 2 \times 17 \, \text{mm} – 2 \times 21 \, \text{mm} \right) \times 10 \, \text{mm}} = 5.102 \, \text{MPa}
\)
следующий, Мы определяем предел прочности более слабого материала между колонкой и опорной плитой.
\(
f_y = \min \left( f_{y,\text{col}}, f_{y,\text{bp}} \right) = \min \left( 225 \, \text{MPa}, 225 \, \text{MPa} \right) = 225 \, \text{MPa}
\)
Затем мы используем В 1993-1-8:2005 Пункт 4.7.1 и В 1993-1-1:2005 уравнение. 6.6 Для расчета устойчивости к сварной форме FPBW.
\(
F_{w,Rd3} = \dfrac{f_y}{\gamma_{M0}} = \dfrac{225 \, \text{MPa}}{1} = 225 \, \text{MPa}
\)
поскольку 5.102 МПа < 225 МПа, емкость сварки достаточный.
Проверьте #2: Рассчитайте емкость сгибки на основе нагрузки
Чтобы рассчитать Гибкая пластина против напряжения нагрузки, мы будем использовать узоры линии урожая такие как круговые узоры и некруглые узоры. затем, Мы определяем руководящий способности, предполагая никаких неприятностей, Сравнивая прочность на тарелку с растягиванием сопротивления якорных болтов.
Начать, Мы рассчитываем необходимые размеры На основании данной компоновки болта. Обратиться к В 1992-1-8:2005 Стол 6.2 для руководства.
\(
m_x = \dfrac{s_y – d_{col}}{2} = \dfrac{350 \, \text{mm} – 240 \, \text{mm}}{2} = 55 \, \text{mm}
\)
\(
w = s_z \left( n_{a,\text{side}} – 1 \right) = 350 \, \text{mm} \times \left( 2 – 1 \right) = 350 \, \text{mm}
\)
\(
e_x = \dfrac{L_{bp} – s_y}{2} = \dfrac{450 \, \text{mm} – 350 \, \text{mm}}{2} = 50 \, \text{mm}
\)
\(
e = \dfrac{B_{bp} – w}{2} = \dfrac{450 \, \text{mm} – 350 \, \text{mm}}{2} = 50 \, \text{mm}
\)
\(
b_p = B_{bp} = 450 \, \text{mm}
\)
Давайте также вычислим расстояние края якоря на опорной пластине, который ограничен \( m_x \) измерение за
\(
n = \min \left( e_x, 1.25 m_x \right) = \min \left( 50 \, \text{mm}, 1.25 \times 55 \, \text{mm} \right) = 50 \, \text{mm}
\)
затем, Мы рассчитываем эффективные длины следующих круглые узоры (Ссылаться на SCI P398 Таблица 5.3).
Круговой рисунок 1:
\(
l_{eff,cp1} = n_{a,\text{side}} \pi m_x = 2 \times \pi \times 55 \, \text{mm} = 345.58 \, \text{mm}
\)
Круговой рисунок 2:
\(
l_{eff,cp2} = \left( \dfrac{n_{a,\text{side}}}{2} \right) (\pi m_x + 2 e_x) = \left( \dfrac{2}{2} \right) \times (\pi \times 55 \, \text{mm} + 2 \times 50 \, \text{mm}) = 272.79 \, \text{mm}
\)
Управляющий круговой паттерн эффективная длина:
\(
l_{eff,cp} = \min [mathin]l_{eff,cp1}, l_{eff,cp2}[mathin] = \min (345.58 \, \text{mm}, 272.79 \, \text{mm}) = 272.79 \, \text{mm}
\)
Сейчас же, Мы рассчитываем эффективные длины следующих не циркулярные узоры (Ссылаться на SCI P398 Таблица 5.3)
Не циркулярный рисунок 1:
\(
l_{eff,nc1} = \dfrac{b_p}{2} = \dfrac{450 \, \text{mm}}{2} = 225 \, \text{mm}
\)
Не циркулярный рисунок 2:
\(
l_{eff,nc2} = \left( \dfrac{n_{a,\text{side}}}{2} \right) (4 m_x + 1.25 e_x) = \left( \dfrac{2}{2} \right) \times (4 \times 55 \, \text{mm} + 1.25 \times 50 \, \text{mm}) = 282.5 \, \text{mm}
\)
Не циркулярный рисунок 3:
\(
l_{eff,nc3} = 2 m_x + 0.625 e_x + e = 2 \times 55 \, \text{mm} + 0.625 \times 50 \, \text{mm} + 50 \, \text{mm} = 191.25 \, \text{mm}
\)
Не циркулярный рисунок 4:
\(
l_{eff,nc4} = 2 m_x + 0.625 e_x + \dfrac{(n_{a,\text{side}} – 1) s_z}{2} = 2 \times 55 \, \text{mm} + 0.625 \times 50 \, \text{mm} + \dfrac{(2 – 1) \times 350 \, \text{mm}}{2} = 316.25 \, \text{mm}
\)
Управление не циркулярным рисунком эффективная длина:
\(
l_{eff,nc} = \min [mathin]l_{eff,nc1}, l_{eff,nc2}, l_{eff,nc3}, l_{eff,nc4}[mathin] = \min (225 \, \text{mm}, 282.5 \, \text{mm}, 191.25 \, \text{mm}, 316.25 \, \text{mm}) = 191.25 \, \text{mm}
\)
затем, Мы определяем меньшее значение между эффективными длины круговых и некруглых узоров..
\(
l_{eff,1} = \min [mathin]l_{eff,cp}, l_{eff,nc}[mathin] = \min (272.79 \, \text{mm}, 191.25 \, \text{mm}) = 191.25 \, \text{mm}
\)
Сейчас же, Мы используем эту вычисленную эффективную длину для расчета его устойчивости к изгиб. В соответствии с В 1993-1-8:2005 Стол 6.2, Сопротивление момента пластины для режима отказа 1 является:
\(
M_{pl,1,Rd} = \dfrac{0.25 l_{eff,1} [mathin]t_{bp}[mathin]^2 f_{y\_bp}}{\gamma_{M0}} = \dfrac{0.25 \times 191.25 \, \text{mm} \times (20 \, \text{mm})^2 \times 225 \, \text{MPa}}{1} = 4303.1 \, \text{kN} \cdot \text{mm}
\)
Предполагая Никакого приоритета, Мы используем en 1993-1-8:2005 Стол 6.2 Чтобы определить дизайн Сопротивление основания за провал Режимы 1 и 2.
\(
F_{T,1,Rd} = \dfrac{2 M_{pl,1,Rd}}{m_x} = \dfrac{2 \times 4303.1 \, \text{kN} \cdot \text{mm}}{55 \, \text{mm}} = 156.48 \, \text{kN}
\)
затем, Мы рассчитываем сопротивление растяжения якорного стержня, используя В 1992-4:2018 Пункт 7.2.1.3. Это будет подробно описано в последующих проверках якоря.
\(
F_{t,Rd} = \dfrac{c k_2 F_{u\_anc} A_s}{\gamma_{M2,anchor}} = \dfrac{0.85 \times 0.9 \times 800 \, \text{MPa} \times 113.1 \, \text{mm}^2}{1.25} = 55.372 \, \text{kN}
\)
Затем мы будем использовать сопротивление на якорный стержень для расчета Дизайн сопротивления базовой плиты под провалом Режим 3, который является общим сбоем болта.
\(
F_{T,3,Rd} = n_{a,side} F_{t,Rd} = 2 \times 55.372 \, \text{kN} = 110.74 \, \text{kN}
\)
В завершение, Мы определяем значение управляющего сопротивления среди режимов отказа.
\(
F_{T,Rd} = \min [mathin]F_{T,1,Rd}, F_{T,3,Rd}[mathin] = \min (156.48 \, \text{kN}, 110.74 \, \text{kN}) = 110.74 \, \text{kN}
\)
Расчет нагрузка на растяжение на фланец, у нас есть:
\(
F_{T,Ed} = \dfrac{N_x}{2} = \dfrac{50 \, \text{kN}}{2} = 25 \, \text{kN}
\)
поскольку 25 кН < 110.74 кН, емкость сгибки сгибкой на основе плиты достаточный.
Проверьте #3: Рассчитать емкость привязки якоря растягиваемой
Мы уже знаем значение для растягивающейся якорной стержней, Но давайте рассмотрим это более подробно.
Первый, Давайте рассчитаем область растягивающего напряжения якорного стержня.
\(
A_s = \dfrac{\pi}{4} [mathin]d_{anc}[mathin]^2 = \dfrac{\pi}{4} \times (12 \, \text{mm})^2 = 113.1 \, \text{mm}^2
\)
затем, Давайте применим значения для \( c \) фактор и \( k_{2} \) фактор. Эти значения могут быть изменены в настройках программного обеспечения для проектирования базовой плиты Skyciv. Попробуйте бесплатную версию здесь.
- \( c = 0.85 \) Для якорей с резьбой
- \( k_{2} = 0.9\) Для якоря, не являющегося Countersunk
Сейчас же, Давайте использовать В 1992-4:2018 Пункт 7.2.1.3 для расчета Дизайн сопротивления якорного стержня в напряжении.
\(
N_{Rd,s} = \dfrac{c k_2 F_{u\_anc} A_s}{\gamma_{M2,anchor}} = \dfrac{0.85 \times 0.9 \times 800 \, \text{MPa} \times 113.1 \, \text{mm}^2}{1.25} = 55.372 \, \text{kN}
\)
Расчет нагрузка на натяжение на якорь, у нас есть:
\(
N_{Ed} = \dfrac{N_x}{n_{a,t}} = \dfrac{50 \, \text{kN}}{4} = 12.5 \, \text{kN}
\)
поскольку 12.5 кН < 55.372 кН, емкость якоря растягивающегося стержня достаточный.
Проверьте #4: Рассчитайте бетонную прорывную емкость при натяжении
Перед расчета прорывной емкости, Сначала мы должны определить, соответствует ли участник как узкий член. В соответствии с В 1992-4:2008 Пункт 7.2.1.4(8), Участник соответствует критериям узкого члена. Следовательно, а модифицированный Эффективная длина встраивания Должен использоваться в расчетах прорывной мощности. Эта корректировка также влияет на характерные интервалы и Характерное расстояние края, который должен быть изменен соответственно.
На основе узких критериев члена, в Модифицированные значения Для якоря группы следующие:
- модифицированная эффективная длина встроения, \( h’_{ef} = 100 mm \)
- Модифицированное характеристическое расстояние, \( s’_{cr} = 300 mm\)
- Модифицированное характерное расстояние края, \( c’_{cr} = 150 mm\)
С использованием В 1992-4:2018 уравнение. 7.3, мы рассчитываем Справочная зона проецируемого бетонного конуса за один якорь.
\(
A0_{c,N} = s’_{cr,g1} s’_{cr,g1} = 350 \, \text{mm} \times 350 \, \text{mm} = 122500 \, \text{mm}^2
\)
так же, мы рассчитываем Фактическая проектная зона бетонного конуса якорной группы.
\(
A_{Nc} = L_{Nc} B_{Nc} = 500 \, \text{mm} \times 500 \, \text{mm} = 250000 \, \text{mm}^2
\)
куда,
\(
L_{Nc} = \min \left( c_{left,g1}, c’_{cr,g1} \right)
+ \left( \min \left( s_{sum,z,g1}, s’_{cr,g1} \left( n_{z,g1} – 1 \right) \right) \right)
+ \min \left( c_{right,g1}, c’_{cr,g1} \right)
\)
\(
L_{Nc} = \min \left( 75 \, \text{mm}, 175 \, \text{mm} \right)
+ \left( \min \left( 350 \, \text{mm}, 350 \, \text{mm} \times (2 – 1) \right) \right)
+ \min \left( 75 \, \text{mm}, 175 \, \text{mm} \right)
\)
\(
L_{Nc} = 500 \, \text{mm}
\)
\(
B_{Nc} = \min \left( c_{top,g1}, c’_{cr,g1} \right)
+ \left( \min \left( s_{sum,y,g1}, s’_{cr,g1} \left( n_{y,g1} – 1 \right) \right) \right)
+ \min \left( c_{bottom,g1}, c’_{cr,g1} \right)
\)
\(
B_{Nc} = \min \left( 75 \, \text{mm}, 175 \, \text{mm} \right)
+ \left( \min \left( 350 \, \text{mm}, 350 \, \text{mm} \times (2 – 1) \right) \right)
+ \min \left( 75 \, \text{mm}, 175 \, \text{mm} \right)
\)
\(
B_{Nc} = 500 \, \text{mm}
\)
следующий, Мы оцениваем характерная сила одного якоря с использованием В 1992-4:2018 уравнение. 7.2
\(
N0_{Rk,c} = k_1 \sqrt{\dfrac{f_{ck}}{\text{MPa}}} \left( \dfrac{h’_{ef,g1}}{\text{mm}} \right)^{1.5} N
\)
\(
N0_{Rk,c} = 8.9 \times \sqrt{\dfrac{25 \, \text{MPa}}{1 \, \text{MPa}}} \times \left( \dfrac{116.67 \, \text{mm}}{1 \, \text{mm}} \right)^{1.5} \times 0.001 \, \text{kN} = 56.076 \, \text{kN}
\)
куда,
- \(k_{1} = 8.9\) для забивных анкеров
Сейчас же, Мы оцениваем влияние геометрии путем расчета необходимой параметры для сопротивления прорыва.
Кратчайшее расстояние края анкерной группы определяется как:
\(
c_{min,N} = \min \left( c_{left,g1}, c_{right,g1}, c_{top,g1}, c_{bottom,g1} \right)
= \min \left( 87.5 \, \text{mm}, 87.5 \, \text{mm}, 150 \, \text{mm}, 150 \, \text{mm} \right)
= 87.5 \, \text{mm}
\)
В соответствии с В 1992-4:2018 уравнение. 7.4, Значение для параметра учитывает распределение напряжения в бетоне:
\(
\Psi_{s,N} = \min \left( 0.7 + 0.3 \left( \dfrac{c_{min,N}}{c’_{cr,g1}} \right), 1.0 \right)
= \min \left( 0.7 + 0.3 \times \left( \dfrac{75 \, \text{mm}}{175 \, \text{mm}} \right), 1 \right)
= 0.82857
\)
В Эффект шпалы раковины учитывается использование В 1992-4:2018 уравнение. 7.5, дающий:
\(
\Psi_{re,N} = \min \left( 0.5 + \dfrac{h’_{ef,g1}}{\text{mm} \, / \, 200}, 1.0 \right)
= \min \left( 0.5 + \dfrac{116.67 \, \text{mm}}{1 \, \text{mm} \, / \, 200}, 1 \right)
= 1
\)
К тому же, оба Коэффициент эксцентриситета и Фактор влияния сжатия принимаются как:
\(
\Psi_{ec,N} = 1
\)
\(
\Psi_{M,N} = 1
\)
Затем мы объединяем все эти факторы и применяем КАК 5216:2021 Уравнение 6.2.3.1 Чтобы оценить Проектирование бетонного сопротивления прорыва конуса Для якоря группы:
\(
N_{Rd,c} = \dfrac{N0_{Rk,c} \left( \dfrac{A_{Nc}}{A0_{c,N}} \right) \Psi_{s,N} \Psi_{re,N} \Psi_{ec,N} \Psi_{M,N}}{\gamma_{Mc}}
\)
\(
N_{Rd,c} = \dfrac{56.076 \, \text{kN} \times \left( \dfrac{250000 \, \text{mm}^2}{122500 \, \text{mm}^2} \right) \times 0.82857 \times 1 \times 1 \times 1}{1.5} = 63.215 \, \text{kN}
\)
В Общая нагрузка на натяжение В якорной группе рассчитывается путем умножения нагрузки на растяжение на якорь на количество якорей:
\(
N_{fa} = \left( \dfrac{N_x}{n_{a,t}} \right) n_{a,g1} = \left( \dfrac{50 \, \text{kN}}{4} \right) \times 4 = 50 \, \text{kN}
\)
поскольку 50 кН < 63.215 кН бетонная прорывная емкость достаточный.
Проверьте #5: Рассчитать способность выдвижения якоря
В Выдвижная способность якоря регулируется сопротивлением на его встроенном конце. Начать, мы рассчитываем область подшипника встроенной тарелки, которая является чистой площадью после вычитания площади, занятой якорным стержнем.
Первый, Мы вычисляем максимальный размер привязки головки, эффективный для сопротивления вытягивания, согласно В 1992-4:2018 Пункт 7.2.1.5 Заметка.
\(
d_{h,\text{max}} = \min \left( b_{\text{embed\_plate}}, 6 \left( t_{\text{embed\_plate}} \right) + d_{\text{anc}} \right)
= \min \left( 60 \, \text{mm}, 6 \times (10 \, \text{mm}) + 12 \, \text{mm} \right)
= 60 \, \text{mm}
\)
следующий, Мы рассчитываем область чистой подшипники круговой встроенной пластины, используя:
\(
A_{brg} = \dfrac{\pi}{4} \left( \left( d_{h,\text{max}} \right)^2 – \left( d_{\text{anc}} \right)^2 \right)
\)
\(
A_{brg} = \dfrac{\pi}{4} \times \left( \left( 60 \, \text{mm} \right)^2 – \left( 12 \, \text{mm} \right)^2 \right) = 2714.3 \, \text{mm}^2
\)
Затем мы рассчитываем Проектирование бетонного оттенка сопротивления листового якоря в растяжении с использованием В 1992-4:2018 Пункт 7.2.1.5:
\(
N_{Rd,s} = \dfrac{k_2 A_{brg} f_{ck}}{\gamma_{Mp}}
= \dfrac{7.5 \times 2714.3 \, \text{mm}^2 \times 25 \, \text{MPa}}{1.5}
= 339.29 \, \text{kN}
\)
Вспомните ранее рассчитанный нагрузка на натяжение на якорь:
\(
N_{Ed} = \dfrac{N_x}{n_{a,t}} = \dfrac{50 \, \text{kN}}{4} = 12.5 \, \text{kN}
\)
поскольку 12.5 кН < 339.29 кН, емкость якоря вытягивает достаточный.
Проверьте #6: Рассчитайте пропускную способность в направлении y-направления
Давайте рассмотрим идентификатор якоря #3. Начнем с расчета края расстояния до крайний край.
\(
c_{z,\text{min}} = \min \left( c_{\text{left,s3}}, c_{\text{right,s3}} \right)
= \min \left( 75 \, \text{mm}, 425 \, \text{mm} \right)
= 75 \, \text{mm}
\)
следующий, Мы определяем расстояние от края до ортогональный край.
\(
c_{y,\text{min}} = \min \left( c_{\text{top,s3}}, c_{\text{bottom,s3}} \right)
= \min \left( 425 \, \text{mm}, 75 \, \text{mm} \right)
= 75 \, \text{mm}
\)
С использованием В 1992-4:2018 уравнение. 7.27, Давайте рассчитаем Ссылка на прогнозируемая область единого застегивания.
\(
A0_{c,Nb} = \left( 4 c_{z,\text{min}} \right)^2
= \left( 4 \times 75 \, \text{mm} \right)^2
= 90000 \, \text{mm}^2
\)
Поскольку мы проверяем способность якорной группы, Давайте получим Фактическая прогнозируемая область якорной группы с использованием В 1992-4:2018 уравнение. 7.27.
\(
A_{Nc} = B_{c,Nb} H_{c,Nb} = 225 \, \text{mm} \times 200 \, \text{mm} = 45000 \, \text{mm}^2
\)
куда,
\(
B_{c,Nb} = 2 c_{z,\text{min}} + \min \left( 2 c_{z,\text{min}}, c_{y,\text{min}} \right)
= 2 \times 75 \, \text{mm} + \min \left( 2 \times 75 \, \text{mm}, 75 \, \text{mm} \right)
= 225 \, \text{mm}
\)
\(
H_{c,Nb} = 2 c_{z,\text{min}} + \left( \min \left( t_{\text{conc}} – h_{\text{ef}}, 2 c_{z,\text{min}} \right) \right)
= 2 \times 75 \, \text{mm} + \left( \min \left( 350 \, \text{mm} – 300 \, \text{mm}, 2 \times 75 \, \text{mm} \right) \right)
= 200 \, \text{mm}
\)
В вычислении характерная бетонная прочность отдельного якоря, мы будем использовать В 1992-4:2018 уравнение. 7.26.
\(
N0_{Rk,cb} = k_5 \left( \dfrac{c_{z,\text{min}}}{\text{mm}} \right)
\left( \sqrt{\dfrac{A_{\text{brg}}}{\text{mm}^2}} \right)
\left( \sqrt{\dfrac{f_{ck}}{\text{MPa}}} \right) N
\)
\(
N0_{Rk,cb} = 8.7 \times \left( \dfrac{75 \, \text{mm}}{1 \, \text{mm}} \right)
\times \left( \sqrt{\dfrac{2714.3 \, \text{mm}^2}{1 \, \text{mm}^2}} \right)
\times \left( \sqrt{\dfrac{25 \, \text{MPa}}{1 \, \text{MPa}}} \right)
\times 0.001 \, \text{kN}
\)
\(
N0_{Rk,cb} = 169.97 \, \text{kN}
\)
затем, Мы получим Параметры взрыва бокового лица.
Параметр, учитывающий нарушение распределения напряжений в бетоне, можно рассчитать из В 1992-4:2018 уравнение. 7.28.
\(
\Psi_{s,Nb} = \min \left( 0.7 + 0.3 \left( \dfrac{c_{y,\text{min}}}{2 c_{z,\text{min}}} \right), 1.0 \right)
= \min \left( 0.7 + 0.3 \times \left( \dfrac{75 \, \text{mm}}{2 \times 75 \, \text{mm}} \right), 1 \right)
= 0.85
\)
К тому же, Факторы для группового эффекта и фактора влияния эксцентриситета заключаются в следующем:
\(
\Psi_{g,Nb} = 1
\)
\(
\Psi_{ec,N} = 1
\)
В завершение, в отношении КАК 5216:2021 уравнение. 6.2.7 для головных якорных стержней, в Проектирование бетонной выдувающей сопротивления является:
\(
N_{Rk,cb} = \dfrac{N0_{Rk,cb} \left( \dfrac{A_{Nc}}{A0_{c,Nb}} \right) \left( \Psi_{s,Nb} \right) \left( \Psi_{g,Nb} \right) \left( \Psi_{ec,N} \right)}{\gamma_{Mc}}
\)
\(
N_{Rk,cb} = \dfrac{169.97 \, \text{kN} \times \left( \dfrac{45000 \, \text{mm}^2}{90000 \, \text{mm}^2} \right) \times \left( 0.85 \right) \times \left( 1 \right) \times \left( 1 \right)}{1.5} = 48.159 \, \text{kN}
\)
Отзывать нагрузка на натяжение на якорь:
\(
N_{Ed} = \dfrac{N_x}{n_{a,t}} = \dfrac{50 \, \text{kN}}{4} = 12.5 \, \text{kN}
\)
поскольку 12.5 кН < 48.159 кН, Бетонное боковое выброс вдоль направления достаточный.
Любой другой идентификационный номер также может быть использован и даст тот же результат, Поскольку дизайн симметричный.
Проверьте #7: Рассчитайте пропускную способность в направлении z в направлении z
Та же процедура используется при расчете пропускной способности в направлении z в направлении z. Давайте рассмотрим идентификатор якоря #2 на этот раз. Очередной раз, Начнем с расчета края расстояния до крайний край.
\(
c_{y,\text{min}} = \min \left( c_{\text{top},s2}, c_{\text{bottom},s2} \right)
= \min \left( 75 \, \text{mm}, 425 \, \text{mm} \right)
= 75 \, \text{mm}
\)
следующий, Мы определяем расстояние от края до ортогональный край.
\(
c_{z,\text{min}} = \min \left( c_{\text{left},s2}, c_{\text{right},s2} \right)
= \min \left( 75 \, \text{mm}, 425 \, \text{mm} \right)
= 75 \, \text{mm}
\)
С использованием В 1992-4:2018 уравнение. 7.27, Давайте рассчитаем Ссылка на прогнозируемая область единого застегивания.
\(
A0_{c,Nb} = \left( 4 c_{y,\text{min}} \right)^2
= \left( 4 \times 75 \, \text{mm} \right)^2
= 90000 \, \text{mm}^2
\)
Поскольку мы проверяем способность якорной группы, Давайте получим Фактическая прогнозируемая область якорной группы с использованием В 1992-4:2018 уравнение. 7.27.
\(
A_{Nc} = B_{c,Nb} H_{c,Nb}
= 225 \, \text{mm} \times 200 \, \text{mm}
= 45000 \, \text{mm}^2
\)
куда,
\(
B_{c,Nb} = 2 c_{y,\text{min}} + \min \left( 2 c_{y,\text{min}}, c_{z,\text{min}} \right)
= 2 \times 75 \, \text{mm} + \min \left( 2 \times 75 \, \text{mm}, 75 \, \text{mm} \right)
= 225 \, \text{mm}
\)
\(
H_{c,Nb} = 2 c_{y,\text{min}} + \left( \min \left( t_{\text{conc}} – h_{\text{ef}}, 2 c_{y,\text{min}} \right) \right)
= 2 \times 75 \, \text{mm} + \left( \min \left( 350 \, \text{mm} – 300 \, \text{mm}, 2 \times 75 \, \text{mm} \right) \right)
= 200 \, \text{mm}
\)
В вычислении характерная бетонная прочность отдельного якоря, мы будем использовать В 1992-4:2018 уравнение. 7.26.
\(
N0_{Rk,cb} = k_5 \left( \dfrac{c_{y,\text{min}}}{\text{mm}} \right)
\sqrt{\left( \dfrac{A_{brg}}{\text{mm}^2} \right)}
\sqrt{\left( \dfrac{f_{ck}}{\text{MPa}} \right)} \, \text{N}
\)
\(
N0_{Rk,cb} = 8.7 \left( \dfrac{75 \, \text{mm}}{1 \, \text{mm}} \right)
\sqrt{\left( \dfrac{2714.3 \, \text{mm}^2}{1 \, \text{mm}^2} \right)}
\sqrt{\left( \dfrac{25 \, \text{MPa}}{1 \, \text{MPa}} \right)}
\cdot 0.001 \, \text{kN}
\)
\(
N0_{Rk,cb} = 169.97 \, \text{kN}
\)
затем, Мы получим Параметры взрыва бокового лица.
Параметр, учитывающий нарушение распределения напряжений в бетоне, можно рассчитать из В 1992-4:2018 уравнение. 7.28.
\(
\Psi_{s,Nb} = \min \left( 0.7 + 0.3 \left( \dfrac{c_{z,\text{min}}}{2 c_{y,\text{min}}} \right), 1.0 \right)
= \min \left( 0.7 + 0.3 \times \left( \dfrac{75 \, \text{mm}}{2 \times 75 \, \text{mm}} \right), 1 \right)
= 0.85
\)
К тому же, Факторы для группового эффекта и фактора влияния эксцентриситета заключаются в следующем:
\(
\Psi_{g,Nb} = 1
\)
\(
\Psi_{ec,N} = 1
\)
В завершение, в отношении КАК 5216:2021 уравнение. 6.2.7 для головных якорных стержней, в Проектирование бетонной выдувающей сопротивления является:
Отзывать нагрузка на натяжение на якорь:
\(
N_{Ed} = \dfrac{N_x}{n_{a,t}} = \dfrac{50 \, \text{kN}}{4} = 12.5 \, \text{kN}
\)
поскольку 12.5 кН < 48.159 кН, бетонный боковой выброс вдоль Z-направления достаточный.
Любой другой идентификационный номер также может быть использован и даст тот же результат, Поскольку дизайн симметричный.
Резюме дизайна
В Программное обеспечение для дизайна базовой плиты Skyciv может автоматически генерировать пошаговый отчет расчета для этого примера проекта. Это также предоставляет краткую информацию о выполненных чеках и их полученных соотношениях, Облегчение информации для понимания с первого взгляда. Ниже приведена примерная сводная таблица, который включен в отчет.
Образец Skyciv
Посмотрите уровень детализации и ясности, который вы можете ожидать от отчета о конструкции базовой пластины SkyCiv.. Отчет включает все ключевые проверки проекта., уравнения, и результаты представлены в ясном и легко читаемом формате.. Полностью соответствует стандартам проектирования.. Нажмите ниже, чтобы просмотреть образец отчета, созданного с помощью калькулятора базовой плиты SkyCiv..
Покупка программного обеспечения для базовой пластины
Купите полную версию модуля дизайна базовой плиты без каких -либо других модулей Skyciv. Это дает вам полный набор результатов для дизайна базовой плиты, в том числе подробные отчеты и больше функциональности.
