Пример дизайна базовой пластины с использованием CSA S16:19 и CSA A23.3:19
Запись о проблеме
Определите, достаточно ли разработанного соединения с столбцами-базой для Вы = 5-kn и VZ = 5-кн поперечные нагрузки.
Данные данных
Столбец:
Раздел столбца: HP200x54
Область столбца: 6840.0 мм2
Материал столбца: 350W
Опорная плита:
Размеры опорной плиты: 400 мм х 400 мм
Толщина опорной плиты: 13 мм
Материал опорной плиты: 300W
Раствор:
Толщина затирки: 13 мм
бетон:
Бетонные размеры: 450 мм х 450 мм
Бетонная толщина: 380 мм
Бетонный материал: 20.68 МПа
Потрескался или не снят: Потрескался
Якоря:
Диаметр якоря: 12.7 мм
Эффективная длина встраивания: 300 мм
Толщина стиральной машины: 0 мм
Связь с табличкой: Нет
Швы:
Размер сварного шва: 8 мм
Классификация металла наполнителя: E43XX
Якоря данных (из Skyciv Calculator):
Модель в бесплатном инструменте SkyCiv
Смоделируйте конструкцию опорной плиты, указанную выше, с помощью нашего бесплатного онлайн-инструмента сегодня.! Регистрация не требуется.
Определения
Путь нагрузки:
Дизайн соответствует CSA A23.3:2019 стандарты и рекомендации Руководство по проектированию AISC 1, 3Rd Edition. Нагрузки на сдвиг, приложенные к колонне, а затем к опорному бетону через Якоря. Торы и сдвиговые выкупы не рассматриваются в этом примере, Поскольку эти механизмы не поддерживаются в текущем программном обеспечении.
По умолчанию, в приложенная сдвиговая нагрузка распределяется на все анкеры, либо с помощью сварных пластинчатых шайб, либо с помощью других инженерных средств.. Нагрузка, которую несет каждый якорь, определяется с помощью трех (3) случаи, указанные в CSA A23.3:2019 Пункт D.7.2.1 и рисунок D.13.. Затем каждый анкер передает нагрузку на опорный бетон внизу.. Распределение нагрузки в соответствии с этими ссылками также используется при проверке прочности на сдвиг анкерной стали, чтобы обеспечить непрерывность в предположениях о передаче нагрузки..
Как альтернатива, Программное обеспечение допускает упрощенное и более консервативное предположение, где вся сдвиговая нагрузка распределяется только на анкеры, ближайшие к нагруженному краю.. В таком случае, Проверка емкости сдвига выполняется только на этих краях, Обеспечение консервативного устранения потенциальной сбоя сдвига.
Якорные группы:
В Программное обеспечение SkyCiv для проектирования опорной плиты Включает интуитивно понятную особенность, которая определяет, какие якоря являются частью якоря для оценки Бетонное сдвиг прорыв и Бетонный сдвиг Прайут неудачи.
An Якорная группа определяется как два или более якоря с перекрывающимися областями сопротивления. В таком случае, Якоря действуют вместе, и их комбинированное сопротивление проверяется на приложенной нагрузке на группу.
А Одиночный якорь определяется как якорь, чья проектная область сопротивления не перекрывается с каким -либо другим. В таком случае, Якорь действует в одиночку, и приложенная сила сдвига на этом якоре проверяется непосредственно на его индивидуальное сопротивление.
Это различие позволяет программному обеспечению захватывать как поведение группы, так и индивидуальные характеристики привязки при оценке режимов отказа, связанных с сдвигом.
Пошаговые расчеты
Проверьте #1: Рассчитайте емкость сварки
Первым шагом является рассчитание Общая длина сварного шва Доступно, чтобы противостоять сдвигу. Общая длина сварного шва, Лвелд, получается суммированием сварных швов со всех сторон.
\( L_{сварка} = 2b_f + 2(d_{полковник} – 2T_F – 2р_{полковник}) + 2(b_f – т_в – 2р_{полковник}) \)
\( L_{сварка} знак равно 2 \times 207,\text{мм} + 2 \раз (204,\текст{мм} – 2 \times 11.3,\text{мм} – 2 \times 9.7,\text{мм}) + 2 \раз (207,\текст{мм} – 11.3,\текст{мм} – 2 \times 9.7,\text{мм}) = 1090.6,\text{мм} \)
Используя эту длину сварки, приложенные силы сдвига в Y- и направления Z делятся, чтобы определить среднее значение Сила сдвига на единицу длины в каждом направлении:
\( в_{фу} = frac{V_Y}{L_{сварка}} = frac{5,\текст{кН}}{1090.6,\текст{мм}} = 0.0045846,\text{кН / мм} \)
\( в_{фз} = frac{V_Z.}{L_{сварка}} = frac{5,\текст{кН}}{1090.6,\текст{мм}} = 0.0045846,\text{кН / мм} \)
В результирующая потребность в сдвиге на единицу длины затем определяется с использованием квадратного корня из суммы квадратов (SRSS) метод.
\( v_f = \sqrt{\осталось((в_{фу})^2вправо) + \осталось((в_{фз})^2вправо)} \)
\( v_f = \sqrt{\осталось((0.0045846,\текст{кН / мм})^2вправо) + \осталось((0.0045846,\текст{кН / мм})^2вправо)} = 0.0064836,\text{кН / мм} \)
следующий, емкость сварки рассчитывается с использованием CSA S16:19 Пункт 13.13.2.2, с коэффициентом прочности направленной kds=1,0, чтобы быть консервативным. Свариваемая способность сварного шва толщиной 8 мм как на полках, так и на стенке составляет:
\( v_r = 0.67\phi t_{вес,Вы можете заметить, что основное отличие заключается в соединении полок балки с опорной колонной.}Х_у = 0.67 \раз 0.67 \times 5.657,\text{мм} \times 430,\text{МПа} = 1.092,\text{кН / мм} \)
\( v_r = 0.67\phi t_{вес,сеть}Х_у = 0.67 \раз 0.67 \times 5.657,\text{мм} \times 430,\text{МПа} = 1.092,\text{кН / мм} \)
Правящий способность углового шва является:
\( в_{р,филе} = min(в_р, v_i) = min(1.092\,\текст{кН / мм}, 1.092\,\текст{кН / мм}) = 1,092,текст{кН / мм} \)
Для этого сварного соединения, прочность электрода не превосходит сильные стороны основного металла. Следовательно, проверка основного металла не является решающей и не требует выполнения.
поскольку 0.0064 кН / мм < 1.092 кН / мм, факторизованная способность сварки равна достаточный.
Проверьте #2: Рассчитайте бетонную прорывную способность из -за сдвига VY
Перпендикулярная емкость:
Использование значений ca1 каждого якоря для прогнозирования конусов отказов, программное обеспечение определило, что конусы разрушения этих анкеров перекрываются.. Следовательно, мы можем относиться к ним как к Якорная группа. Ссылаясь на CSA A23.3:19 инжир. Д.13, потому что с<ок1 , мы используем Дело 3 определить устойчивость анкерной группы к сдвиговому прорыву. более того, поддержка была определена нет быть узким членом, поэтому расстояние ca1 используется напрямую без изменений.
Дело 3:
Суммарная сила, которую следует учитывать в случае 3 это полная сила сдвига по направлению Vy. Эта поперечная сила применяется только к передним анкерам..
\( V_{fa\perp,случай3} = V_y = 5\,\text{кН} \)
Для расчета мощности якорной группы, мы используем CSA A23.3:19 Пункт Д.7.2.. В максимальная проектируемая площадь для одного якоря рассчитывается с использованием Уравнение D.34 с фактической ок.размер.
\( A_{Vco} знак равно 4.5(c_{а1, г1})^ 2 = 4.5 \раз (180\,\текст{мм})^2 = 145800\,\text{мм}^ 2 \)
Чтобы получить фактическую проекцию площади якорной группы, Сначала мы определяем ширина поверхности разрушения:
\( B_{U} = min(c_{\текст{осталось},g1}, 1.5c_{а1, г1}) + (\мин(S_{\текст{сумма},Икс,g1}, 3c_{а1, г1}(n_{Икс,g1} – 1))) + \мин(c_{\текст{право},g1}, 1.5c_{а1, г1}) \)
\( B_{U} = min(175\,\текст{мм}, 1.5 \times 180\,\text{мм}) + (\мин(100\,\текст{мм}, 3 \times 180\,\text{мм} \раз (2-1))) + \мин(175\,\текст{мм}, 1.5 \times 180\,\text{мм}) \)
\( B_{U} = 450\,\text{мм} \)
В высота поверхности разрушения является:
\( ЧАС_{U} = min(1.5c_{а1, г1}, т_{\текст{концентрация}}) = min(1.5 \times 180\,\text{мм}, 380\,\текст{мм}) = 270\,\text{мм} \)
Это дает общая площадь так как:
\( A_{U} = B_{U}.ЧАС_{U} = 450\,\text{мм} \times 270\,\text{мм} = 121500\,\text{мм}^ 2 \)
Затем мы используем CSA A23.3:19 Уравнения D.35 и D.36 для получения базовой прочности на отрыв одиночного анкера.
\( V_{br1} = 0.58\left(\гидроразрыва{\мин(а, 8D_A)}{D_A}\право)^{0.2}\SQRT{\гидроразрыва{D_A}{мм}}\филямбда_аsqrt{\гидроразрыва{f’_c}{МПа}}\осталось(\гидроразрыва{c_{а1, г1}}{мм}\право)^{1.5}р(N) \)
\( V_{br1} знак равно 0.58 \раз осталось(\гидроразрыва{\мин(300\,\текст{мм}, 8 \times 12.7\,\text{мм})}{12.7\,\текст{мм}}\право)^{0.2} \раз sqrt{\гидроразрыва{12.7\,\текст{мм}}{1\,\текст{мм}}} \раз 0.65 \раз 1 \раз sqrt{\гидроразрыва{20.68\,\текст{МПа}}{1\,\текст{МПа}}} \раз осталось(\гидроразрыва{180\,\текст{мм}}{1\,\текст{мм}}\право)^{1.5} \раз 1 \раз 0,001,текст{кН} \)
\( V_{br1} = 22.364\,\text{кН} \)
\( V_{br2} = 3.75\lambda_a\phi\sqrt{\гидроразрыва{f’_c}{МПа}}\осталось(\гидроразрыва{c_{а1, г1}}{мм}\право)^{1.5}р(N) \)
\( V_{br2} знак равно 3.75 \раз 1 \раз 0.65 \раз sqrt{\гидроразрыва{20.68\,\текст{МПа}}{1\,\текст{МПа}}} \раз осталось(\гидроразрыва{180\,\текст{мм}}{1\,\текст{мм}}\право)^{1.5} \раз 1 \раз 0,001,текст{кН} = 26.769\,\text{кН} \)
Управляющая способность между этими двумя состояниями равна:
\( V_{бр} = min(V_{\текст{br1}}, V_{\текст{br2}}) = min(22.364\,\текст{кН}, 26.769\,\текст{кН}) = 22.364\,\text{кН} \)
следующий, рассчитываем коэффициент эксцентриситета, Крайный фактор эффекта, и коэффициент толщины, используя CSA A23.3:19 Пункты D.7.2.5, Г.7.2.6, и D.7.2.8.
В Коэффициент эксцентриситета является:
\( \PSI_{ec,V} = \min\left(1.0, \гидроразрыва{1}{1 + \гидроразрыва{2и н}{3c_{а1, г1}}}\право) = \min\left(1, \гидроразрыва{1}{1 + \гидроразрыва{2\раз0}{3\times180\,\text{мм}}}\право) знак равно 1 \)
В Крайный фактор эффекта является:
\( \PSI_{ред,V} = \min\left(1.0, 0.7 + 0.3\осталось(\гидроразрыва{c_{а2,г1}}{1.5c_{а1, г1}}\право)\право) = \min\left(1, 0.7 + 0.3 \раз осталось(\гидроразрыва{175\,\текст{мм}}{1.5 \times 180\,\text{мм}}\право)\право) знак равно 0.89444 \)
В Коэффициент толщины является:
\( \PSI_{час,V} = \max\left(\SQRT{\гидроразрыва{1.5c_{а1, г1}}{т_{\текст{концентрация}}}}, 1.0\право) = \max\left(\SQRT{\гидроразрыва{1.5 \times 180\,\text{мм}}{380\,\текст{мм}}}, 1\право) знак равно 1 \)
В завершение, сила прорыва якорной группы, рассчитывается с использованием CSA A23.3:19 Пункт Д.7.2.1., является:
\( V_{cbg\perp} = слева(\гидроразрыва{A_{U}}{A_{Vco}}\право)\PSI_{ec,V}\PSI_{ред,V}\PSI_{с,V}\PSI_{час,V}V_{бр} \)
\( V_{cbg\perp} = слева(\гидроразрыва{121500\,\текст{мм}^ 2}{145800\,\текст{мм}^ 2}\право) \раз 1 \раз 0.89444 \раз 1 \раз 1 \times 22.364\,\text{кН} = 16.669\,\text{кН} \)
Расчетная способность Vy к сдвигу в перпендикулярное направление является 16.669 кН.
Параллельная емкость:
Неудача по ходу край параллелен нагрузке также возможно в этом сценарии, поэтому необходимо определить способность прорыва бетона для параллельной кромки.. Используемые якоря отличаются из-за новой проекции конуса разрушения.. На основе рисунка ниже, в проекции конуса разрушения перекрываются; следовательно, якоря снова рассматриваются как Якорная группа.
Дело 3:
Чехол для использования по-прежнему Дело 3 с тех пор как<ca1. Следовательно, нагрузка, воспринимаемая этой анкерной группой, равна полная сдвиговая нагрузка Vy.
\( V_{fa\perp,случай3} = V_y = 5\,\text{кН} \)
Затем мы следуем те же шаги что касается перпендикулярной емкости.
Поверхность разрушения для индивидуальный якорь является:
\( A_{Vco} знак равно 4.5(c_{а1, г1})^ 2 = 4.5 \раз (175\,\текст{мм})^2 = 137810\,\text{мм}^ 2 \)
В фактическая поверхность разрушения якорной группы:
\( B_{U} = min(c_{\текст{низ},g1}, 1.5c_{а1, г1}) + (\мин(S_{\текст{сумма},и,g1}, 3c_{а1, г1}(n_{и,g1} – 1))) + \мин(c_{\текст{верхняя},g1}, 1.5c_{а1, г1}) \)
\( B_{U} = min(180\,\текст{мм}, 1.5 \times 175\,\text{мм}) + (\мин(90\,\текст{мм}, 3 \times 175\,\text{мм} \раз (2-1))) + \мин(180\,\текст{мм}, 1.5 \times 175\,\text{мм}) \)
\( B_{U} = 450\,\text{мм} \)
\( ЧАС_{U} = min(1.5c_{а1, г1}, т_{\текст{концентрация}}) = min(1.5 \times 175\,\text{мм}, 380\,\текст{мм}) = 262.5\,\text{мм} \)
\( A_{U} = B_{U}ЧАС_{U} = 450\,\text{мм} \times 262.5\,\text{мм} = 118130\,\text{мм}^ 2 \)
так же, в базовый прорыв одиночного якоря сильные стороны рассчитываются следующим образом:
\( V_{br1} = 0.58\left(\гидроразрыва{\мин(а, 8D_A)}{D_A}\право)^{0.2}\SQRT{\гидроразрыва{D_A}{мм}}\филямбда_аsqrt{\гидроразрыва{f’_c}{МПа}}\осталось(\гидроразрыва{c_{а1, г1}}{мм}\право)^{1.5}р(N) \)
\( V_{br1} знак равно 0.58 \раз осталось(\гидроразрыва{\мин(300\,\текст{мм}, 8 \times 12.7\,\text{мм})}{12.7\,\текст{мм}}\право)^{0.2} \раз sqrt{\гидроразрыва{12.7\,\текст{мм}}{1\,\текст{мм}}} \раз 0.65 \раз 1 \раз sqrt{\гидроразрыва{20.68\,\текст{МПа}}{1\,\текст{МПа}}} \раз осталось(\гидроразрыва{175\,\текст{мм}}{1\,\текст{мм}}\право)^{1.5} \раз 1 \раз 0,001,текст{кН} \)
\( V_{br1} = 21.438\,\text{кН} \)
\( V_{br2} = 3.75\lambda_a\phi\sqrt{\гидроразрыва{f’_c}{МПа}}\осталось(\гидроразрыва{c_{а1, г1}}{мм}\право)^{1.5}р(N) \)
\( V_{br2} знак равно 3.75 \раз 1 \раз 0.65 \раз sqrt{\гидроразрыва{20.68\,\текст{МПа}}{1\,\текст{МПа}}} \раз осталось(\гидроразрыва{175\,\текст{мм}}{1\,\текст{мм}}\право)^{1.5} \раз 1 \раз 0,001,текст{кН} = 25.661\,\text{кН} \)
В управляющая сила является:
\( V_{бр} = min(V_{\текст{br1}}, V_{\текст{br2}}) = min(21.438\,\текст{кН}, 25.661\,\текст{кН}) = 21.438\,\text{кН} \)
Затем мы рассчитываем Коэффициент эксцентриситета и Коэффициент толщины:
\( \PSI_{ec,V} = \min\left(1.0, \гидроразрыва{1}{1 + \гидроразрыва{2и н}{3c_{а1, г1}}}\право) = \min\left(1, \гидроразрыва{1}{1 + \гидроразрыва{2\раз0}{3\times175\,\text{мм}}}\право) знак равно 1 \)
\( \PSI_{час,V} = \max\left(\SQRT{\гидроразрыва{1.5c_{а1, г1}}{т_{\текст{концентрация}}}}, 1.0\право) = \max\left(\SQRT{\гидроразрыва{1.5 \times 175\,\text{мм}}{380\,\текст{мм}}}, 1\право) знак равно 1 \)
Для Фактор эффекта края прорыва, мы воспринимаем это как 1.0 для CSA A23.3:19 Пункт D.7.2.1c. К тому же, значение отрывной способности перпендикулярного края принимается как удвоенное значение, рассчитанное по уравнению D.33 (для якорной группы).
В факторизованный прорывная способность якорной группы является:
\( V_{cbgr\parallel} = 2\left(\гидроразрыва{A_{U}}{A_{Vco}}\право)\PSI_{ec,V}\PSI_{ред,V}\PSI_{с,V}\PSI_{час,V}V_{бр} \)
\( V_{cbgr\parallel} знак равно 2 \раз осталось(\гидроразрыва{118130\,\текст{мм}^ 2}{137810\,\текст{мм}^ 2}\право) \раз 1 \раз 1 \раз 1 \раз 1 \times 21.438\,\text{кН} = 36.752\,\text{кН} \)
- Для перпендикулярный край отказ, поскольку 5 кН < 16.7 кН, пролавка бетонного сдвига достаточный.
- Для параллельный край отказ, поскольку 5 кН < 36.8 кН, пролавка бетонного сдвига достаточный.
Рассчитайте бетонную прорывную способность из -за сдвига VZ
Опорная пластина также подвергается сдвигу Vz., так что провал граничит перпендикулярно и параллельно сдвигу Vz должен быть проверен. Использование того же подхода, перпендикулярные и параллельные возможности рассчитываются как 16.6 кН и 37.3 кН, соответственно.
Перпендикулярный край:
Параллельный край:
Эти возможности затем сравниваются с требуемыми сильными сторонами.
- Для перпендикулярный край отказ, поскольку 5 кН < 16.6 кН, расчетная способность бетона к прорыву на сдвиг составляет достаточный.
- Для разрушение параллельного края, поскольку 5 кН < 37.3 кН, расчетная способность бетона к прорыву на сдвиг составляет достаточный.
Проверьте #4: Рассчитайте бетонную емкость
Бетонный конус для неудача выдергивания тот же конус, который используется в проверка на разрыв на растяжение. Чтобы рассчитать емкость сдвига, в Прочность на номинальное растяжение количества отдельных якорей или группы якорей сначала необходимо определить. Подробные расчеты проверки на разрыв уже приведены в разделе Примеры дизайна Skyciv для нагрузки натяжения и не буду здесь повторяться.
Важно отметить, что определение якорной группы для прорыва при сдвиге отличается от определения анкерной группы для отрыва при сдвиге.. Анкеры в конструкции все равно необходимо проверить, чтобы определить, являются ли они действовать как группа или как одиночные якоря. Классификация поддержка как узкого раздела также должны быть проверены и должны соответствовать тем же условиям, что и для разрыва напряжения..
По данным программного обеспечения SkyCiv, номинальная прочность анкерной группы на разрыв составляет 60.207 кН. С фактором 2.0, в факторизованная мощность извлечения является:
\( V_{cpgr} = к_{cp}N_{ЦБР} знак равно 2 \times 60.207\,\text{кН} = 120.41\,\text{кН} \)
Требуемая сила - это результирующий приложенных сдвиговых нагрузок. Поскольку все якоря принадлежат одной группе, Общий результирующий сдвиг назначается группе.
\( V_{фанат} = кврт{((V_Y)^ 2) + ((V_Z.)^ 2)} = кврт{((5\,\текст{кН})^ 2) + ((5\,\текст{кН})^ 2)} = 7.0711\,\text{кН} \)
\( V_{фанат} = слева(\гидроразрыва{V_{фанат}}{n_a}\право)n_{а ,g1} = слева(\гидроразрыва{7.0711\,\текст{кН}}{4}\право) \раз 4 = 7.0711\,\text{кН} \)
поскольку 7.07 кН < 120.4 кН, факторизованная мощность выброса равна достаточный.
Проверьте #5: Рассчитайте сдвиг стержней стержней
Напомним, что в этом примере дизайна, сдвиг распределяется по всем якорям. В общая сдвиговая нагрузка на анкер следовательно, является результатом его доли нагрузки Vy и его доли нагрузки Vz.. Мы также рассматриваем регулирующее дело используется при проверке прорыва на сдвиг.
Для V-сдвига, Дело 3 управляет.
\( V_{фанат,и} = frac{V_Y}{n_{с участием,g1}} = frac{5\,\текст{кН}}{2} = 2.5\,\text{кН} \)
так же, для VZ сдвига, Дело 3 управляет.
\( V_{фанат,с участием} = frac{V_Z.}{n_{и,g1}} = frac{5\,\текст{кН}}{2} = 2.5\,\text{кН} \)
Это дает поперечная сила на анкерном стержне так как:
\( V_{фанат} = кврт{((V_{фанат,и})^ 2) + ((V_{фанат,с участием})^ 2)} = кврт{((2.5\,\текст{кН})^ 2) + ((2.5\,\текст{кН})^ 2)} = 3.5355\,\text{кН} \)
В этом примере дизайна, затирка присутствует. Следовательно, анкерный стержень также испытывает изгиб из-за эксцентрикового сдвига. Чтобы учесть это, мы можем либо применить коэффициент уменьшения раствора согласно CSA A23.3:19 Пункт Д.7.1.3. или проверьте взаимодействие сдвиг-изгиб с помощью CSA S16:19 Пункт 13.12.1.4.
Для этого расчета, мы решили использовать 0.8 снижение коэффициент из CSA A23.3. Чтобы обеспечить возможность индивидуального инженерного суждения, в Skyciv Base Plate Software предоставляет возможность отключить этот коэффициент уменьшения и вместо этого использовать проверку взаимодействия сдвига и изгиба.. Эту функцию можно изучить с помощью Бесплатный инструмент для опорной пластины.
CSA A23.3 Предел прочности на сдвиг анкерного стержня:
Первый, мы рассчитываем устойчивость анкерного стержня к сдвигу, используя CSA A23.3. В минимальное растягивающее напряжение анкерного стержня:
\( f_{ута} = min(F_{ты_anc}, 1.9F_{y\_anc}, 860) = min(400\,\текст{МПа}, 1.9 \times 248.2\,\text{МПа}, 860.00\,\текст{МПа}) = 400\,\text{МПа} \)
В учтенная способность анкерного стержня к сдвигу, рассчитывается с использованием CSA A23.3:19 Уравнение D.31 и пункт D.7.1.3., является:
\( V_{сар,а23} = 0,8А_{я знаю,V}\phi_s0.6f_{ута}Прочность на единицу размера сварного шва 0.8 \times 92\,\text{мм}^2 раз 0.85 \раз 0.6 \times 400\,\text{МПа} \раз 0.75 = 11.258\,\text{кН} \)
Обратите внимание, что 0.8 здесь применяется понижающий коэффициент из-за наличия раствора. Эта уменьшенная способность к сдвигу приводит к дополнительному изгибу анкерного стержня..
Предел прочности на сдвиг анкерного стержня CSA S16:
Для мощности CSA S16, только сдвиговая способность проверенаd, поскольку изгиб из-за внецентренного сдвига уже учтен в проверке CSA A23.3.
В факторизованная способность к сдвигу рассчитывается с использованием CSA S16:19 Пункт 25.3.3.3.
\( V_{р,s16} = 0.7\phi_m 0.6n A_{сэр} F_{ты_anc} знак равно 0.7 \раз 0.67 \раз 0.6 \раз 1 \times 126.68\,\text{мм}^2 \times 400\,\text{МПа} = 14.255\,\text{кН} \)
Чтобы гарантировать, что оба метода рассматриваются, управляющая способность принимается как меньшее из двух значений, который 11.258 кН.
поскольку 3.54 кН < 11.258 кН, учтенная способность анкерного стержня к сдвигу равна достаточный.
Резюме дизайна
В Программное обеспечение для дизайна базовой плиты Skyciv может автоматически генерировать пошаговый отчет расчета для этого примера проекта. Это также предоставляет краткую информацию о выполненных чеках и их полученных соотношениях, Облегчение информации для понимания с первого взгляда. Ниже приведена примерная сводная таблица, который включен в отчет.
Образец Skyciv
Посмотрите уровень детализации и ясности, который вы можете ожидать от отчета о конструкции базовой пластины SkyCiv.. Отчет включает все ключевые проверки проекта., уравнения, и результаты представлены в ясном и легко читаемом формате.. Полностью соответствует стандартам проектирования.. Нажмите ниже, чтобы просмотреть образец отчета, созданного с помощью калькулятора базовой плиты SkyCiv..
Покупка программного обеспечения для базовой пластины
Купите полную версию модуля дизайна базовой плиты без каких -либо других модулей Skyciv. Это дает вам полный набор результатов для дизайна базовой плиты, в том числе подробные отчеты и больше функциональности.
