Aşağıda, taban plakası tasarımında yaygın olarak kullanılan bazı Filipin Kodu Taban Plakası Hesaplamalarına bir örnek verilmiştir.. Genellikle taban plakaları tasarlarken, bir taban plakasının çeşitli bileşenleriyle ilgili birkaç farklı kontrolü ele alacağız., yani:
- Beton taban – generally checked against bearing and compression forces in reference to NSCP 2015
- Kaynaklar – Kaynaklar kontrol edilmelidir, yeterli kısıtlama sağladıklarından ve NSCP'ye baskı altında başarısız olmadıklarından emin olmak için 2015
- Ankraj Cıvataları – birkaç nedenden dolayı başarısız olabilir, NSCP'ye örnek ankraj cıvatası tasarım hesaplamalarında aşağıda gösterildiği gibi 2015
- Çelik Üye (Sütun) çekler – genellikle yerel çelik tasarım standartlarına dayalıdır
Şu anda, NS Çelik Taban Plakası Tasarımı modül aşağıdaki kontrolleri uygular. Bu yazılımın ücretli sürümü, ayrıntılı adım adım hesaplamalar içerir, Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.!
Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.:
Kombinasyonları Yükle:
NS Çelik Taban Plakası Tasarımı NSCP kapsamında faktörlü yük kombinasyonlarını kullanır 2015 Aşağıda, taban plakası tasarımında yaygın olarak kullanılan bazı Amerikan Taban Plakası Hesaplamalarına bir örnek verilmiştir.:
- \(1.4D)
- \(1.2D + 1.6L + 0.5(L_{r} \Metin{ veya } R)\)
- \(1.2D + 1.6(Lr metin{ veya } R) + (f1L metin{ veya } 0.5W)\)
- \(1.2D + 1.0W + f1L + 0.5(Lr \ \Metin{ veya } R)\)
- \(1.2D + 1.0E + f1L)
- \(0.9D + 1.0B)
- \(0.9D + 1.0E)
nerede :
\(D) = ölü yük
\(L) = hareketli yük
\(L_{r}\) = çatı canlı yükü
\(R) = Yağmur yükü
\(E) = Deprem
\(B) = Rüzgar yükü
\(f_{1}\) = Hareketli yük faktörü (Varsayılan değer = 1, NSCP'ye bakın 2015 Bölüm 203.3.1)
Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.:
NSCP 2015 Beton yatak kontrolü:
NS Çelik Taban Plakası Tasarımı Aşağıda, taban plakası tasarımında yaygın olarak kullanılan bazı Amerikan Taban Plakası Hesaplamalarına bir örnek verilmiştir. (sıkıştırma) NSCP'ye göre tasarım 2015 Eşitlik. 510.8-2.
\( F_{b} = phi _{rulman} \zamanlar 0.85 \kez f'_{c} \kez sqrt{ \çatlamak{ bir_{2} }{ bir_{1} } } \leq F_{b, sınır} = 1.70 \kere f_{c} \kere A_{1} \)
nerede:
\( f’_{c} \) Aşağıda, taban plakası tasarımında yaygın olarak kullanılan bazı Amerikan Taban Plakası Hesaplamalarına bir örnek verilmiştir.
\( bir_{1} \) – beton yüzeyle temas eden taban plakası alanı
\( bir_{2} \) – beton destek yüzeyi
\( \phi_{rulman} \) – beton için direnç faktörü ( varsayılan değer= 0.65 )
Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.:
NSCP 2015 Kaynak Tasarım Kontrolü:
NS Çelik Taban Plakası Tasarımı NSCP'ye göre kaynak tasarımını kontrol eder 2015 Denklem 510.2-3
\( (ben) R_{n} = R_{boş} + R_{nwt} \)
veya
\( (ii) R_{n} = 0.85R_{boş} + 1.5R_{nwt} \)
nerede:
\(R_{boş} \) = boyuna yüklü köşe kaynaklarının toplam nominal mukavemeti.
\(R_{nwt} \) = enine yüklü köşe kaynaklarının toplam nominal gücü.
Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.:
NSCP 2015 Çapa Tasarım Kontrolü:
NS Çelik Taban Plakası Tasarımı kontroller Bağlantı parametreleri, NSCP'nin kod hükümlerini kullanarak uygulanır 2015 Bölüm 417 | Betona Ankraj.
Ankraj cıvatalarının aşağıdaki dirençleri değerlendirilir:
- Çekme ve kesmede ankrajın çelik mukavemeti, \( \phi N_{için} \) ve \( \phi V_{için} \).
- Çekme ve kesmede beton kopma mukavemeti, \( \phi N_{cbg} \) ve \( \phi V_{cbg} \).
- Beton çekme mukavemeti, \( \phi N_{p} \).
- Kesmede ankrajın beton kaldırma gücü, \( \phi V_{cp} \).
Çekme ve kesmede ankrajın çelik mukavemeti
Ankrajın çekme ve kesmedeki faktörlü çelik mukavemeti NSCP'ye göre belirlenir 2015 Bölüm 417.4.1 gibi
Gerginlik için
\( \fi _{gerilim, anc} N_{için} = phi _{gerilim, anc} bir_{biliyorum,N}f_{uta} \sağ ok \) denklem 17.6.1.2
Kesme için
\( \fi _{makaslama, anc} V_{için} = phi _{makaslama, anc} 0.6bir_{biliyorum,V }f_{uta} \sağ ok \) denklem 17.7.1.2b
nerede:
- \( \fi _{gerilim, anc} \) - gerilimdeki ankrajlar için mukavemet azaltma faktörü ( varsayılan değer = 0.75 )
- \( \fi _{makaslama, anc}\) - kesmede ankrajlar için mukavemet azaltma faktörü ( varsayılan değer = 0.65 )
- \( bir_{biliyorum,N}\) – bir ankrajın gerilimdeki etkin kesit alanıdır.
- \( bir_{biliyorum,V }\) – kaymada bir ankrajın etkin kesit alanıdır..
- \( f_{uta}\) Aşağıda, taban plakası tasarımında yaygın olarak kullanılan bazı Amerikan Taban Plakası Hesaplamalarına bir örnek verilmiştir. \(1.9f_{Evet}\) ve 125 ksi (861.845 mpa)
Beton kopma mukavemeti
Ankrajın çekme ve kesmedeki faktörlü beton kopma mukavemeti NSCP'ye göre belirlenir 2015 Denklem 417.4.2.1b ve NSCP 2015 Denklem 417.5.2.1b olarak
\( \phi N_{cbg} = fi frac{ bir_{Nc} }{ bir_{Hatırlamak} } \psi_{ec,N} \psi_{ed,N} \psi_{c,N} \psi_{cp,N} N_{b} \sağ ok \) 417.4.2.1b
nerede:
\( \fi \) – gerilimdeki ankrajlar için mukavemet azaltma faktörü ( varsayılan değer = 0.75 ).
\( bir_{Nc} \) – tek veya grup ankrajların öngörülen beton arızası.
\( bir_{Hatırlamak} \)- tek bir ankrajın beton göçme alanını projelendir, Kenar mesafesi veya boşluk ile sınırlı değilse, gerilimdeki mukavemetin hesaplanması için.
\( \psi_{ec,N} \) – Uygulanan Yüklerin Eksantrikliğine Dayalı Ankrajların Çekme Dayanımını Değiştirmek İçin Kullanılan Faktör.
\( \psi _{ec,N} = frac{1.00}{ 1 + \çatlamak{2 \kez e^{'}_{N}}{3 \kez h_{ef}} } \leq 1.00 \sağ ok \) Denklem 417.4.5.3
\( \psi_{ed,N} \) – Ankrajın Çekme Dayanımını Değiştirmek İçin Kullanılan Faktör.
(a) \( \Metin{Eğer } C_{a,min} \geq 1.5h_{ef} \Metin{ sonra } \psi _{ed,N} = 1.00 \)
ve
(b) \( \Metin{Eğer } C_{a,min} < 1.5h_{ef} \Metin{ sonra } \psi _{ed,N} = 0.70 + 0.3\çatlamak{C_{a,min}}{1.5h_{ef}} \) Denklem 417.4.2.5b
\( \psi_{c,N} \) – Gerilimde kopma çatlama faktörü.
\( \psi _{c,N} = 1.25 \) dökme ankrajlar için
\( \psi_{cp,N} \) – Gerilimde koparma ayırma faktörü.
(a) \( \Metin{Eğer } C_{a,min} \geq C_{AC} \Metin{ sonra } \psi _{cp,N} = 1.00 \) denklem 17.6.2.4.1a
ve
(b) \( \Metin{Eğer } C_{a,min} < C_{AC} \Metin{ sonra } \psi _{cp,N} = frac{ C_{a,min} }{ C_{AC}} \geq frak{ 1.5h_{ef} }{ C_{AC} } \) denklem 17.6.2.4.1b
\( N_{b} \) – çatlaklı betonda tek bir ankrajın çekmesindeki temel beton kopma mukavemeti.
Beton çekme mukavemeti
Bir ankrajın faktörlü beton çekme dayanımı NSCP'de tanımlanır 2015 Denklem 417.4.3.4 gibi
ϕNpn = ϕΨc,P Np
nerede:
\( \fi \) – gerilimdeki ankrajlar için mukavemet azaltma faktörü ( varsayılan değer = 0.70 ).
\( \psi _{c, P} \) – somut durum için modifikasyon faktörü
Çatlaklı beton için:
\( \psi _{c, P} \) = 1.0
Çatlaksız beton için:
\( \psi _{c, P} \) = 1.4
\( N_{p} \) – Çapa çekme gücü
Çatlaklı beton için:
\( N_{p} = 8A_{brg}f^{'}_{c}\sağ ok \) Denklem 417.4.3.4
Çatlaksız beton için:
\( N_{p} = 0.9f^{'}_{c}e_{h}d_{a} \sağ ok \) Denklem 417.4.3.5
nerede \( 3d_{a} \leq e_{h} \leq 4.5d_{a} \)
\( f^{'}_{c} \) – betonun belirtilen basınç dayanımı.
\( bir_{brg} \) – saplama başının net yatak alanı, ankraj cıvatası veya başlı deforme çubuk.
\( e_{h} \) – J cıvatasının veya L cıvatasının şaftının iç yüzeyinden J cıvatasının dış ucuna kadar olan mesafe- veya L-cıvata.
\( d_{a} \) – ankrajın dış çapı veya başlı saplamanın mil çapı, başlı cıvata, veya kancalı cıvata.
