Base Plate Design Example using AS 4100:2020, ТАК КАК 3600:2018, ТАК КАК 5216:2021
Запись о проблеме:
Determine whether the designed column-to-base plate connection is sufficient for a 50-kN tension load.
Данные данных:
Столбец:
Раздел столбца: 250x150x8 RHS
Область столбца: 5920 мм2
Материал столбца: AS / NZS 1163 Gr. C350
Опорная плита:
Размеры опорной плиты: 350 мм х 350 мм
Толщина опорной плиты: 20 мм
Материал опорной плиты: AS / NZS 1163 Gr. C250
Раствор:
Толщина затирки: 20 мм
бетон:
Бетонные размеры: 450 мм х 450 мм
Бетонная толщина: 400 мм
Бетонный материал: N28
Потрескался или не снят: Потрескался
Якоря:
Диаметр якоря: 16 мм
Эффективная длина встраивания: 250.0 мм
Встроенная ширина пластины: 70 мм
Встроенная тарелка толщина: 10 мм
Anchor offset distance from face of column: 62.5 мм
Швы:
Weld type: Fillet
Weld category: СП
Классификация металла наполнителя: E43XX
Якоря данных (из Skyciv Calculator):
Определения:
Путь нагрузки:
Когда подвергается подъему опорной плите (растяжимый) силы, Эти силы переносятся в якорные стержни, что, в свою очередь, вызывают изгибы. Изгибающее действие может быть визуализировано как Консольный изгиб встречается вокруг фланцев или паутины раздела колонки, в зависимости от того, где расположены якоря.
Нелинейный или статический анализ второго порядка подходит, когда конструкция демонстрирует нелинейное поведение. Программное обеспечение SkyCiv для проектирования опорной плиты, только якоря, расположенные в Якоря зона натяжения считаются эффективными для сопротивления подъема. Эта зона обычно включает в себя области вблизи колонн -фланцев или Интернета. For rectangular columns, the anchor tension zone refers to the area adjacent to the column walls. Якоря вне этой зоны не способствует сопротивлению натяжению и исключено из расчетов поднятия.
Чтобы определить эффективную область опорной плиты, которая противостоит изгибанию, а 45-рассеяние степени предполагается из центральной линии каждого якорного стержня в направлении лица колонны. Эта дисперсия определяет Эффективная длина сварного шва и помогает установить Эффективная ширина изгиба тарелки.
Предположение упрощает анализ опорной плиты, приближаясь к тому, как сила подъема распространяется через пластину.
Якорные группы:
В Программное обеспечение SkyCiv для проектирования опорной плиты Включает интуитивно понятную особенность, которая определяет, какие якоря являются частью якоря для оценки бетонный прорыв и concrete side-face blowout неудачи.
An Якорная группа состоит из нескольких якорей с аналогичной эффективной глубиной встроенности и расстоянием между, и достаточно близко, чтобы их Проецируемые области сопротивления перекрываются. Когда якоря сгруппированы, их способности объединяются, чтобы противостоять общему напряжению, применяемой к группе.
Якоря, которые не соответствуют критериям группировки, рассматриваются как одиночные якоря. В таком случае, Только сила натяжения на отдельном якоре проверяется на его собственной области эффективного сопротивления.
Prying Increase Factor:
В Программное обеспечение SkyCiv для проектирования опорной плиты includes an option to apply a prying increase factor to account for additional tensile forces on the anchors due to prying action. This factor increases the load demand on the anchors during the anchor checks, providing a more conservative and realistic assessment where applicable. По умолчанию, the prying increase factor is set to 1.0, meaning no additional prying load is applied unless specified by the user.
Пошаговые расчеты:
Проверьте #1: Рассчитайте емкость сварки
Начать, Нам нужно рассчитать нагрузку на якорь и эффективную длину сварки на якорь. The effective weld length is determined by the shortest length from the 45° dispersion, ограничен фактической длиной сварного шва и расстоянием якоря.
Для этого расчета, Якоря классифицируются как либо конечные якоря или промежуточные якоря. Конечные якоря расположены на концах ряда или колонны якорях, в то время как промежуточные якоря расположены между ними. Метод расчета отличается для каждого и зависит от геометрии столбца. В этом примере, В Интернете есть два якоря, и оба классифицируются как конечные якоря.
Для конечных якорей, the effective weld length is limited by the available distance from the anchor centerline to the column corner radius. Дисперсия на 45 ° не должна выходить за пределы этой границы.
\(
l_r = frac{d_{полковник} – 2т_{полковник} – 2р_{полковник} – S_ (n_{а ,\текст{сторона}} – 1)}{2} = frac{250 \, \текст{мм} – 2 \раз 8 \, \текст{мм} – 2 \раз 12 \, \текст{мм} – 150 \, \текст{мм} \раз (2 – 1)}{2} знак равно 30 \, \текст{мм}
\)
На внутренней стороне, Эффективная длина ограничена половиной якоря. Общая эффективная длина сварного шва для конечного якоря - это сумма внешней и внутренней длины.
\(
l_{эфф,конец} = min left( делать, 0.5 s_y \right) + \мин остался( делать, l_r \right)
\)
\(
l_{эфф,конец} = min left( 62.5 \, \текст{мм}, 0.5 \раз 150 \, \текст{мм} \право) + \мин остался( 62.5 \, \текст{мм}, 30 \, \текст{мм} \право) знак равно 92.5 \, \текст{мм}
\)
Для этого примера, the final effective weld length for the web anchor is taken as the effective length of the end anchor.
\(
l_{эфф} = l_{эфф,конец} знак равно 92.5 \, \текст{мм}
\)
следующий, let’s calculate the load per anchor. Для данного набора из четырех (4) якоря, нагрузка на якорь:
\(
Т_{U,якорь} = frac{N_x}{n_{а ,T}} = frac{50 \, \текст{кН}}{4} знак равно 12.5 \, \текст{кН}
\)
Используя рассчитанную эффективную длину сварки, we can now compute the required force per unit length acting on the weld.
\(
v^*_w = \frac{Т_{U,якорь}}{l_{эфф}} = frac{12.5 \, \текст{кН}}{92.5 \, \текст{мм}} знак равно 0.13514 \, \текст{кН / мм}
\)
Сейчас же, мы будем использовать ТАК КАК 4100:2020 Пункт 9.6.3.10 Рассчитать прочность на конструкцию филе сварного шва.
\(
\phi v_w = \phi 0.6 f_{ваш} E_w k_r = 0.8 \раз 0.6 \раз 430 \, \текст{МПа} \раз 5.657 \, \текст{мм} \раз 1 знак равно 1.1676 \, \текст{кН / мм}
\)
In addition to checking the weld, we also need to verify the resistance of the base metal against the applied tension force to ensure it does not govern the failure mode.
\(
\фи в_{wbm} = phi осталось( \мин остался( F_{и _col} т_{полковник}, f_{и _bp} т_{бп} \право) \право)
\)
\(
\фи в_{wbm} знак равно 0.9 \раз осталось( \мин остался( 350 \, \текст{МПа} \раз 8 \, \текст{мм}, 250 \, \текст{МПа} \раз 20 \, \текст{мм} \право) \право) знак равно 2.52 \, \текст{кН / мм}
\)
В таком случае, the weld resistance governs over the base metal resistance.
поскольку 0.13514 кН / мм < 1.1676 кН / мм, емкость сварки достаточный.
Проверьте #2: Рассчитайте емкость сгибки на основе нагрузки
С помощью нагрузка на якорь and the offset distance from the center of the anchor to the face of the column (служить эксцентриситетом нагрузки), момент, применяемый к базовой пластине, можно рассчитать с помощью консольный предположение.
\(
M^* = T_{U,якорь} е = 12.5 \, \текст{кН} \раз 62.5 \, \текст{мм} знак равно 781.25 \, \текст{кН} \cdot text{мм}
\)
следующий, using the calculated Эффективная длина сварного шва from the previous check as the bending width, Мы можем рассчитать SkyCiv Foundation - это модуль проектирования для расчета фундаментов с учетом нагрузок надстройки. основания с использованием МАКО 360-22, Уравнение 2-1:
\(
\phi M_s = \phi Z_{эфф} f_{и _bp} знак равно 0.9 \раз 9250 \, \текст{мм}^3 \times 250 \, \текст{МПа} знак равно 2081.2 \, \текст{кН} \cdot text{мм}
\)
куда,
\(
Z_{эфф} = frac{l_{эфф} (т_{бп})^ 2}{4} = frac{92.5 \, \текст{мм} \раз (20 \, \текст{мм})^ 2}{4} знак равно 9250 \, \текст{мм}^3
\)
поскольку 781.25 kN-mm < 2081.2 kN-mm, емкость сгибки сгибкой на основе плиты достаточный.
Проверьте #3: Рассчитать емкость привязки якоря растягиваемой
To evaluate the tensile capacity of the anchor rod, we refer to ТАК КАК 5216:2021 Пункт 6.2.2 и ТАК КАК 4100:2020 Пункт 9.2.2.2.
Первый, Мы определяем зона растягивающих напряжений of the threaded portion of the rod, следующий ТАК КАК 4100:2020 Пункт 7.2 и AS 1275–1985 Clause 1.7.
\(
A_n = \frac{\число Пи}{4} \осталось( \гидроразрыва{D_A}{\текст{мм}} – 0.9382 P \right)^ 2 \, \текст{мм}^2 = frac{\число Пи}{4} \раз осталось( \гидроразрыва{16 \, \текст{мм}}{1 \, \текст{мм}} – 0.9382 \раз 2 \право)^2 раз 1 \, \текст{мм}^ 2 = 156.67 \, \текст{мм}^ 2
\)
С использованием ТАК КАК 4100:2020 Пункт 9.2.2, мы рассчитываем nominal tension capacity of the bolt based on the tensile stress area and the material strength.
\(
N_{tf} = A_n F_{u\_anc} знак равно 156.67 \, \текст{мм}^2 раз 800 \, \текст{МПа} знак равно 125.33 \, \текст{кН}
\)
We then apply the appropriate resistance factor to obtain the design anchor capacity in tension.
\(
\phi N_{Рк,s} = \phi N_{tf} знак равно 0.8 \раз 125.33 \, \текст{кН} знак равно 100.27 \, \текст{кН}
\)
Вспомните ранее рассчитанный нагрузка на натяжение на якорь, and apply the prying increase factor if specified.
\(
N^* = p \left( \гидроразрыва{N_x}{n_{а ,T}} \право) знак равно 1 \раз осталось( \гидроразрыва{50 \, \текст{кН}}{4} \право) знак равно 12.5 \, \текст{кН}
\)
поскольку 12.5 кН < 100.27 кН, в anchor rod tensile capacity is sufficient.
Проверьте #4: Рассчитайте бетонную прорывную емкость при натяжении
Перед расчета прорывной емкости, Сначала мы должны определить, соответствует ли участник как узкий член. В соответствии с ТАК КАК 5216:2021 Пункт 6.2.3.8, Участник соответствует критериям узкого члена. Следовательно, а modified effective embedment length must be used in the breakout capacity calculations. This adjustment also affects the characteristic spacing и characteristic edge distance, which must be modified accordingly.
Based on the narrow member criteria, в modified values for the anchor group are as follows:
- модифицированная эффективная длина встроения, \(час'_{ef} знак равно 100 \, \текст{мм}\)
- modified characteristic spacing, \(s’_{cr} знак равно 300 \, \текст{мм}\)
- modified characteristic edge distance, \(c’_{cr} знак равно 150 \, \текст{мм}\)
С использованием ТАК КАК 5216: 2021 Пункт 6.2.3.3, мы рассчитываем reference projected concrete cone area за один якорь.
\(
A0_{с,N} = слева( s’_{cr,g1} \право)^2 = \left( 300 \, \текст{мм} \право)^ 2 = 90000 \, \текст{мм}^ 2
\)
так же, мы рассчитываем Фактическая проектная зона бетонного конуса якорной группы.
\(
A_{Nc} = L_{Nc} B_{Nc} знак равно 450 \, \текст{мм} \раз 450 \, \текст{мм} знак равно 202500 \, \текст{мм}^ 2
\)
куда,
\(
L_{Nc} = min left( c_{осталось,g1}, c’_{cr,g1} + р_{inmed _plate} \право) + \мин остался( S_{сумма,с участием,g1}, s’_{cr,g1} \cdot \left( n_{с участием,g1} – 1 \право) \право) + \мин остался( c_{право,g1}, c’_{cr,g1} + р_{inmed _plate} \право)
\)
\(
L_{Nc} = min left( 87.5 \, \текст{мм}, 150 \, \текст{мм} + 18 \, \текст{мм} \право) + \мин остался( 275 \, \текст{мм}, 300 \, \текст{мм} \cdot (2 – 1) \право) + \мин остался( 87.5 \, \текст{мм}, 150 \, \текст{мм} + 18 \, \текст{мм} \право)
\)
\(
L_{Nc} знак равно 450 \, \текст{мм}
\)
\(
B_{Nc} = min left( c_{верхняя,g1}, c’_{cr,g1} + р_{inmed _plate} \право) + \мин остался( S_{сумма,и,g1}, s’_{cr,g1} \cdot \left( n_{и,g1} – 1 \право) \право) + \мин остался( c_{низ,g1}, c’_{cr,g1} + р_{inmed _plate} \право)
\)
\(
B_{Nc} =\min \left( 150 \, \текст{мм}, 150 \, \текст{мм} + 18 \, \текст{мм} \право) + \мин остался( 150 \, \текст{мм}, 300 \, \текст{мм} \cdot (2 – 1) \право) + \мин остался( 150 \, \текст{мм}, 150 \, \текст{мм} + 18 \, \текст{мм} \право)
\)
\(
B_{Nc} знак равно 450 \, \текст{мм}
\)
В embedded plate effective radius is used to provide additional capacity for concrete breakout. To determine this, add the thickness of the embedded plate to half of the anchor diameter.
следующий, Мы оцениваем characteristic strength одного якоря с использованием ТАК КАК 5216:2021 уравнение. 6.2.3.2
\(
N0_{Рк,с} = k_1 \sqrt{\гидроразрыва{f’_c}{\текст{МПа}}} \осталось( \гидроразрыва{час'_{ef,g1}}{\текст{мм}} \право)^{1.5} \, \текст{N}
\)
\(
N0_{Рк,с} знак равно 8.9 \раз sqrt{\гидроразрыва{28 \, \текст{МПа}}{1 \, \текст{МПа}}} \раз осталось( \гидроразрыва{100 \, \текст{мм}}{1 \, \текст{мм}} \право)^{1.5} \раз 0.001 \, \текст{кН} знак равно 47.094 \, \текст{кН}
\)
куда,
- \(к_{1} знак равно 8.9\) для забивных анкеров
Сейчас же, we assess the effects of geometry by calculating the necessary параметры for breakout resistance.
Кратчайшее расстояние края анкерной группы определяется как:
\(
c_{мин,N} = min left( c_{осталось,g1}, c_{право,g1}, c_{верхняя,g1}, c_{низ,g1} \право) = min left( 87.5 \, \текст{мм}, 87.5 \, \текст{мм}, 150 \, \текст{мм}, 150 \, \текст{мм} \право) знак равно 87.5 \, \текст{мм}
\)
В соответствии с ТАК КАК 5216:2021 уравнение. 6.2.3.4, the value for the parameter accounting for distribution of stress in concrete is:
\(
\PSI_{s,N} = min left( 0.7 + 0.3 \осталось( \гидроразрыва{c_{мин,N}}{c’_{cr,g1}} \право), 1.0 \право) = min left( 0.7 + 0.3 \раз осталось( \гидроразрыва{87.5 \, \текст{мм}}{150 \, \текст{мм}} \право), 1 \право) знак равно 0.875
\)
В shell spalling effect is accounted for using ТАК КАК 5216:2021 Уравнение 6.2.3.5, giving:
\(
\PSI_{ре,N} = min left( 0.5 + \гидроразрыва{час'_{ef,g1}}{\текст{мм} \cdot 200}, 1.0 \право) = min left( 0.5 + \гидроразрыва{100 \, \текст{мм}}{1 \, \текст{мм} \cdot 200}, 1 \право) знак равно 1
\)
К тому же, оба Коэффициент эксцентриситета и compression influence factor принимаются как:
\(
\PSI_{ec,N} знак равно 1
\)
\(
\PSI_{M,N} знак равно 1
\)
We then combine all these factors and apply ТАК КАК 5216:2021 Уравнение 6.2.3.1 Чтобы оценить design concrete cone breakout resistance for the anchor group:
\(
\phi N_{Рк,с} = phi_{Мак} N0_{Рк,с} \осталось( \гидроразрыва{A_{Nc}}{A0_{с,N}} \право) \PSI_{s,N} \PSI_{ре,N} \PSI_{ec,N} \PSI_{M,N}
\)
\(
\phi N_{Рк,с} знак равно 0.6667 \раз 47.094 \, \текст{кН} \раз осталось( \гидроразрыва{202500 \, \текст{мм}^ 2}{90000 \, \текст{мм}^ 2} \право) \раз 0.875 \раз 1 \раз 1 \раз 1 знак равно 61.814 \, \текст{кН}
\)
В Общая нагрузка на натяжение on the anchor group is calculated by multiplying the tension load per anchor by the number of anchors, with the prying increase factor applied as needed:
\(
N^* = p \left( \гидроразрыва{N_x}{n_{а ,T}} \право) n_{а ,g1} знак равно 1 \раз осталось( \гидроразрыва{50 \, \текст{кН}}{4} \право) \раз 4 знак равно 50 \, \текст{кН}
\)
поскольку 50 кН < 61.814 кН бетонная прорывная емкость достаточный.
Проверьте #5: Рассчитать способность выдвижения якоря
В pullout capacity of an anchor is governed by the resistance at its embedded end. Первый, we compute the maximum anchor head dimension effective for pull out resistance, согласно ТАК КАК 5216:2021 Пункт 6.3.4.
\(
d_{час,\текст{Максимум}} = min left( б_{inmed _plate}, 6 \осталось( т_{inmed _plate} \право) + d_a right) = min left( 70 \, \текст{мм}, 6 \раз (10 \, \текст{мм}) + 16 \, \текст{мм} \право) знак равно 70 \, \текст{мм}
\)
следующий, we calculate the net bearing area of the rectangular embedded plate using:
\(
A_h = \left( d_{час,\текст{Максимум}}^2 ПРАВО) – A_{стержень} = слева( (70 \, \текст{мм})^2 ПРАВО) – 201.06 \, \текст{мм}^ 2 = 4698.9 \, \текст{мм}^ 2
\)
куда,
\(
A_{стержень} = frac{\число Пи}{4} (D_A)^2 = frac{\число Пи}{4} \раз (16 \, \текст{мм})^ 2 = 201.06 \, \текст{мм}^ 2
\)
We then calculate the design basic anchor pullout strength с использованием ТАК КАК 5216:2021 Пункт 6.3.4:
\(
N_{Рк,п} = phi_{Мак} k_2 A_h \left( F’_C Right) знак равно 0.6667 \раз 7.5 \раз 4698.9 \, \текст{мм}^2 раз (28 \, \текст{МПа}) знак равно 657.88 \, \текст{кН}
\)
Вспомните ранее рассчитанный нагрузка на натяжение на якорь:
\(
N^* = p \left( \гидроразрыва{N_x}{n_{а ,T}} \право) знак равно 1 \раз осталось( \гидроразрыва{50 \, \текст{кН}}{4} \право) знак равно 12.5 \, \текст{кН}
\)
поскольку 12.5 кН < 657.88 кН, емкость якоря вытягивает достаточный.
Проверьте #6: Рассчитайте пропускную способность в направлении y-направления
Let’s consider Side-Face Blowout Anchor Group 1 for the capacity calculation. Referring to the Anchor Data Summary, Anchor IDs 3 и 4 are part of SFy Group 1.
We begin by calculating the edge distance to the failure edge.
\(
c_{с участием,\текст{мин}} = min left( c_{\текст{осталось},g1}, c_{\текст{право},g1} \право) = min left( 87.5 \, \текст{мм}, 362.5 \, \текст{мм} \право) знак равно 87.5 \, \текст{мм}
\)
следующий, we determine the edge distance to the orthogonal edge.
\(
c_{и,\текст{мин}} = min left( c_{\текст{верхняя},g1}, c_{\текст{низ},g1} \право) = min left( 150 \, \текст{мм}, 150 \, \текст{мм} \право) знак равно 150 \, \текст{мм}
\)
С использованием ТАК КАК 5216:2021 Пункт 6.2.7.3, Давайте рассчитаем reference projected area of a single fastener.
\(
A0_{с,Nb} = слева( 4 c_{с участием,\текст{мин}} \право)^2 = \left( 4 \раз 87.5 \, \текст{мм} \право)^ 2 = 122500 \, \текст{мм}^ 2
\)
Since we are checking the capacity of the anchor group, let’s get the actual projected area of the anchor group using ТАК КАК 5216:2021 Пункт 6.2.7.2.
\(
A_{Nc} = B_{с,Nb} ЧАС_{с,Nb} знак равно 450 \, \текст{мм} \раз 325 \, \текст{мм} знак равно 146250 \, \текст{мм}^ 2
\)
куда,
\(
B_{с,Nb} = min left( 2 c_{с участием,\текст{мин}}, c_{\текст{верхняя},g1} \право) + S_{\текст{сумма},и,g1} + \мин остался( 2 c_{с участием,\текст{мин}}, c_{\текст{низ},g1} \право)
\)
\(
B_{с,Nb} = min left( 2 \раз 87.5 \, \текст{мм}, 150 \, \текст{мм} \право) + 150 \, \текст{мм} + \мин остался( 2 \раз 87.5 \, \текст{мм}, 150 \, \текст{мм} \право) знак равно 450 \, \текст{мм}
\)
\(
ЧАС_{с,Nb} знак равно 2 c_{с участием,\текст{мин}} + \осталось( \мин остался( т_{\текст{conc}} – час_{\текст{ef}}, 2 c_{с участием,\текст{мин}} \право) \право)
\)
\(
ЧАС_{с,Nb} знак равно 2 \раз 87.5 \, \текст{мм} + \осталось( \мин остался( 400 \, \текст{мм} – 250 \, \текст{мм}, 2 \раз 87.5 \, \текст{мм} \право) \право) знак равно 325 \, \текст{мм}
\)
In computing the characteristic concrete blow-out strength of an individual anchor, мы будем использовать ТАК КАК 5216:2021 Пункт 6.2.7.2.
\(
N0_{Рк,cb} = k_5 \left( \гидроразрыва{c_{с участием,\текст{мин}}}{\текст{мм}} \право) \SQRT{\гидроразрыва{A_h}{\текст{мм}^ 2}} \SQRT{\гидроразрыва{f’_c}{\текст{МПа}}} \, N
\)
\(
N0_{Рк,cb} знак равно 8.7 \раз осталось( \гидроразрыва{87.5 \, \текст{мм}}{1 \, \текст{мм}} \право) \раз sqrt{\гидроразрыва{4698.9 \, \текст{мм}^ 2}{1 \, \текст{мм}^ 2}} \раз sqrt{\гидроразрыва{28 \, \текст{МПа}}{1 \, \текст{МПа}}} \раз 0.001 \, \текст{кН}
\)
\(
N0_{Рк,cb} знак равно 276.13 \, \текст{кН}
\)
куда,
- \(к_{5} знак равно 8.7\) для бетона с трещинами
- \(к_{5} знак равно 12.2\) for uncracked concrete
затем, we will get the side-face blowout parameters.
The parameter accounting for the disturbance of the distribution of stresses in concrete can be calculated from ТАК КАК 5216:2021 Пункт 6.2.7.4.
\(
\PSI_{s,Nb} = min left( 0.7 + 0.3 \осталось( \гидроразрыва{c_{и,\текст{мин}}}{2 c_{с участием,\текст{мин}}} \право), 1.0 \право)
\)
\(
\PSI_{s,Nb} = min left( 0.7 + 0.3 \раз осталось( \гидроразрыва{150 \, \текст{мм}}{2 \раз 87.5 \, \текст{мм}} \право), 1 \право) знак равно 0.95714
\)
The equation from ТАК КАК 5216:2021 Пункт 6.2.7.5 is then used to get the parameter accounting for the group effect.
\(
\PSI_{грамм,Nb} = max left( \SQRT{n_{и,g1}} + \осталось( 1 – \SQRT{n_{и,g1}} \право) \осталось( \гидроразрыва{\мин остался( S_{и,g1}, 4 c_{с участием,\текст{мин}} \право)}{4 c_{с участием,\текст{мин}}} \право), 1.0 \право)
\)
\(
\PSI_{грамм,Nb} = max left( \SQRT{2} + \осталось( 1 – \SQRT{2} \право) \раз осталось( \гидроразрыва{\мин остался( 150 \, \текст{мм}, 4 \раз 87.5 \, \текст{мм} \право)}{4 \раз 87.5 \, \текст{мм}} \право), 1 \право)
\)
\(
\PSI_{грамм,Nb} знак равно 1.2367
\)
в заключение, in reference to ТАК КАК 5216:2021 уравнение. 6.2.7 for headed anchor rods, в design concrete blow-out resistance является:
\(
\phi N_{Рк,cb} = \phi_M N0_{Рк,cb} \осталось( \гидроразрыва{A_{Nc}}{A0_{с,Nb}} \право) \PSI_{s,Nb} \PSI_{грамм,Nb} \PSI_{ec,N}
\)
\(
\phi N_{Рк,cb} знак равно 0.6667 \раз 276.13 \, \текст{кН} \раз осталось( \гидроразрыва{146250 \, \текст{мм}^ 2}{122500 \, \текст{мм}^ 2} \право) \раз 0.95714 \раз 1.2367 \раз 1 знак равно 260.16 \, \текст{кН}
\)
For this anchor group, only two (2) anchors belong to group. Следовательно, в design tension force for the anchor group is:
\(
N^* = p \left( \гидроразрыва{N_x}{n_{а ,T}} \право) n_{и,g1}
\)
\(
N^* = 1 \раз осталось( \гидроразрыва{50 \, \текст{кН}}{4} \право) \раз 2 знак равно 25 \, \текст{кН}
\)
поскольку 25 кН < 260.16 кН, the concrete side-face blowout along Y-direction is достаточный.
Side-Face Blowout Anchor Group 2 can also be used and will yield the same result, since the design is symmetric.
Проверьте #7: Рассчитайте пропускную способность в направлении z в направлении z
This calculation is not applicable for failure along the Z-direction, as the edge distance to the sides exceeds half of the effective embedment length.
Резюме дизайна
В Программное обеспечение для дизайна базовой плиты Skyciv может автоматически генерировать пошаговый отчет расчета для этого примера проекта. Это также предоставляет краткую информацию о выполненных чеках и их полученных соотношениях, Облегчение информации для понимания с первого взгляда. Ниже приведена примерная сводная таблица, который включен в отчет.
Образец Skyciv
кликните сюда Чтобы загрузить пример отчета.
Покупка программного обеспечения для базовой пластины
Купите полную версию модуля дизайна базовой плиты без каких -либо других модулей Skyciv. Это дает вам полный набор результатов для дизайна базовой плиты, в том числе подробные отчеты и больше функциональности.
