Пример дизайна базовой плиты с использованием en 1993-1-8-2005, EN 1993-1-1-2005 и EN 1992-1-1-2004
Запись о проблеме:
Определите, является ли разработанное соединение с столбцом-базой для пластинга для нагрузки на растяжение 50 кв..
Данные данных:
Столбец:
Раздел столбца: ОН 240 В
Область столбца: 10600 мм2
Материал столбца: S235
Опорная плита:
Размеры опорной плиты: 450 мм х 450 мм
Толщина опорной плиты: 20 мм
Материал опорной плиты: S235
Раствор:
Толщина затирки: 20 мм
бетон:
Бетонные размеры: 500 мм х 500 мм
Бетонная толщина: 350 мм
Бетонный материал: C25/30
Потрескался или не снят: Потрескался
Якоря:
Диаметр якоря: 12 мм
Эффективная длина встраивания: 300.0 мм
Встроенный диаметр пластины: 60 мм
Встроенная тарелка толщина: 10 мм
Якорный материал: 8.8
Другая информация:
- НЕПРАВИЛЬНЫЕ АКЛАНКИ.
- Якорь с резьбой.
Швы:
Сварной шва: FPBW
Классификация металла наполнителя: E35
Якоря данных (из Skyciv Calculator):
Определения:
Якоря зона натяжения:
Нелинейный или статический анализ второго порядка подходит, когда конструкция демонстрирует нелинейное поведение. Программное обеспечение SkyCiv для проектирования опорной плиты, только якоря, расположенные в Якоря зона натяжения считаются эффективными для сопротивления подъема. Эта зона обычно включает в себя области вблизи колонн -фланцев или Интернета. Якоря вне этой зоны не способствует сопротивлению натяжению и исключено из расчетов поднятия.
Предположение упрощает анализ опорной плиты, приближаясь к тому, как сила подъема распространяется через пластину.
Якорные группы:
В Программное обеспечение SkyCiv для проектирования опорной плиты Включает интуитивно понятную особенность, которая определяет, какие якоря являются частью якоря для оценки бетонный прорыв и Бетонное боковое выброс неудачи.
An Якорная группа состоит из нескольких якорей с аналогичной эффективной глубиной встроенности и расстоянием между, и достаточно близко, чтобы их Проецируемые области сопротивления перекрываются. Когда якоря сгруппированы, их способности объединяются, чтобы противостоять общему напряжению, применяемой к группе.
Якоря, которые не соответствуют критериям группировки, рассматриваются как одиночные якоря. В таком случае, Только сила натяжения на отдельном якоре проверяется на его собственной области эффективного сопротивления.
Пошаговые расчеты:
Проверьте #1: Рассчитайте емкость сварки
Из данной информации, Сварная сварка, используемое в этом примере дизайна, является Сварная сварка полного проникновения (FPBW). Мы рассчитаем базовые металлические способности колонны и основания для определения сопротивления сварки. Сделать это, нам сначала нужно рассчитать Общая длина сварного шва На колонне и получить напряжение сварного шва.
\(
F_{вес,издание} = frac{N_x}{2 b_f t_f + \осталось( d_{полковник} – 2 T_F – 2 р_{полковник} \право) т_в}
\)
\(
F_{вес,издание} = frac{50 \, \текст{кН}}{2 \раз 240 \, \текст{мм} \раз 17 \, \текст{мм} + \осталось( 240 \, \текст{мм} – 2 \раз 17 \, \текст{мм} – 2 \раз 21 \, \текст{мм} \право) \раз 10 \, \текст{мм}} знак равно 5.102 \, \текст{МПа}
\)
следующий, Мы определяем предел прочности более слабого материала между колонкой и опорной плитой.
\(
f_y = \min \left( f_{и,\текст{полковник}}, f_{и,\текст{бп}} \право) = min left( 225 \, \текст{МПа}, 225 \, \текст{МПа} \право) знак равно 225 \, \текст{МПа}
\)
Затем мы используем EN 1993-1-8:2005 Пункт 4.7.1 и EN 1993-1-1:2005 уравнение. 6.6 Для расчета устойчивости к сварной форме FPBW.
\(
F_{вес,Rd3} = frac{f_y}{\гамма_{М0}} = frac{225 \, \текст{МПа}}{1} знак равно 225 \, \текст{МПа}
\)
поскольку 5.102 МПа < 225 МПа, емкость сварки достаточный.
Проверьте #2: Рассчитайте емкость сгибки на основе нагрузки
Чтобы рассчитать Гибкая пластина против напряжения нагрузки, мы будем использовать узоры линии урожая такие как круговые узоры и некруглые узоры. затем, Мы определяем руководящий способности, предполагая никаких неприятностей, Сравнивая прочность на тарелку с растягиванием сопротивления якорных болтов.
Начать, Мы рассчитываем необходимые размеры На основании данной компоновки болта. Обратиться к EN 1992-1-8:2005 Стол 6.2 для руководства.
\(
m_x = \frac{S_ – d_{полковник}}{2} = frac{350 \, \текст{мм} – 240 \, \текст{мм}}{2} знак равно 55 \, \текст{мм}
\)
\(
w = s_z \left( n_{а ,\текст{сторона}} – 1 \право) знак равно 350 \, \текст{мм} \раз осталось( 2 – 1 \право) знак равно 350 \, \текст{мм}
\)
\(
e_x = \frac{L_{бп} – S_}{2} = frac{450 \, \текст{мм} – 350 \, \текст{мм}}{2} знак равно 50 \, \текст{мм}
\)
\(
е = гидроразрыв{B_{бп} – вес}{2} = frac{450 \, \текст{мм} – 350 \, \текст{мм}}{2} знак равно 50 \, \текст{мм}
\)
\(
b_p = b_{бп} знак равно 450 \, \текст{мм}
\)
Давайте также вычислим расстояние края якоря на опорной пластине, который ограничен \( m_x \) измерение за
\(
n = \min \left( бывший, 1.25 m_x \right) = min left( 50 \, \текст{мм}, 1.25 \раз 55 \, \текст{мм} \право) знак равно 50 \, \текст{мм}
\)
затем, Мы рассчитываем эффективные длины следующих круглые узоры (Ссылаться на SCI P398 Таблица 5.3).
Круговой рисунок 1:
\(
l_{эфф,CP1} = n_{а ,\текст{сторона}} \pi m_x = 2 \times \pi \times 55 \, \текст{мм} знак равно 345.58 \, \текст{мм}
\)
Круговой рисунок 2:
\(
l_{эфф,CP2} = слева( \гидроразрыва{n_{а ,\текст{сторона}}}{2} \право) (\pi m_x + 2 бывший) = слева( \гидроразрыва{2}{2} \право) \раз (\pi \times 55 \, \текст{мм} + 2 \раз 50 \, \текст{мм}) знак равно 272.79 \, \текст{мм}
\)
Управляющий круговой паттерн эффективная длина:
\(
l_{эфф,cp} = min (l_{эфф,CP1}, l_{эфф,CP2}) = min (345.58 \, \текст{мм}, 272.79 \, \текст{мм}) знак равно 272.79 \, \текст{мм}
\)
Сейчас же, Мы рассчитываем эффективные длины следующих не циркулярные узоры (Ссылаться на SCI P398 Таблица 5.3)
Не циркулярный рисунок 1:
\(
l_{эфф,NC1} = frac{b_p}{2} = frac{450 \, \текст{мм}}{2} знак равно 225 \, \текст{мм}
\)
Не циркулярный рисунок 2:
\(
l_{эфф,NC2} = слева( \гидроразрыва{n_{а ,\текст{сторона}}}{2} \право) (4 m_x + 1.25 бывший) = слева( \гидроразрыва{2}{2} \право) \раз (4 \раз 55 \, \текст{мм} + 1.25 \раз 50 \, \текст{мм}) знак равно 282.5 \, \текст{мм}
\)
Не циркулярный рисунок 3:
\(
l_{эфф,NC3} знак равно 2 m_x + 0.625 бывший + е = 2 \раз 55 \, \текст{мм} + 0.625 \раз 50 \, \текст{мм} + 50 \, \текст{мм} знак равно 191.25 \, \текст{мм}
\)
Не циркулярный рисунок 4:
\(
l_{эфф,NC4} знак равно 2 m_x + 0.625 бывший + \гидроразрыва{(n_{а ,\текст{сторона}} – 1) S_Z.}{2} знак равно 2 \раз 55 \, \текст{мм} + 0.625 \раз 50 \, \текст{мм} + \гидроразрыва{(2 – 1) \раз 350 \, \текст{мм}}{2} знак равно 316.25 \, \текст{мм}
\)
Управление не циркулярным рисунком эффективная длина:
\(
l_{эфф,северо -запад} = min (l_{эфф,NC1}, l_{эфф,NC2}, l_{эфф,NC3}, l_{эфф,NC4}) = min (225 \, \текст{мм}, 282.5 \, \текст{мм}, 191.25 \, \текст{мм}, 316.25 \, \текст{мм}) знак равно 191.25 \, \текст{мм}
\)
затем, Мы определяем меньшее значение между эффективными длины круговых и некруглых узоров..
\(
l_{эфф,1} = min (l_{эфф,cp}, l_{эфф,северо -запад}) = min (272.79 \, \текст{мм}, 191.25 \, \текст{мм}) знак равно 191.25 \, \текст{мм}
\)
Сейчас же, Мы используем эту вычисленную эффективную длину для расчета его устойчивости к изгиб. В соответствии с EN 1993-1-8:2005 Стол 6.2, Сопротивление момента пластины для режима отказа 1 является:
\(
M_{pl,1,Rd} = frac{0.25 l_{эфф,1} (т_{бп})^2 f_{и _bp}}{\гамма_{М0}} = frac{0.25 \раз 191.25 \, \текст{мм} \раз (20 \, \текст{мм})^2 раз 225 \, \текст{МПа}}{1} знак равно 4303.1 \, \текст{кН} \cdot text{мм}
\)
Предполагая Никакого приоритета, Мы используем en 1993-1-8:2005 Стол 6.2 Чтобы определить дизайн Сопротивление основания за провал Режимы 1 и 2.
\(
F_{T,1,Rd} = frac{2 M_{pl,1,Rd}}{m_x} = frac{2 \раз 4303.1 \, \текст{кН} \cdot text{мм}}{55 \, \текст{мм}} знак равно 156.48 \, \текст{кН}
\)
затем, Мы рассчитываем сопротивление растяжения якорного стержня, используя EN 1992-4:2018 Пункт 7.2.1.3. Это будет подробно описано в последующих проверках якоря.
\(
F_{T,Rd} = frac{c K_2 F_{u\_anc} Как}{\гамма_{M2, якорь}} = frac{0.85 \раз 0.9 \раз 800 \, \текст{МПа} \раз 113.1 \, \текст{мм}^ 2}{1.25} знак равно 55.372 \, \текст{кН}
\)
Затем мы будем использовать сопротивление на якорный стержень для расчета Дизайн сопротивления базовой плиты под провалом Режим 3, который является общим сбоем болта.
\(
F_{T,3,Rd} = n_{а ,сторона} F_{T,Rd} знак равно 2 \раз 55.372 \, \текст{кН} знак равно 110.74 \, \текст{кН}
\)
В завершение, Мы определяем значение управляющего сопротивления среди режимов отказа.
\(
F_{T,Rd} = min (F_{T,1,Rd}, F_{T,3,Rd}) = min (156.48 \, \текст{кН}, 110.74 \, \текст{кН}) знак равно 110.74 \, \текст{кН}
\)
Расчет нагрузка на растяжение на фланец, у нас есть:
\(
F_{T,издание} = frac{N_x}{2} = frac{50 \, \текст{кН}}{2} знак равно 25 \, \текст{кН}
\)
поскольку 25 кН < 110.74 кН, емкость сгибки сгибкой на основе плиты достаточный.
Проверьте #3: Рассчитать емкость привязки якоря растягиваемой
Мы уже знаем значение для растягивающейся якорной стержней, Но давайте рассмотрим это более подробно.
Первый, Давайте рассчитаем область растягивающего напряжения якорного стержня.
\(
A_s = frac{\число Пи}{4} (d_{anc})^2 = frac{\число Пи}{4} \раз (12 \, \текст{мм})^ 2 = 113.1 \, \текст{мм}^ 2
\)
затем, Давайте применим значения для \( с \) фактор и \( к_{2} \) фактор. Эти значения могут быть изменены в настройках программного обеспечения для проектирования базовой плиты Skyciv. Попробуйте бесплатную версию здесь.
- \( c = 0.85 \) Для якорей с резьбой
- \( к_{2} знак равно 0.9\) Для якоря, не являющегося Countersunk
Сейчас же, Давайте использовать EN 1992-4:2018 Пункт 7.2.1.3 для расчета Дизайн сопротивления якорного стержня в напряжении.
\(
N_{Rd,s} = frac{c K_2 F_{u\_anc} Как}{\гамма_{M2, якорь}} = frac{0.85 \раз 0.9 \раз 800 \, \текст{МПа} \раз 113.1 \, \текст{мм}^ 2}{1.25} знак равно 55.372 \, \текст{кН}
\)
Расчет нагрузка на натяжение на якорь, у нас есть:
\(
N_{издание} = frac{N_x}{n_{а ,T}} = frac{50 \, \текст{кН}}{4} знак равно 12.5 \, \текст{кН}
\)
поскольку 12.5 кН < 55.372 кН, емкость якоря растягивающегося стержня достаточный.
Проверьте #4: Рассчитайте бетонную прорывную емкость при натяжении
Перед расчета прорывной емкости, Сначала мы должны определить, соответствует ли участник как узкий член. В соответствии с EN 1992-4:2008 Пункт 7.2.1.4(8), Участник соответствует критериям узкого члена. Следовательно, а модифицированный Эффективная длина встраивания Должен использоваться в расчетах прорывной мощности. Эта корректировка также влияет на характерные интервалы и Характерное расстояние края, который должен быть изменен соответственно.
На основе узких критериев члена, в Модифицированные значения Для якоря группы следующие:
- модифицированная эффективная длина встроения, \( час'_{ef} знак равно 100 мм \)
- Модифицированное характеристическое расстояние, \( S’_{cr} знак равно 300 mm\)
- Модифицированное характерное расстояние края, \( C’_{cr} знак равно 150 mm\)
С использованием EN 1992-4:2018 уравнение. 7.3, мы рассчитываем Справочная зона проецируемого бетонного конуса за один якорь.
\(
A0_{с,N} = s’_{cr,g1} S’_{cr,g1} знак равно 350 \, \текст{мм} \раз 350 \, \текст{мм} знак равно 122500 \, \текст{мм}^ 2
\)
так же, мы рассчитываем Фактическая проектная зона бетонного конуса якорной группы.
\(
A_{Nc} = L_{Nc} B_{Nc} знак равно 500 \, \текст{мм} \раз 500 \, \текст{мм} знак равно 250000 \, \текст{мм}^ 2
\)
куда,
\(
L_{Nc} = min left( c_{осталось,g1}, C’_{cr,g1} \право)
+ \осталось( \мин остался( S_{сумма,с участием,g1}, S’_{cr,g1} \осталось( n_{с участием,g1} – 1 \право) \право) \право)
+ \мин остался( c_{право,g1}, C’_{cr,g1} \право)
\)
\(
L_{Nc} = min left( 75 \, \текст{мм}, 175 \, \текст{мм} \право)
+ \осталось( \мин остался( 350 \, \текст{мм}, 350 \, \текст{мм} \раз (2 – 1) \право) \право)
+ \мин остался( 75 \, \текст{мм}, 175 \, \текст{мм} \право)
\)
\(
L_{Nc} знак равно 500 \, \текст{мм}
\)
\(
B_{Nc} = min left( c_{верхняя,g1}, C’_{cr,g1} \право)
+ \осталось( \мин остался( S_{сумма,и,g1}, S’_{cr,g1} \осталось( n_{и,g1} – 1 \право) \право) \право)
+ \мин остался( c_{низ,g1}, C’_{cr,g1} \право)
\)
\(
B_{Nc} = min left( 75 \, \текст{мм}, 175 \, \текст{мм} \право)
+ \осталось( \мин остался( 350 \, \текст{мм}, 350 \, \текст{мм} \раз (2 – 1) \право) \право)
+ \мин остался( 75 \, \текст{мм}, 175 \, \текст{мм} \право)
\)
\(
B_{Nc} знак равно 500 \, \текст{мм}
\)
следующий, Мы оцениваем характерная сила одного якоря с использованием EN 1992-4:2018 уравнение. 7.2
\(
N0_{Рк,с} = k_1 \sqrt{\гидроразрыва{f_{ск}}{\текст{МПа}}} \осталось( \гидроразрыва{час'_{ef,g1}}{\текст{мм}} \право)^{1.5} N
\)
\(
N0_{Рк,с} знак равно 8.9 \раз sqrt{\гидроразрыва{25 \, \текст{МПа}}{1 \, \текст{МПа}}} \раз осталось( \гидроразрыва{116.67 \, \текст{мм}}{1 \, \текст{мм}} \право)^{1.5} \раз 0.001 \, \текст{кН} знак равно 56.076 \, \текст{кН}
\)
куда,
- \(к_{1} знак равно 8.9\) для забивных анкеров
Сейчас же, Мы оцениваем влияние геометрии путем расчета необходимой параметры для сопротивления прорыва.
Кратчайшее расстояние края анкерной группы определяется как:
\(
c_{мин,N} = min left( c_{осталось,g1}, c_{право,g1}, c_{верхняя,g1}, c_{низ,g1} \право)
= min left( 87.5 \, \текст{мм}, 87.5 \, \текст{мм}, 150 \, \текст{мм}, 150 \, \текст{мм} \право)
знак равно 87.5 \, \текст{мм}
\)
В соответствии с EN 1992-4:2018 уравнение. 7.4, Значение для параметра учитывает распределение напряжения в бетоне:
\(
\PSI_{s,N} = min left( 0.7 + 0.3 \осталось( \гидроразрыва{c_{мин,N}}{C’_{cr,g1}} \право), 1.0 \право)
= min left( 0.7 + 0.3 \раз осталось( \гидроразрыва{75 \, \текст{мм}}{175 \, \текст{мм}} \право), 1 \право)
знак равно 0.82857
\)
В Эффект шпалы раковины учитывается использование EN 1992-4:2018 уравнение. 7.5, дающий:
\(
\PSI_{ре,N} = min left( 0.5 + \гидроразрыва{час'_{ef,g1}}{\текст{мм} \, / \, 200}, 1.0 \право)
= min left( 0.5 + \гидроразрыва{116.67 \, \текст{мм}}{1 \, \текст{мм} \, / \, 200}, 1 \право)
знак равно 1
\)
К тому же, оба Коэффициент эксцентриситета и Фактор влияния сжатия принимаются как:
\(
\PSI_{ec,N} знак равно 1
\)
\(
\PSI_{M,N} знак равно 1
\)
Затем мы объединяем все эти факторы и применяем AS 5216:2021 Уравнение 6.2.3.1 Чтобы оценить Проектирование бетонного сопротивления прорыва конуса Для якоря группы:
\(
N_{Rd,с} = frac{N0_{Рк,с} \осталось( \гидроразрыва{A_{Nc}}{A0_{с,N}} \право) \PSI_{s,N} \PSI_{ре,N} \PSI_{ec,N} \PSI_{M,N}}{\гамма_{Мак}}
\)
\(
N_{Rd,с} = frac{56.076 \, \текст{кН} \раз осталось( \гидроразрыва{250000 \, \текст{мм}^ 2}{122500 \, \текст{мм}^ 2} \право) \раз 0.82857 \раз 1 \раз 1 \раз 1}{1.5} знак равно 63.215 \, \текст{кН}
\)
В Общая нагрузка на натяжение В якорной группе рассчитывается путем умножения нагрузки на растяжение на якорь на количество якорей:
\(
N_{фанат} = слева( \гидроразрыва{N_x}{n_{а ,T}} \право) n_{а ,g1} = слева( \гидроразрыва{50 \, \текст{кН}}{4} \право) \раз 4 знак равно 50 \, \текст{кН}
\)
поскольку 50 кН < 63.215 кН бетонная прорывная емкость достаточный.
Проверьте #5: Рассчитать способность выдвижения якоря
В Выдвижная способность якоря регулируется сопротивлением на его встроенном конце. Начать, мы рассчитываем область подшипника встроенной тарелки, которая является чистой площадью после вычитания площади, занятой якорным стержнем.
Первый, Мы вычисляем максимальный размер привязки головки, эффективный для сопротивления вытягивания, согласно EN 1992-4:2018 Пункт 7.2.1.5 Заметка.
\(
d_{час,\текст{Максимум}} = min left( б_{\текст{inmed _plate}}, 6 \осталось( т_{\текст{inmed _plate}} \право) + d_{\текст{anc}} \право)
= min left( 60 \, \текст{мм}, 6 \раз (10 \, \текст{мм}) + 12 \, \текст{мм} \право)
знак равно 60 \, \текст{мм}
\)
следующий, Мы рассчитываем область чистой подшипники круговой встроенной пластины, используя:
\(
A_{brg} = frac{\число Пи}{4} \осталось( \осталось( d_{час,\текст{Максимум}} \право)^ 2 – \осталось( d_{\текст{anc}} \право)^2 ПРАВО)
\)
\(
A_{brg} = frac{\число Пи}{4} \раз осталось( \осталось( 60 \, \текст{мм} \право)^ 2 – \осталось( 12 \, \текст{мм} \право)^2 ПРАВО) знак равно 2714.3 \, \текст{мм}^ 2
\)
Затем мы рассчитываем Проектирование бетонного оттенка сопротивления листового якоря в растяжении с использованием EN 1992-4:2018 Пункт 7.2.1.5:
\(
N_{Rd,s} = frac{k_2 a_{brg} f_{ск}}{\гамма_{Депутат}}
= frac{7.5 \раз 2714.3 \, \текст{мм}^2 раз 25 \, \текст{МПа}}{1.5}
знак равно 339.29 \, \текст{кН}
\)
Вспомните ранее рассчитанный нагрузка на натяжение на якорь:
\(
N_{издание} = frac{N_x}{n_{а ,T}} = frac{50 \, \текст{кН}}{4} знак равно 12.5 \, \текст{кН}
\)
поскольку 12.5 кН < 339.29 кН, емкость якоря вытягивает достаточный.
Проверьте #6: Рассчитайте пропускную способность в направлении y-направления
Давайте рассмотрим идентификатор якоря #3. Начнем с расчета края расстояния до крайний край.
\(
c_{с участием,\текст{мин}} = min left( c_{\текст{осталось,с3}}, c_{\текст{право,с3}} \право)
= min left( 75 \, \текст{мм}, 425 \, \текст{мм} \право)
знак равно 75 \, \текст{мм}
\)
следующий, Мы определяем расстояние от края до ортогональный край.
\(
c_{и,\текст{мин}} = min left( c_{\текст{верхняя,с3}}, c_{\текст{низ,с3}} \право)
= min left( 425 \, \текст{мм}, 75 \, \текст{мм} \право)
знак равно 75 \, \текст{мм}
\)
С использованием EN 1992-4:2018 уравнение. 7.27, Давайте рассчитаем Ссылка на прогнозируемая область единого застегивания.
\(
A0_{с,Нб} = слева( 4 c_{с участием,\текст{мин}} \право)^ 2
= слева( 4 \раз 75 \, \текст{мм} \право)^ 2
знак равно 90000 \, \текст{мм}^ 2
\)
Поскольку мы проверяем способность якорной группы, Давайте получим Фактическая прогнозируемая область якорной группы с использованием EN 1992-4:2018 уравнение. 7.27.
\(
A_{Nc} = B_{с,Нб} ЧАС_{с,Нб} знак равно 225 \, \текст{мм} \раз 200 \, \текст{мм} знак равно 45000 \, \текст{мм}^ 2
\)
куда,
\(
B_{с,Нб} знак равно 2 c_{с участием,\текст{мин}} + \мин остался( 2 c_{с участием,\текст{мин}}, c_{и,\текст{мин}} \право)
знак равно 2 \раз 75 \, \текст{мм} + \мин остался( 2 \раз 75 \, \текст{мм}, 75 \, \текст{мм} \право)
знак равно 225 \, \текст{мм}
\)
\(
ЧАС_{с,Нб} знак равно 2 c_{с участием,\текст{мин}} + \осталось( \мин остался( т_{\текст{концентрация}} – час_{\текст{ef}}, 2 c_{с участием,\текст{мин}} \право) \право)
знак равно 2 \раз 75 \, \текст{мм} + \осталось( \мин остался( 350 \, \текст{мм} – 300 \, \текст{мм}, 2 \раз 75 \, \текст{мм} \право) \право)
знак равно 200 \, \текст{мм}
\)
В вычислении характерная бетонная прочность отдельного якоря, мы будем использовать EN 1992-4:2018 уравнение. 7.26.
\(
N0_{Рк,cb} = k_5 \left( \гидроразрыва{c_{с участием,\текст{мин}}}{\текст{мм}} \право)
\осталось( \SQRT{\гидроразрыва{A_{\текст{brg}}}{\текст{мм}^ 2}} \право)
\осталось( \SQRT{\гидроразрыва{f_{ск}}{\текст{МПа}}} \право) N
\)
\(
N0_{Рк,cb} знак равно 8.7 \раз осталось( \гидроразрыва{75 \, \текст{мм}}{1 \, \текст{мм}} \право)
\раз осталось( \SQRT{\гидроразрыва{2714.3 \, \текст{мм}^ 2}{1 \, \текст{мм}^ 2}} \право)
\раз осталось( \SQRT{\гидроразрыва{25 \, \текст{МПа}}{1 \, \текст{МПа}}} \право)
\раз 0.001 \, \текст{кН}
\)
\(
N0_{Рк,cb} знак равно 169.97 \, \текст{кН}
\)
затем, Мы получим Параметры взрыва бокового лица.
Параметр, учитывающий нарушение распределения напряжений в бетоне, можно рассчитать из EN 1992-4:2018 уравнение. 7.28.
\(
\PSI_{s,Нб} = min left( 0.7 + 0.3 \осталось( \гидроразрыва{c_{и,\текст{мин}}}{2 c_{с участием,\текст{мин}}} \право), 1.0 \право)
= min left( 0.7 + 0.3 \раз осталось( \гидроразрыва{75 \, \текст{мм}}{2 \раз 75 \, \текст{мм}} \право), 1 \право)
знак равно 0.85
\)
К тому же, Факторы для группового эффекта и фактора влияния эксцентриситета заключаются в следующем:
\(
\PSI_{грамм,Нб} знак равно 1
\)
\(
\PSI_{ec,N} знак равно 1
\)
В завершение, в отношении AS 5216:2021 уравнение. 6.2.7 для головных якорных стержней, в Проектирование бетонной выдувающей сопротивления является:
\(
N_{Рк,cb} = frac{N0_{Рк,cb} \осталось( \гидроразрыва{A_{Nc}}{A0_{с,Нб}} \право) \осталось( \PSI_{s,Нб} \право) \осталось( \PSI_{грамм,Нб} \право) \осталось( \PSI_{ec,N} \право)}{\гамма_{Мак}}
\)
\(
N_{Рк,cb} = frac{169.97 \, \текст{кН} \раз осталось( \гидроразрыва{45000 \, \текст{мм}^ 2}{90000 \, \текст{мм}^ 2} \право) \раз осталось( 0.85 \право) \раз осталось( 1 \право) \раз осталось( 1 \право)}{1.5} знак равно 48.159 \, \текст{кН}
\)
Отзывать нагрузка на натяжение на якорь:
\(
N_{издание} = frac{N_x}{n_{а ,T}} = frac{50 \, \текст{кН}}{4} знак равно 12.5 \, \текст{кН}
\)
поскольку 12.5 кН < 48.159 кН, Бетонное боковое выброс вдоль направления достаточный.
Любой другой идентификационный номер также может быть использован и даст тот же результат, Поскольку дизайн симметричный.
Проверьте #7: Рассчитайте пропускную способность в направлении z в направлении z
Та же процедура используется при расчете пропускной способности в направлении z в направлении z. Давайте рассмотрим идентификатор якоря #2 на этот раз. Очередной раз, Начнем с расчета края расстояния до крайний край.
\(
c_{и,\текст{мин}} = min left( c_{\текст{верхняя},с2}, c_{\текст{низ},с2} \право)
= min left( 75 \, \текст{мм}, 425 \, \текст{мм} \право)
знак равно 75 \, \текст{мм}
\)
следующий, Мы определяем расстояние от края до ортогональный край.
\(
c_{с участием,\текст{мин}} = min left( c_{\текст{осталось},с2}, c_{\текст{право},с2} \право)
= min left( 75 \, \текст{мм}, 425 \, \текст{мм} \право)
знак равно 75 \, \текст{мм}
\)
С использованием EN 1992-4:2018 уравнение. 7.27, Давайте рассчитаем Ссылка на прогнозируемая область единого застегивания.
\(
A0_{с,Нб} = слева( 4 c_{и,\текст{мин}} \право)^ 2
= слева( 4 \раз 75 \, \текст{мм} \право)^ 2
знак равно 90000 \, \текст{мм}^ 2
\)
Поскольку мы проверяем способность якорной группы, Давайте получим Фактическая прогнозируемая область якорной группы с использованием EN 1992-4:2018 уравнение. 7.27.
\(
A_{Nc} = B_{с,Нб} ЧАС_{с,Нб}
знак равно 225 \, \текст{мм} \раз 200 \, \текст{мм}
знак равно 45000 \, \текст{мм}^ 2
\)
куда,
\(
B_{с,Нб} знак равно 2 c_{и,\текст{мин}} + \мин остался( 2 c_{и,\текст{мин}}, c_{с участием,\текст{мин}} \право)
знак равно 2 \раз 75 \, \текст{мм} + \мин остался( 2 \раз 75 \, \текст{мм}, 75 \, \текст{мм} \право)
знак равно 225 \, \текст{мм}
\)
\(
ЧАС_{с,Нб} знак равно 2 c_{и,\текст{мин}} + \осталось( \мин остался( т_{\текст{концентрация}} – час_{\текст{ef}}, 2 c_{и,\текст{мин}} \право) \право)
знак равно 2 \раз 75 \, \текст{мм} + \осталось( \мин остался( 350 \, \текст{мм} – 300 \, \текст{мм}, 2 \раз 75 \, \текст{мм} \право) \право)
знак равно 200 \, \текст{мм}
\)
В вычислении характерная бетонная прочность отдельного якоря, мы будем использовать EN 1992-4:2018 уравнение. 7.26.
\(
N0_{Рк,cb} = k_5 \left( \гидроразрыва{c_{и,\текст{мин}}}{\текст{мм}} \право)
\SQRT{\осталось( \гидроразрыва{A_{brg}}{\текст{мм}^ 2} \право)}
\SQRT{\осталось( \гидроразрыва{f_{ск}}{\текст{МПа}} \право)} \, \текст{N}
\)
\(
N0_{Рк,cb} знак равно 8.7 \осталось( \гидроразрыва{75 \, \текст{мм}}{1 \, \текст{мм}} \право)
\SQRT{\осталось( \гидроразрыва{2714.3 \, \текст{мм}^ 2}{1 \, \текст{мм}^ 2} \право)}
\SQRT{\осталось( \гидроразрыва{25 \, \текст{МПа}}{1 \, \текст{МПа}} \право)}
\cdot 0.001 \, \текст{кН}
\)
\(
N0_{Рк,cb} знак равно 169.97 \, \текст{кН}
\)
затем, Мы получим Параметры взрыва бокового лица.
Параметр, учитывающий нарушение распределения напряжений в бетоне, можно рассчитать из EN 1992-4:2018 уравнение. 7.28.
\(
\PSI_{s,Нб} = min left( 0.7 + 0.3 \осталось( \гидроразрыва{c_{с участием,\текст{мин}}}{2 c_{и,\текст{мин}}} \право), 1.0 \право)
= min left( 0.7 + 0.3 \раз осталось( \гидроразрыва{75 \, \текст{мм}}{2 \раз 75 \, \текст{мм}} \право), 1 \право)
знак равно 0.85
\)
К тому же, Факторы для группового эффекта и фактора влияния эксцентриситета заключаются в следующем:
\(
\PSI_{грамм,Нб} знак равно 1
\)
\(
\PSI_{ec,N} знак равно 1
\)
В завершение, в отношении AS 5216:2021 уравнение. 6.2.7 для головных якорных стержней, в Проектирование бетонной выдувающей сопротивления является:
Отзывать нагрузка на натяжение на якорь:
\(
N_{издание} = frac{N_x}{n_{а ,T}} = frac{50 \, \текст{кН}}{4} знак равно 12.5 \, \текст{кН}
\)
поскольку 12.5 кН < 48.159 кН, бетонный боковой выброс вдоль Z-направления достаточный.
Любой другой идентификационный номер также может быть использован и даст тот же результат, Поскольку дизайн симметричный.
Резюме дизайна
В Программное обеспечение для дизайна базовой плиты Skyciv может автоматически генерировать пошаговый отчет расчета для этого примера проекта. Это также предоставляет краткую информацию о выполненных чеках и их полученных соотношениях, Облегчение информации для понимания с первого взгляда. Ниже приведена примерная сводная таблица, который включен в отчет.
Образец Skyciv
кликните сюда Чтобы загрузить пример отчета.
Покупка программного обеспечения для базовой пластины
Купите полную версию модуля дизайна базовой плиты без каких -либо других модулей Skyciv. Это дает вам полный набор результатов для дизайна базовой плиты, в том числе подробные отчеты и больше функциональности.
