Τεκμηρίωση SkyCiv

Ο οδηγός σας για το λογισμικό SkyCiv — σεμινάρια, οδηγοί και τεχνικά άρθρα

Γρήγορη σχεδίαση: ΟΠΩΣ ΚΑΙ 3600:2018 Στήλη

ΣΦΑΙΡΙΚΗ ΕΙΚΟΝΑ

Αυτή η αριθμομηχανή προορίζεται για το σχεδιασμό υποστυλωμάτων από οπλισμένο μη προεντεταμένο σκυρόδεμα σύμφωνα με το AS 3600:2018. Εκτελούνται οι ακόλουθοι υπολογισμοί:

  • Η λεπτότητα της στήλης καθορίζεται προς κάθε κατεύθυνση ανάλογα με τον χρήστη
    Βιβλίο RC.
  • Οι ροπές κάμψης σχεδιασμού υπολογίζονται με βάση την λεπτότητα.
  • Οι χωρητικότητες ροπών προέρχονται από διαγράμματα αλληλεπίδρασης, που είναι
    σχεδιάστηκε με βάση τις ιδιότητες τομής της στήλης.
  • Οι διατμητικές ικανότητες του τμήματος προσδιορίζονται χρησιμοποιώντας την κεκλιμένη
    μοντέλο δοκών γόνατου.
  • Διενεργούνται λεπτομερείς έλεγχοι στην ενότητα.

Υποθέσεις

  • Κατά τον υπολογισμό της διάτμησης, η γωνία των απολινώσεων θεωρείται ότι είναι
    κάθετα στον διαμήκη οπλισμό και τον διαμήκη
    Ο οπλισμός είναι παράλληλος με όλες τις όψεις του σκυροδέματος.
  • Το μέγεθος των αδρανών θεωρείται ότι είναι 20 mm για τους υπολογισμούς.

Ανάλυση Ενοτήτων

Διαγράμματα αλληλεπίδρασης

Η ικανότητα κάμψης της στήλης από σκυρόδεμα προκύπτει από διαγράμματα αλληλεπίδρασης που σχεδιάζονται για κάθε άξονα. Η γραμμή αλληλεπίδρασης σχεδιάζεται με τον υπολογισμό των τιμών των «M» και «N» σε ποικίλα βάθη του ουδέτερου άξονα. Αυτό γίνεται με τον προσδιορισμό των καταπονήσεων στο σκυρόδεμα και τις ράβδους οπλισμού για ένα δεδομένο βάθος του ουδέτερου άξονα. Αυτά τα στελέχη μπορούν να μετατραπούν σε δυνάμεις, το οποίο μπορεί στη συνέχεια να χρησιμοποιηθεί για τον υπολογισμό του μέγιστου αξονικού φορτίου και της ροπής κάμψης που μπορεί να αντισταθεί η στήλη για αυτό το βάθος ουδέτερου άξονα.

Σημειώσεις
  • Λαμβάνονται στιγμές για το πλαστικό κέντρο του τμήματος.
  • Η αντοχή του τσιμεντόλιθου α2.φάντο μειώνεται κατά 5% για κυκλικές τομές σύμφωνα με 10.6.2.5 ΣΗΜΕΙΩΣΗ 3.
  • Η προκύπτουσα δύναμη σκυροδέματος θεωρείται ότι δρα στο κέντρο του ορθογώνιου μπλοκ τάσης.
    • Για ορθογώνια τμήματα, Αυτό λαμβάνεται ως το ήμισυ του ύψους του μπλοκ.
    • Για κυκλικές τομές, Αυτό υπολογίζεται με την εύρεση του κέντρου του τμήματος σε συμπίεση, όπου το ύψος του τμήματος είναι ίσο με γ.κεσύ.ρε0.

Σχεδίαση στήλης

Αξονική χωρητικότητα

Η τελική αντοχή συμπίεσης μιας στήλης ορίζεται ως το φορτίο σκουός (ΝΗ δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού). Αυτό υπολογίζεται με την προϋπόθεση ότι ο οπλισμός του τμήματος έχει φτάσει στην πλήρη τάση διαρροής του (φάτου) σε συμπίεση και το σκυρόδεμα υπόκειται σε ομοιόμορφη θλιπτική τάση α1φά'ντο (10.6.2.2). Η εφελκυστική ικανότητα του τμήματος υπολογίζεται ως η αντοχή του οπλισμού και αγνοεί οποιαδήποτε συνεισφορά από το σκυρόδεμα.

Στιγμές σχεδίασης

Οι ροπές που χρησιμοποιούνται για το σχεδιασμό μιας κολώνας από σκυρόδεμα εξαρτώνται από τη λεπτότητα της κολώνας στον εξεταζόμενο άξονα. Αν η στήλη δεν είναι λεπτή (ή "κοντό"), τότε η στήλη χρειάζεται μόνο να ελεγχθεί για στιγμές πρώτης τάξης. Η στήλη πρέπει να είναι σχεδιασμένη για ροπές δεύτερης τάξης για κάθε άξονα γύρω από τον οποίο είναι λεπτός.

Οι χρήστες έχουν την επιλογή να παρέχουν απευθείας ροπές δεύτερης τάξης που θα χρησιμοποιηθούν στον υπολογισμό. Αυτή η επιλογή είναι διαθέσιμη μόνο εάν η στήλη είναι λεπτή.

Στιγμές στήλης

Μ1*=Μέγιστη[ΜΜΕγών;ελάχ[ΜτοΠ;ΜσιοττοΜ]] M^*_1 = \max \left[ Μ_{ελάχ} \;;\; \min left[ Μ_{μπλουζα} \;;\; Μ_{κάτω μέρος} \σωστά] \σωστά]
Μ2*=Μέγιστη[ΜΜΕγών;Μέγιστη[ΜτοΠ;ΜσιοττοΜ]] M^*_2 = \max \left[ Μ_{ελάχ} \;;\; \max \left[ Μ_{μπλουζα} \;;\; Μ_{κάτω μέρος} \σωστά] \σωστά]
Σημειώσεις
  • Μ1 / Μ2 λαμβάνεται ως αρνητικό όταν η στήλη είναι λυγισμένη σε μονή καμπυλότητα. Σε αυτήν την αριθμομηχανή, είναι όταν οι στιγμές έχουν το ίδιο πρόσημο.
  • Μελάχ υπολογίζεται ως N* x 0,05D (10.1.2).

Υπολογίστε τη Λεπτότητα

Μια στήλη θεωρείται ότι δεν είναι λεπτή εάν είναι εντός των ορίων που περιγράφονται παρακάτω. Ο λόγος λεπτότητας μιας στήλης (μεγάλομι / ρ) δεν πρέπει να υπερβαίνει 120. Σημειώστε ότι η ακτίνα περιστροφής υπολογίζεται ως (Εγώ / ΕΝΑ)0.5.

Ενισχυμένος:10.3.1(1)
μεγάλομιρ≤Μέγιστη[25;αντο(38-φά′ντο15)(1+Μ1*Μ2*)] \frac{Ο}{ρ} ≤ \max \left[ 25 \;;\; α_c \left(38 – \frac{f'_c}{15} \σωστά) \αριστερά(1 + \frac{Μ^*_1}{Μ^*_2}\σωστά) \σωστά]
αντο=2.25-2.5Ν*ϕΝεσύοΓια Ν*ϕΝεσύοή σχισμές προεξέχουν πάνω από το ύψος των χαρακτηριστικών του ανάνερου εδάφους σε απόσταση 2 mi0.15;ή \alpha_c = \sqrt{\,2.25 – 2.5 \dfrac{Ν^*}{\phi Ν_{Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού}}\,} \qquad \text{Για } \dfrac{Ν^*}{\phi Ν_{Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού}} \Πάχος κορυφής στελέχους 0.15;\ \κείμενο{ή}
αντο=13.5Ν*ϕΝεσύοΓια Ν*ϕΝεσύο<0.15 \alpha_c = \sqrt{\,\dfrac{1}{3.5 \dfrac{Ν^*}{\phi Ν_{Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού}}}\,} \qquad \text{Για } \dfrac{Ν^*}{\phi Ν_{Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού}} < 0.15
Αστήρικτος:10.3.1(2)
μεγάλομιρ≤22 \frac{Ο}{ρ} ≤ 22

Μεγέθυνση στιγμής

Εάν μια στήλη διαπιστωθεί ότι είναι λεπτή, τότε η ροπή σχεδιασμού υπολογίζεται ως η ροπή πρώτης τάξης πολλαπλασιαζόμενη με έναν συντελεστή μεγέθυνσης (δ). Για ορθοστάτες κολώνες, αυτός ο παράγοντας είναι ίσος με τον μεγεθυντικό μεγεθυντή ροπής (δσι). Για μη στηριγμένες στήλες, είναι ο μεγαλύτερος από τον μεγεθυντικό φακό με στήριξη ροπής και τον μεγεθυντικό φακού ροπής ταλάντωσης (δμικρό). Αυτό το εργαλείο δεν προσφέρει υπολογισμό για το δμικρό, οπότε ο χρήστης πρέπει να το υπολογίσει ξεχωριστά όπως περιγράφεται στο 10.4.3(σι).

Συντελεστής Μεγέθυνσης Βραδεμένης Ροπής, δσι10.4.2
δσι=κΜ(1-Ν*Νντο)ή σχισμές προεξέχουν πάνω από το ύψος των χαρακτηριστικών του ανάνερου εδάφους σε απόσταση 2 mi1 \delta_b = \dfrac{k_m}{\αριστερά(1 – \dfrac{Ν^*}{N_c}\σωστά)} \;\geq\; 1
κΜ=(0.6-0.4Μ1*Μ2*)ή σχισμές προεξέχουν πάνω από το ύψος των χαρακτηριστικών του ανάνερου εδάφους σε απόσταση 2 mi0.4 k_m = \left(0.6 – 0.4 \dfrac{M_1^*}{M_2^*}\σωστά) \;\geq\; 0.4
Φορτίο λυγισμού, Νντο10.4.4
Νντο=(π2μεγάλομι2)[182ρεο(ϕΜντο)1+βρε]όπου Μντο είναι η στιγμή της ισορροπίας, Μεσύσι πότε κεσύ=0.545 N_c = \left(\dfrac{\pi^2}{L_e^2}\σωστά) \αριστερά[ \dfrac{182 κάνω \, (\phi M_c)}{1 + \beta_d} \σωστά] \qquad \text{όπου } M_c \text{ είναι η στιγμή της ισορροπίας, } Μ_{Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού} \κείμενο{ πότε } k_u = 0.545
βρε=σολσολ+Ερ \beta_d = \dfrac{σολ}{σολ + Ερ}

Ικανότητα κάμψης

Η χωρητικότητα της ροπής κάμψης υπολογίζεται σε κάθε άξονα σχεδιάζοντας τις συντεταγμένες των δυνάμεων σχεδιασμού (αξονικό φορτίο και ροπή κάμψης) στα διαγράμματα αλληλεπίδρασης. Σχεδιάζεται μια ευθεία παράλληλη προς τον άξονα x, που τέμνει αυτή τη συντεταγμένη (N = αξονικό φορτίο σχεδιασμού). Η χωρητικότητα ροπής λαμβάνεται στο σημείο όπου αυτή η γραμμή τέμνει τη γραμμή αλληλεπίδρασης.

Έλεγχος διαξονικής κάμψης10.6.4
(ΜΧ*ϕΜεσύΧ)έναν+(Μκαι*ϕΜεσύκαι)έναν≤1.0 \αριστερά( \dfrac{M_x^*}{\ταινία_{ux}} \σωστά)^{ένα} \;+\; \αριστερά( \dfrac{M_y^*}{\ταινία_{uy}} \σωστά)^{ένα} \;\leq\; 1.0
αν=0.7+1.7Ν*ϕΝεσύο,με 1≤αν≤2 \alpha_n = 0.7 + 1.7 \dfrac{Ν^*}{\phi Ν_{Η δομική αντοχή σχεδιασμού ενός πασσάλου σκυροδέματος είναι ισοδύναμη με την τελική αντοχή σχεδιασμού}}, \quad \text{με } 1 \leq \alpha_n \leq 2

Ικανότητα διάτμησης

Η συνολική διατμητική ικανότητα του υποστυλώματος υπολογίζεται ως η ικανότητα του σκυροδέματος σε συνδυασμό με την ικανότητα του οπλισμού διάτμησης. Αυτή η τιμή περιορίζεται στην αντοχή σύνθλιψης του πλέγματος διάτμησης.

10.4.2
Βεσύ=ελάχ[Βεσύντο+Βεσύμικρό;Βεσύ.ΜέναΧ] V_u = \min \left[ V_{διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων} + V_{μας} \;;\; V_{Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση} \σωστά]
Περιορίζεται η αντοχή διάτμησης από το Web Crushing8.2.3.3
Βεσύ.Μέγιστη=0.55[0.9φά′ντοσιβρεβ(Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωσηθβ+Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωσηαβ1+Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση2θβ)] V_{u.\max} = 0.55 \αριστερά[ \, 0.9 f'_c \, b_v \, d_v \left( \dfrac{ \cot \theta_v + \cot \alpha_v }{ 1 + \cot^2 \theta_v } \σωστά) \σωστά]
8.2.1.9
ρεβ=Μέγιστη[0.72ρε;0.9ρε] d_v = \max \left[ 0.72ρε \;;\; 0.9d \right]
8.2.4.2(1)
θβ=(29+7000εΧ) \theta_v = \left( 29 + 7000 \, \varepsilon_x \right)
Στέλεχος μεσαίου ύψους, εΧ8.2.4.2.2
εΧ=|Μ*ρεβ|+|Β*|+0.5Ν*2(μιμικρόΕΝΑμικρότ)≤3.0×10-3 \varepsilon_x = \dfrac{ \αριστερά|\dfrac{Μ^*}{d_v}\σωστά| + \αριστερά|V^*\right|+ 0.5Ν^* }{ 2\αριστερά(E_s A_{αγ}\σωστά) } \;\leq\; 3.0 \φορές 10 ^{-3}
Σημείωση
  • Ο υπολογισμός της παραμόρφωσης μεσαίου ύψους αποκλείει τη συμβολή του χάλυβα στη γραμμή μεσαίου ύψους.

Δύναμη λόγω σκυροδέματοςΧ διαπιστώνεται ότι είναι αρνητικό (σε συμπίεση), τότε η τιμή θα πρέπει να τροποποιηθεί περαιτέρω χρησιμοποιώντας την παρακάτω εξίσωση:

εΧ=-2.0×10-3≤|Μ*ρεβ|+|Β*|+0.5Ν*2(μιμικρόΕΝΑμικρότ+μιντοΕΝΑντοτ)≤0 \varepsilon_x = -2.0 \φορές 10 ^{-3} \;\leq\; \dfrac{ \αριστερά|\dfrac{Μ^*}{d_v}\σωστά| + \αριστερά|V^*\right|+ 0.5Ν^* }{ 2\αριστερά(E_s A_{αγ} + E_c A_{ct}\σωστά) } \;\leq\; 0
Συγκεκριμένη συμβολή στην αντοχή σε διάτμηση, Βδιευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων8.2.4.1
Βεσύντο=κβσιβρεβφά′ντο V_{διευκρινίζει ότι οι πασσάλοι απαιτείται να έχουν ανοχή εκτός θέσης 75 mm για την οριζόντια τοποθέτηση των πασσάλων} = k_vb_vd_v\sqrt{f'_c}
Υπολογισμός του κβ
8.2.4.2(2)
πότε ΕΝΑμικρόβμικρό<ΕΝΑμικρόβ.ΜΕγώνμικρό,κβ=[0.41+1500εΧ][13001000+κρεσολρεβ] \κείμενο{πότε } \dfrac{ΕΝΑ_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση}}{μικρό} \lt \dfrac{ΕΝΑ_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση}}{μικρό},\quad k_v =\left[ \dfrac{0.4}{1 + 1500 \, \varepsilon_x} \σωστά] \αριστερά[ \dfrac{1300}{1000 + κ_{dg} d_v} \σωστά]
8.2.4.2(5)
πότε ΕΝΑμικρόβμικρόή σχισμές προεξέχουν πάνω από το ύψος των χαρακτηριστικών του ανάνερου εδάφους σε απόσταση 2 miΕΝΑμικρόβ.ΜΕγώνμικρό,κβ=[0.41+1500εΧ] \κείμενο{πότε } \dfrac{ΕΝΑ_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση}}{μικρό} \geq \dfrac{ΕΝΑ_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση}}{μικρό},\quad k_v =\left[ \dfrac{0.4}{1 + 1500 \, \varepsilon_x} \σωστά]
Συνεισφορά οπλισμού διάτμησης στην αντοχή διάτμησης kβ8.2.5.2
Βεσύμικρό=(ΕΝΑμικρόβφάμικρόκαι.φάρεβμικρό)Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση(θβ) V_{μας} = αριστερά( \dfrac{ΕΝΑ_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση} \, φά_{Η συμβολή του σκυροδέματος στη διατμητική ικανότητα υπολογίζεται όπως φαίνεται στην εξίσωση} \, d_v}{μικρό} \σωστά) \Η συμβολή των εγκάρσιων οπλισμών διάτμησης στην υπολογιζόμενη διατμητική ικανότητα φαίνεται στην εξίσωση(\theta_v)

Διαξονική Διατμητική Ικανότητα

Αυτή η αριθμομηχανή περιλαμβάνει μια τιμή για "Διαξονική διάτμηση", που υπολογίζεται ως το αποτέλεσμα των χρήσεων μονοαξονικής διάτμησης στους άξονες «Y» και «Z». Το AS3600 δεν παρέχει συγκεκριμένες οδηγίες σχετικά με τον τρόπο εξέτασης μιας διατομής σκυροδέματος για διαξονική διάτμηση, άρα αυτή η τιμή παρέχεται ως συντηρητική διασφάλιση.

Αλλαγή αρχείου καταγραφής

  1. Αρχική ανάπτυξη 05/09/2025.
  2. Προστέθηκαν διαγράμματα ροπής κάμψης Απρίλιος 2026.
  3. Διορθώθηκε το σφάλμα απόδοσης στα Διαγράμματα ροπής κάμψης Ιουλίου 2026.
  4. Καταργήθηκε η λογική για να αφαιρεθεί το Εντο.ε από δύναμη οπλισμού
    κατά τον υπολογισμό του διαγράμματος αλληλεπίδρασης. Αφαίρεση μπλοκ καταπόνησης σκυροδέματος
    τιμή όταν βρίσκεται εντός του μπλοκ καταπόνησης αντί για τον Ιούλιο 2026.

Ανατροφοδότηση

Προσπαθούμε συνεχώς να επεκτείνουμε και να βελτιώνουμε την προσφορά των προϊόντων μας!

Εάν έχετε οποιαδήποτε αιτήματα ή σχόλια, υποβάλετέ τα ακολουθώντας Βιβλιοθήκη → Πληροφορίες Αριθμομηχανής → Σχόλια.

Πώς μπορούμε να βοηθήσουμε?

×

Μεταβείτε στην κορυφή