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Conception rapide: EN 1992-1-1:2004 Colonne

Aperçu

Ce calculateur est destiné au calcul de poteaux en béton armé non précontraint selon la norme EN. 1992-1-1:2004, Eurocode 2: Conception de structures en béton. Les calculs suivants sont effectués:

  • L'élancement des colonnes est déterminé dans chaque direction en fonction des entrées de l'utilisateur.
  • Les moments de flexion de conception sont calculés en fonction de l'élancement.
  • Les capacités de moment sont dérivées de diagrammes d'interaction, qui sont dessinés en fonction des propriétés de section de la colonne.
  • Les capacités de cisaillement de la section sont déterminées à l'aide du modèle de ferme à entretoises inclinées.
  • Des contrôles détaillés sont effectués sur la section.

Hypothèses

Général

Base de conception

  • Cet outil a été créé conformément aux principes de conception énoncés dans la norme EN 1992-1-1:2004.
  • Les équations de conception pour les colonnes circulaires sont complétées par le document de recherche « Calcul du cisaillement de sections circulaires en béton à l'aide de l'Eurocode 2 modèle de ferme » par Orr et al..

« Meilleure pratique »

Les utilisateurs ont la possibilité de choisir si les valeurs des « meilleures pratiques » doivent être appliquées ou non tout au long du calcul.. Ces valeurs comprennent les éléments suivants:

  • Flexion à courbure simple – un terme supplémentaire, M02 + afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués, est ajouté au calcul du moment pour les éléments élancés si le poteau est plié en courbure simple:
    MEd=max[M0e+M2;M02;M01+0.5M2;Mmjen;M02+M2] M_{Ed} = max gauche[ M_{0e} + M_2 \;;\; M_{02} \;;\; M_{01} + 0.5\,M_2 \;;\; M_{min} \;;\; M_{02} + \,M_2 \right]
  • Limite d'élancement, λlim – valeur maximale absolue de 50 ou:
    15.4⋅Cn \frac{15.4 \cdot C}{\sqrt{n}}
  • Utilisation de la flexion biaxiale de colonnes circulaires est considérée comme la racine carrée de l'équation 5.39:
    (MEdzMRdz)a+(MEdYMRdY)a≤1.0 \sqrt{\la gauche(\frac{M_{Conjoint}}{M_{Gén.}}\droite)^{a}+\la gauche(\frac{M_{Édy}}{M_{Rdy}}\droite)^{a}}\le 1.0
  • Largeur de l'âme de cisaillement bw de colonnes circulaires est calculé en utilisant le rectangle équivalent comme indiqué dans la section «Calcul de bw»».
  • Utilisation du cisaillement biaxial est calculé comme la résultante des utilisations du cisaillement mono-axial dans les axes « Y » et « Z ». EN1992-1-1:2004 ne fournit pas d'indications spécifiques sur la façon d'envisager une section de béton pour le cisaillement biaxial, cette valeur est donc fournie à titre de sauvegarde conservatrice:
    (VEdzVRdz)2+(VEdYVRdY)2 \sqrt{\la gauche(\frac{V_{Conjoint}}{V_{Gén.}}\droite)^{2}+\la gauche(\frac{V_{Édy}}{V_{Rdy}}\droite)^{2}}
  • Espacement maximum des barres longitudinales réglé à 175 mm, ce qui suppose que la face de la colonne pourrait être en tension. Si la meilleure pratique n'est pas sélectionnée, la valeur par défaut est 400 mm., ce qui suppose que la section est en compression.
  • Nombre minimum de barres longitudinales dans une colonne circulaire = 6.
  • Espacement minimum des barres:
Diamètre de la barre (mm) Espacement minimal (mm)
12 40
16 45
20 50
25 55
32 70
> 32 90

Analyse de section

Diagrammes d'interaction

La capacité de flexion de la colonne en béton est dérivée des diagrammes d'interaction dessinés pour chaque axe. La ligne d'interaction est tracée en calculant les valeurs de « M » et « N » à différentes profondeurs de l'axe neutre.. Cela se fait en déterminant les déformations dans le béton et les barres d'armature pour une profondeur donnée de l'axe neutre.. Ces déformations peuvent être converties en forces, qui peut ensuite être utilisé pour calculer la charge axiale maximale et le moment de flexion auxquels le poteau peut résister pour cette profondeur d'axe neutre.

Remarques
  • Les moments sont pris autour du centre de gravité plastique de la section.
  • La résistance du bloc de béton η.fCD est réduit de 10% pour sections circulaires selon 3.1.7(3).
  • La force résultante du béton est supposée agir au centre de gravité du bloc de contrainte rectangulaire..
  • Pour sections rectangulaires, cela représente la moitié de la hauteur du bloc.
  • Pour sections circulaires, ceci est calculé en trouvant le centre de gravité du segment en compression, où la hauteur du segment est égale à λ.X.

Conception de la colonne

Moments de conception

Les moments utilisés pour dimensionner un poteau en béton dépendent de l'élancement du poteau dans l'axe considéré.. Si la colonne n'est pas fine (ou « trapu »), alors la colonne ne doit être vérifiée que pour les moments de premier ordre. Le poteau doit être conçu pour des moments du second ordre pour chaque axe autour duquel il est élancé..

Les utilisateurs ont la possibilité de fournir directement des moments du second ordre à utiliser dans le calcul. Cette option n'est disponible que si la colonne est fine.

Le flux de travail pour calculer les moments du deuxième ordre en fonction de l'entrée du premier ordre est le suivant:

Calculer l'élancement

5.8.3.2 (Eq. 5.14)
λ=l0je \lambda = \frac{l_0}{je}
5.8.3.1 (Eq. 5.13N)
λlim=20ABCn \lambda_{\texte{lim}} = frac{20abc}{\sqrt{n}}

Calculer le moment

Moment d'imperfection:5.2(7) (Eq. 5.2)
Mjemp=eje⋅NEd M_{lutin} = e_i \cdot N_{Ed}
eje=θje⋅l02 e_i = \frac{\theta_i \cdot l_0}{2}
Moment minimal:6.1(4)
Mmjen=e0⋅NEd M_{min} = e_0 \cdot N_{Ed}
e0=max[h30;20] e_0 = \max \left[ \frac{h}{30} \;;\; 20 \droite]
Colonnes non minces:
MEd=max[M02+Mjemp;Mmjen] M_{Ed} = max gauche[ M_{02} \;+\; M_{lutin} \;;\; M_{min} \droite]
Mince, Colonnes contreventées:
MEd=max[M0e+M2;M02;M01+0.5M2;Mmjen] M_{Ed} = max gauche[ M_{0e} + M_2 \;;\; M_{02} \;;\; M_{01} + 0.5\,M_2 \;;\; M_{min} \droite]
Mince, Colonnes sans contreventement:
MEd=max[M0e+M2;Mmjen] M_{Ed} = max gauche[ M_{0e} + M_2 \;;\; M_{min} \droite]

Capacité de pliage

La capacité du moment de flexion est calculée dans chaque axe en traçant les coordonnées des forces de conception (charge axiale et moment de flexion) sur les diagrammes d'interaction. Une ligne est tracée parallèlement à l'axe des x, qui coupe cette coordonnée (N = charge axiale de conception). La capacité de moment est prise au point où cette ligne coupe la ligne d'interaction.

Contrôle de flexion biaxiale

Vérifiez la colonne pour la flexion biaxiale si:5.8.9 (Équation 5.38.a, 5.38.b)
λYλz≤2etλzλY≤2 \frac{\lambda_y}{\lambda_z} \leq 2 \quad \text{et} \quad \frac{\lambda_z}{\lambda_y} \leq 2
et \texte{et}
(eY/heqez/beq)≤0,2ou(ez/beqeY/heq)≤0,2 \la gauche( \frac{Hé / h_{éq}}{e_z / b_{éq}} \droite) \leq 0{,}2 \quad \text{ou} \quad \left( \frac{e_z / b_{éq}}{Hé / h_{éq}} \droite) \leq 0{,}2
L'utilisation biaxiale est calculée comme:5.8.9 (Eq 5.39)
(MEdzMRdz)a+(MEdYMRdY)a≤1,0 \la gauche( \frac{M_{Conjoint}}{M_{Gén.}} \droite)^un + \la gauche( \frac{M_{Édy}}{M_{Rdy}} \droite)^a \leq 1{,}0

Capacité de cisaillement

La force de cisaillement appliquée est initialement vérifiée par rapport à la capacité de cisaillement du béton uniquement.. Si la résistance dépasse le cisaillement appliqué, alors la capacité de la section est prise comme celle du béton, VRd = VRd,c.

Si le cisaillement appliqué est supérieur à la capacité du béton, alors la résistance de la section est prise comme le minimum de la capacité d'armature en cisaillement et de la résistance à l'écrasement du montant en béton incliné, VRd = min[ VRd,max; VRd,s ].

Les valeurs de VRd,c, VRd,max et VRd,s sont calculés à l'aide des équations présentées en En 1992-1-1:2004 pour sections rectangulaires. Les équations pour les colonnes circulaires sont tirées de « Calcul du cisaillement de sections circulaires en béton à l'aide de l'Eurocode 2 modèle de ferme ».

Pour les deux formes, la valeur limite supérieure et inférieure de la capacité des entretoises en béton, (VRd,max) sont déterminés pour cotθ = 1 et lit bébéθ = 2.5 respectivement. Si la force de cisaillement appliquée VEd est supérieur à la valeur limite supérieure, alors cotθ = 2.5 est utilisé pour définir l'angle de la jambe de force. Si la force de cisaillement est inférieure à la limite inférieure, lit bébéθ = 1 est utilisé. Quand VEd est entre ces deux valeurs, l'angle de conception de θ est augmenté de manière itérative jusqu'à VRd,max > VEd. Cet angle est utilisé dans la suite du calcul.

Calcul de bw

La largeur de section pour les sections rectangulaires est considérée comme la dimension perpendiculaire à la direction de la force de cisaillement appliquée.. Pour sections circulaires, quand les meilleures pratiques sont appliquées, un « rectangle équivalent » est utilisé pour calculer la section transversale de la jambe de force de compression. La largeur de ce rectangle ‘bw' est considéré comme la plus petite entre la largeur de la section circulaire au centre de gravité de la corde de compression et la largeur de la section circulaire au centre de gravité du renforcement de traction.. Si les meilleures pratiques ne sont pas appliquées, la largeur de l'âme de cisaillement est considérée comme le diamètre du cercle.

Diagramme de section

Approximation de z

Ce calculateur utilise 0,9d comme approximation du bras de levier interne de la section lors du calcul de la capacité de renforcement en cisaillement.. Il s'agit d'une valeur suggérée en EN 1992-1-1:2004 pour les membres sans charge axiale, et en tant que tel, il se peut qu'il ne soit pas exact.

Résistance des entretoises en béton

Ce calculateur permet de concevoir une colonne avec une force de tension axiale. Lors du calcul de la capacité des entretoises en béton dans la clause 6.2.3(3) (Eq 6.9), la valeur de fCD doit être modifié pour s'adapter aux conditions de tension dans le montant en béton. Pour faire ça, la résistance du béton est calculée selon 6.5.2(2), en utilisant des facteurs de réduction de résistance de 0,6.v' (6.57N).

Capacité de cisaillement des colonnes rectangulaires

Capacité de cisaillement du béton, VRd,c :6.2.2 (Équation 6.2.a, 6.2.b)
VRd,c=[CRd,c⋅k(100⋅ρl⋅Fck)1/3+k1⋅σcp]⋅bw⋅d V_{Rd,c} = gauche[ C_{Rd,c} \cdot k \left( 100 \cdot \rho_l \cdot f_{afin que les ingénieurs puissent revoir exactement comment ces calculs sont effectués} \droite)^{1/3} + k_1 \cdot \sigma_{cp} \droite] \cdot b_w \cdot d
VRd,c,mjen=(vmjen+k1⋅σcp)⋅bw⋅d V_{Rd,c,min} = gauche( v_{min} + k_1 \cdot \sigma_{cp} \droite) \cdot b_w \cdot d
Capacité des supports en béton inclinés, VRd,max :6.2.3(3) (Eq 6.9)
VRd,maX=unecw⋅bw⋅z⋅n1⋅Fcd/(lit bébéθ+bronzerθ) V_{Rd,max} = alpha_{cw} \cdot b_w \cdot z \cdot \nu_1 \cdot f_{CD} \,/\, (\cot\theta + \tan\theta)
Capacité de renforcement de cisaillement, VRd,s :6.2.3(3) (Eq 6.8)
VRd,s=Asws⋅z⋅FYwd⋅lit bébéθ V_{Rd,s} = frac{UNE_{sw}}{s} \cdot z \cdot f_{ywd} \cdot \cot\theta

Capacité de cisaillement des colonnes circulaires

Capacité de cisaillement du béton, VRd,c :(Eq 17), dérivé de 6.2.2(2) (Eq 6.4)
VRd,c=3Pir24⋅(Fctd)2+σcp⋅Fctd V_{Rd,c} = frac{3 \pi r^2}{4} \cdot \sqrt{ \la gauche( F_{suite} \droite)^ 2 + \sigma_{cp} \cdot f_{suite} }
Capacité des supports en béton inclinés, VRd,max :6.2.3(3) (Eq 6.9)
VRd,maX=unecw⋅bw⋅z⋅n1⋅Fcd/(lit bébéθ+bronzerθ) V_{Rd,max} = alpha_{cw} \cdot b_w \cdot z \cdot \nu_1 \cdot f_{CD} \,/\, (\cot\theta + \tan\theta)
Capacité de renforcement de cisaillement, VRd,s :(Eq 18) dérivé 6.2.3(3) (Eq 6.8)
VRd,s=λ1⋅λ2⋅Asws⋅z⋅FYwd⋅lit bébéθ V_{Rd,s} = λ_1 \cdot λ_2 \cdot \frac{UNE_{sw}}{s} \cdot z \cdot f_{ywd} \cdot \cot\theta
λ1=0.85;λ2=1.0 λ_1 = 0.85 \;;\; λ_2 = 1.0

Effets du fluage

Les utilisateurs disposent de plusieurs options pour définir les effets du fluage sur le poteau qu'ils conçoivent..

Si la colonne n'est pas mince, alors les valeurs par défaut peuvent être utilisées dans les calculs. Cela définira la valeur de « A » sur 0.7 dans l'équation 5.13N pour la limite d'élancement.

Aucune valeur par défaut n'est spécifiée pour le facteur de fluage utilisé pour calculer la courbure. (Kla spécification fournit un traitement intégré de la conception de la résistance admissible) en FR 1992-1-1: 2004. Si la colonne est déterminée comme étant mince, l'utilisateur doit saisir sa propre valeur ou fournir suffisamment de données pour calculer le taux de fluage effectif φef.

Taux de fluage effectif5.8.4 (Eq 5.19)
la spécification fournit un traitement intégré de la conception de la résistance admissibleeF=la spécification fournit un traitement intégré de la conception de la résistance admissible(∞,t0)⋅M0EqpM0Ed≡la spécification fournit un traitement intégré de la conception de la résistance admissible(∞,t0)⋅N0EqpN0Ed \varphi_{ef} = \varphi_{(\infanterie, t_0)} \frac{M_{0Équipement}}{M_{0Ed}} ≡ \varphi_{(\infanterie, t_0)} \frac{N_{0Équipement}}{N_{0Ed}}

Annexe B de la norme EN 1992-1-1:2004 est utilisé pour calculer φ(∞,t0). Ce calculateur substitue un moment quasi-permanent à la charge axiale, car cela est jugé comparable et plus simple à dériver.

Résistance au feu

Ceci est un contrôle facultatif, activé via l'option Contrôle de résistance au feu, par EN 1992-1-2, Annexe C. La méthode utilise la géométrie des colonnes, actions de renforcement et de conception coupe-feu pour déterminer la dimension minimale requise du poteau et la distance de l'axe du renforcement, et est réalisé indépendamment autour de chaque axe de colonne en utilisant l'élancement et l'excentricité correspondants. L'Annexe C ne définit pas de quel côté d'une section rectangulaire correspond la largeur de la colonne., donc b est prudemment pris comme dimension minimale de la colonne pour les deux axes.

Remarque
  • Les tableaux C.1 à C.9 de l'Annexe C ne concernent que les colonnes exposées sur plus d'un côté.; il n'y a pas de variante d'exposition unilatérale dans la méthode tabulée, cette option n'est donc pas proposée pour ce chèque.

Entrées de contrôle incendie

Les paramètres suivants sont déterminés pour l'axe en cours de contrôle:

  • Indice de résistance au feu
  • Élancement des colonnes, λ
  • Niveau de charge calorifique, n
  • Excentricité de la charge calorifique, e
  • Taux de renforcement mécanique, ??
  • Largeur de colonne, b (dimension minimale de la colonne)
  • Distance de l'axe de renfort, a

Le niveau de charge calorifique est calculé comme suit:

5.3.3(2) (Eq. 5.8a)
n=NEd,Fje0.7(AcFcd+AsFYd) n = \frac{N_{Ed,être}}{0.7(A_c f_{CD} + A_s f_{yd})}

où fCD et fyd sont les ordinaires (ambiant) résistances de conception du béton et de l'acier.

L'excentricité de la charge calorifique est calculée à partir des actions de conception au feu de premier ordre autour de l'axe vérifié., converti en millimètres:

5.3.3(2) (Eq. 5.8b)
e=MEd,FjeNEd,Fje e = frac{M_{Ed,être}}{N_{Ed,être}}

L'excentricité calculée est utilisée directement pour sélectionner et interpoler entre les tableaux de l'Annexe C. (voir « Sélection des tableaux de l'annexe C » ci-dessous). Il n'est pas réduit; les excentricités supérieures à la valeur tabulée la plus élevée ne relèvent pas du champ d'application de l'Annexe C. (voir « Critères de vérification incendie »).

Le taux de renforcement mécanique est calculé comme suit:

5.3.3(2)
??=AsFYdAcFcd \omega = \frac{A_s f_{yd}}{A_c f_{CD}}

La distance de l'axe du renfort est considérée comme la distance entre la surface du béton exposé et le centre du renfort longitudinal..

L'élancement du poteau utilisé pour le contrôle incendie est pris comme valeur ambiante. (température normale) élancement de l'axe à vérifier. L'Annexe C note que ses notations, y compris l'élancement, sont tels que définis dans la clause 5.3.3. Selon B.3.1(5), la longueur efficace en feu l0,être peut être considéré comme l0 comme une simplification sûre, donc une longueur efficace distincte spécifique au feu n'est pas calculée ici.

Critères de contrôle incendie

Ce module effectue uniquement des contrôles incendie en utilisant la méthode tabulée en EN 1992-1-2 Annexe C. Pour les poteaux en béton en dehors de ce domaine d'application, utiliser le module séparé de conception de résistance au feu.

Annexe C(1) s'applique aux poteaux des structures contreventées d'une largeur allant jusqu'à 600 mm et élancement jusqu'à λ = 80 dans des conditions d'exposition au feu standard. La méthode tabulée n'est pas utilisée, et le contrôle incendie est signalé comme échoué, quand:

  • Le poteau n'est pas contreventé autour des deux axes.
  • Charge axiale de feu NEd,être ≤ 0.
  • Élancement λ > 80.
  • Niveau de charge calorifique n > 0.7.
  • Taux de renforcement mécanique ω < 0.1 ou ω > 1.0.
  • Excentricité du feu e > ehaute = min(0.5b, 200 mm), l'excentricité tabulée la plus élevée (Tableaux C.3, C.6 et C.9).
Remarque
  • Valeurs inférieures à l'élancement le plus bas du tableau, le niveau de charge ou l'excentricité sont pris prudemment comme la valeur la plus basse disponible dans le tableau. Ceci n’est pas conservateur pour le taux de renforcement mécanique (un ω inférieur nécessite des dimensions plus grandes), donc ω < 0.1 est en dehors de la portée des tableaux.
  • Colonnes plus larges que 600 mm ne sont pas rejetés: ils dépassent chaque largeur minimale indiquée dans le tableau, donc le contrôle est régi par la distance de l'axe. Cellules marquées (1) à l'Annexe C exigent une largeur supérieure à 600 mm et une évaluation particulière du flambement, ils sont donc toujours signalés comme ayant échoué.

Sélection des tableaux de l'annexe C

Les dimensions de feu requises sont obtenues à partir des tableaux C.1 à C.9. Les tableaux appropriés dépendent du taux de renforcement mécanique et de l'excentricité incendie.. Les limites d'excentricité utilisées pour sélectionner les tables environnantes dépendent de la largeur de la colonne:

Annexe C, Tableaux C.1, C.4, C.7
ellew=max(0.025b,10) e_{faible} = max(0.025b,\ 10)
Annexe C, Tableaux C.2, C.5, C.8
emlederate=min(0.25b,100) e_{modéré} = min(0.25b,\ 100)
Annexe C, Tableaux C.3, C.6, C.9
ehjegh=min(0.5b,200) e_{haute} = min(0.5b,\ 200)

Le taux de renforcement mécanique est considéré à l'aide des valeurs tabulées:

Annexe C, Tableaux C.1 à C.9
??=0.1,0.5,1.0 \oméga = 0.1,\ 0.5,\ 1.0

L'excentricité et le taux de renforcement mécanique identifient donc quatre tableaux environnants de C.1 à C.9 pour interpolation.

Tableaux de référence de l'Annexe C

Tableaux C.1 à C.9 ci-dessous (cliquez sur le titre d'un tableau pour le développer) sont transcrits de EN 1992-1-2 Annexe C et donner la largeur minimale des colonnes bmin (mm) et distance de l'axe de renforcement a (mm) requis pour une résistance au feu standard donnée R (min), élancement λ et niveau de charge calorifique n, pour colonnes exposées sur plusieurs côtés. Les tableaux C.1 à C.3 s'appliquent au taux de renforcement mécanique ω = 0.1, Tableaux C.4 à C.6 à ω = 0.5, et tableaux C.7 à C.9 à ω = 1.0; au sein de chaque groupe de trois, les tableaux correspondent à des basses, moment de premier ordre modéré et élevé (e.g. excentricité croissante de la charge calorifique), comme décrit dans la section « Sélection des tableaux de l'annexe C » ci-dessus. Où une cellule offre deux alternatives bmin/une combinaisons, l'une ou l'autre combinaison est une exigence acceptable.

Tableau C.1 – Dimensions minimales et distances des axes pour les colonnes rectangulaires et circulaires; Rapport de renforcement mécanique ω = 0.1, Moment faible de premier ordre (e = 0,025b, avec e ≥ 10 mm)
Standard
Feu
résistance 		λ Largeur de colonne bmin / distance axiale a, mm
n = 0.15 n = 0.3 n = 0.5 n = 0.7
bmin a bmin a bmin a bmin a
30 30 150* 25* 150* 25* 150* 25* 150* 25*
40 150* 25* 150* 25* 150* 25* 150* 25*
50 150* 25* 150* 25* 150* 25* 200* 25*
60 150* 25* 150* 25* 200* 25* 250* 25*
70 150* 25* 150* 25* 250* 25* 300* 25*
80 150* 25* 200* 25* 250
300* 		30
25* 		350* 25*
60 30 150* 25* 150* 25* 200* 25* 200
250* 		30
25*
40 150* 25* 150* 25* 200* 25* 250* 25*
50 150* 25* 200* 25* 250* 25* 300 25
60 150* 25* 200
250* 		40
25* 		250
300* 		40
25* 		350
400* 		30
25*
70 200* 25* 250
300* 		30
25* 		300
350* 		40
25* 		450
550* 		35
25*
80 200
250* 		30
25* 		250
300* 		40
25* 		400
450* 		30
25* 		550
600 		60
35
90 30 150* 25* 200* 25* 200
250* 		50
25* 		250
300* 		30
25*
40 150
200* 		35
25* 		200
250* 		30
25* 		250* 25* 300 25
50 200* 25* 250* 25* 300* 25* 350
400* 		50
25*
60 200
250* 		35
25* 		250
300* 		40
25* 		350
400* 		35
25* 		450
550* 		50
25*
70 250* 25* 300
350* 		35
25* 		400
550* 		45
25* 		600 40
80 250
300* 		30
25* 		350
400* 		35
25* 		550
600* 		40
25* 		(1)
120 30 200* 25* 250* 25* 250* 25* 300
350 		45
25
40 250* 25* 250* 25* 300* 25* 400* 25*
50 250* 25* 300* 25* 350
400* 		50
25* 		450
500* 		50
25*
60 250* 25* 350* 25* 450
500* 		40
25* 		550 50
70 250
300* 		50
25* 		400* 25* 500
550* 		60
25* 		(1)
80 300* 25* 450
500* 		40
25* 		600 45 (1)
180 30 250* 25* 250* 25* 350* 25* 400
450* 		50
25*
40 250* 25* 300
350* 		30
25* 		400* 25* 450
500* 		50
25*
50 250
300* 		50
25* 		350
400* 		50
25* 		450
500* 		40
25* 		550
600 		60
35
60 300
350* 		40
25* 		450* 25* 550
600 		40
25 		(1)
70 350
400* 		30
25* 		500* 25* 600 80 (1)
80 400
450* 		30
25* 		550
600* 		45
25* 		(1) (1)
240 30 250* 25* 350* 25* 450* 25* 500
550* 		40
25*
40 300* 25* 400* 25* 500* 25* 600* 25*
50 350* 25* 450* 25* 550
600* 		50
25* 		(1)
60 400* 25* 500
550* 		60
25* 		600 80 (1)
70 450* 25* 600* 25* (1) (1)
80 500* 25* 600 80 (1) (1)
Tableau C.2 – Dimensions minimales et distances des axes pour les colonnes rectangulaires et circulaires; Rapport de renforcement mécanique ω = 0.1, Moment modéré de premier ordre (e = 0,25b, avec e ≤ 100 mm)
Standard
Feu
résistance 		λ Largeur de colonne bmin / distance axiale a, mm
n = 0.15 n = 0.3 n = 0.5 n = 0.7
bmin a bmin a bmin a bmin a
30 30 150* 25* 150* 25* 200
250* 		30
25* 		300
350* 		30
25*
40 150* 25* 150
200* 		30
25* 		300* 25* 500
550* 		40
25*
50 150 25 200
250* 		40
25* 		350
500* 		40
25* 		550* 25*
60 150* 25* 300* 25* 550* 25* 600 30
70 200* 25* 350
500* 		40
25* 		550
600* 		30
25* 		(1)
80 250* 25* 550* 25* (1) (1)
60 30 150
200* 		30
25* 		200
300* 		40
25* 		300
500* 		40
25* 		500* 25*
40 200
250* 		30
25* 		300
350* 		35
25* 		450
550* 		50
25* 		550
600* 		40
25*
50 200
300* 		40
25* 		350
550* 		45
25* 		550
600 		30
30 		600 55
60 250
400* 		35
25* 		450
550* 		50
25* 		600 35 (1)
70 300
500* 		40
25* 		550
600* 		30
25* 		600 80 (1)
80 400
550* 		40
25* 		600 30 (1) (1)
90 30 200
250* 		40
25* 		300
400* 		40
25* 		500
550* 		50
25* 		550
600* 		40
25*
40 250
350* 		40
25* 		350
550* 		50
25* 		550
600* 		35
25* 		600 50
50 300
500* 		40
25* 		500
550* 		60
25* 		600 40 (1)
60 300
550* 		50
25* 		550
600* 		45
25* 		(1) (1)
70 400
550* 		50
25* 		600 45 (1) (1)
80 500
600* 		60
25* 		(1) (1) (1)
120 30 250
350* 		50
25* 		400
550* 		50
25* 		550* 25* 550
600 		60
45
40 300
500* 		50
25* 		500
550* 		50
25* 		550
600 		50
25 		(1)
50 400
550* 		50
25* 		550
600* 		50
25* 		600 60 (1)
60 500
550* 		50
25* 		550
600 		55
50 		(1) (1)
70 500
600* 		60
25* 		600 60 (1) (1)
80 550
600* 		50
25* 		(1) (1) (1)
180 30 400
500* 		50
25* 		500
550* 		60
25* 		550
600 		60
30 		(1)
40 500
550* 		50
25* 		550
600* 		50
25* 		600 80 (1)
50 550* 25* 600 60 (1) (1)
60 550
600* 		50
25* 		600 80 (1) (1)
70 600 55 (1) (1) (1)
80 600 70 (1) (1) (1)
240 30 500
550* 		60
25* 		550
600* 		40
25* 		600 75 (1)
40 550* 25* 600 60 (1) (1)
50 550
600* 		60
25* 		600 80 (1) (1)
60 600 60 (1) (1) (1)
70 600 80 (1) (1) (1)
80 (1) (1) (1) (1)
Tableau C.3 – Dimensions minimales et distances des axes pour les colonnes rectangulaires et circulaires; Rapport de renforcement mécanique ω = 0.1, Moment élevé de premier ordre (e = 0,5b, avec e ≤ 200 mm)
Standard
Feu
résistance 		λ Largeur de colonne bmin / distance axiale a, mm
n = 0.15 n = 0.3 n = 0.5 n = 0.7
bmin a bmin a bmin a bmin a
30 30 150* 25* 400
550* 		40
25* 		550* 25* (1)
40 200* 25* 550* 25* 550
600 		35
30 		(1)
50 250
300* 		30
25* 		550
600* 		30
25* 		(1) (1)
60 300
550* 		40
25* 		600 50 (1) (1)
70 400
550* 		40
25* 		(1) (1) (1)
80 550 25 (1) (1) (1)
60 30 300
500* 		35
25* 		500
550* 		50
25* 		550
600 		50
40 		(1)
40 350
550* 		40
25* 		550
600 		40
30 		(1) (1)
50 450
550* 		50
25* 		550
600 		50
40 		(1) (1)
60 550 30 600 80 (1) (1)
70 550 35 (1) (1) (1)
80 550 40 (1) (1) (1)
90 30 350
550* 		50
25* 		550
600 		45
40 		600 80 (1)
40 500
600 		60
30 		550
600 		60
50 		(1) (1)
50 550 40 600 80 (1) (1)
60 550
600 		50
45 		(1) (1) (1)
70 550
600 		60
50 		(1) (1) (1)
80 600 70 (1) (1) (1)
120 30 550
600 		40
30 		550 50 (1) (1)
40 550
600 		50
45 		600 70 (1) (1)
50 550
600 		55
50 		(1) (1) (1)
60 550
600 		60
50 		(1) (1) (1)
70 600 70 (1) (1) (1)
80 (1) (1) (1) (1)
180 30 550 50 600 80 (1) (1)
40 550 60 (1) (1) (1)
50 600 70 (1) (1) (1)
60 (1) (1) (1) (1)
70 (1) (1) (1) (1)
80 (1) (1) (1) (1)
240 30 600 70 (1) (1) (1)
40 (1) (1) (1) (1)
50 (1) (1) (1) (1)
60 (1) (1) (1) (1)
70 (1) (1) (1) (1)
80 (1) (1) (1) (1)
Tableau C.4 – Dimensions minimales et distances des axes pour les colonnes rectangulaires et circulaires; Rapport de renforcement mécanique ω = 0.5, Moment faible de premier ordre (e = 0,025b, avec e ≥ 10 mm)
Standard
Feu
résistance 		λ Largeur de colonne bmin / distance axiale a, mm
n = 0.15 n = 0.3 n = 0.5 n = 0.7
bmin a bmin a bmin a bmin a
30 30 150* 25* 150* 25* 150* 25* 150* 25*
40 150* 25* 150* 25* 150* 25* 150* 25*
50 150* 25* 150* 25* 150* 25* 200* 25*
60 150* 25* 150* 25* 150* 25* 200
250* 		30
25*
70 150* 25* 150* 25* 200* 25* 250* 25*
80 150* 25* 150* 25* 200
250* 		30
25* 		300* 25*
60 30 150* 25* 150* 25* 150
200* 		30
25* 		200
250* 		35
25*
40 150* 25* 150* 25* 200* 25* 250
300* 		30
25*
50 150* 25* 150
200* 		35
25* 		200
250* 		40
25* 		250
350* 		40
25*
60 150* 25* 200
250* 		30
25* 		250
300* 		30
25* 		300
450 		40
25
70 150* 25* 200
250* 		35
25* 		250
350* 		40
25* 		350
600 		45
25
80 150
200* 		35
25* 		250
300* 		30
25* 		300
500* 		40
25* 		450
600 		50
35
90 30 150* 25* 150
200* 		40
25* 		200
250* 		40
25* 		250
300* 		40
25*
40 150* 25* 200
250* 		35
25* 		250
300* 		30
25* 		300
400* 		40
25*
50 150
200* 		40
25* 		200
250* 		45
25* 		250
350* 		45
25* 		350
550* 		45
25*
60 200* 25* 250
300* 		35
25* 		300
400* 		45
25* 		400
600 		50
35
70 200
250* 		35
25* 		250
350* 		45
25* 		350
600* 		45
25* 		550
600 		50
45
80 200
250* 		45
25* 		250
400* 		50
25* 		400
600 		50
35 		600 60
120 30 150
200* 		35
25* 		200
250* 		40
25* 		250
300* 		45
25* 		350
500* 		45
25*
40 200* 25* 250* 25* 300
350* 		45
25* 		400
550* 		50
25*
50 200
250* 		40
25* 		250
300* 		45
25* 		350
450* 		45
25* 		450
600* 		50
25*
60 200
250* 		50
25* 		300
350* 		45
25* 		400
550* 		50
25* 		500
600 		60
35
70 250
300* 		35
25* 		350
450* 		45
25* 		500
600 		50
40 		600 45
80 250
300* 		45
25* 		400
550 		50
25 		500
600 		60
45 		600 60
180 30 200
250* 		45
25* 		250
300* 		35
25* 		350
400* 		45
25* 		450
500* 		45
25*
40 250* 25* 300
350* 		45
25* 		450* 25* 500
600 		55
50
50 250
300* 		35
25* 		350
400* 		45
25* 		500
550 		40
25 		600 65
60 300
350* 		40
25* 		450* 25* 500
600 		60
55 		600 80
70 350* 25* 500
550* 		40
25* 		600 65 (1)
80 400
450* 		30
25* 		500
600 		55
45 		600 80 (1)
240 30 250* 25* 350* 25* 450
500* 		45
25* 		550
600 		65
50
40 250
300* 		40
25* 		400
450* 		45
25* 		500
550* 		60
25* 		600 75
50 350
400* 		30
25* 		450
500* 		50
25* 		550
600 		70
55 		(1)
60 400
450* 		35
25* 		500
600* 		50
25* 		600 75 (1)
70 450
500* 		30
25* 		550
600 		75
50 		(1) (1)
80 500
550* 		40
25* 		600 70 (1) (1)
Tableau C.5 – Dimensions minimales et distances des axes pour les colonnes rectangulaires et circulaires; Rapport de renforcement mécanique ω = 0.5, Moment modéré de premier ordre (e = 0,25b, avec e ≤ 100 mm)
Standard
Feu
résistance 		λ Largeur de colonne bmin / distance axiale a, mm
n = 0.15 n = 0.3 n = 0.5 n = 0.7
bmin a bmin a bmin a bmin a
30 30 150* 25* 150* 25* 150* 25* 200
250* 		30
25*
40 150* 25* 150* 25* 150* 25* 300
350* 		45
25*
50 150* 25* 150* 25* 200
250* 		30
25* 		350
450* 		40
25*
60 150* 25* 150* 25* 250
300* 		30
25* 		500
550* 		30
25*
70 150* 25* 150
200* 		35
25* 		350
400 		30
25 		550
600 		35
30
80 150* 25* 200
250* 		30
25* 		400
500 		40
25 		600 50
60 30 150* 25* 150
200* 		35
25* 		250
350* 		35
25* 		350
550 		40
25
40 150* 25* 200
300* 		30
25* 		300
500* 		35
25* 		450
600 		50
30
50 150
200* 		30
25* 		200
350* 		40
25* 		300
550* 		45
25* 		500
600 		50
35
60 150
200* 		35
25* 		250
500* 		40
25* 		400
600 		45
30 		600 45
70 200
300* 		30
25* 		300
500* 		40
25* 		500
600 		40
35 		600 80
80 200
300* 		35
25* 		350
600* 		40
25* 		550
600 		55
40 		(1)
90 30 150
200* 		35
25* 		200
300* 		45
25* 		300
550* 		45
25* 		500
600 		50
40
40 200
250* 		35
25* 		250
500* 		45
25* 		350
600* 		50
25* 		550
600 		50
45
50 200
300* 		40
25* 		300
550* 		45
25* 		500
600 		50
35 		600 55
60 200
400 		50
25 		350
600* 		50
25* 		550
600 		50
45 		(1)
70 300
500* 		35
25* 		400
600 		50
35 		600 50 (1)
80 300
600* 		40
25* 		500
600 		55
40 		600 80 (1)
120 30 200
300* 		45
25* 		300
550* 		45
25* 		450
600* 		50
25* 		500
600 		60
50
40 200
350* 		50
25* 		350
550* 		50
25* 		500
600 		50
40 		600 55
50 250
450* 		45
25* 		450
600* 		50
25* 		500
550 		55
45 		600 80
60 300
500* 		50
25* 		500
600 		45
40 		550
600 		60
60 		(1)
70 350
550* 		50
25* 		500
550 		50
45 		600 75 (1)
80 400
600* 		50
25* 		500
550 		55
50 		(1) (1)
180 30 300
450* 		45
25* 		450
600* 		50
25* 		500
600 		60
50 		600 75
40 350
500* 		50
25* 		500
600* 		50
25* 		600 60 (1)
50 450
500* 		50
25* 		500
600 		60
50 		600 70 (1)
60 500
600* 		50
25* 		550
600 		60
55 		(1) (1)
70 500
600 		55
35 		600 65 (1) (1)
80 500
600 		60
55 		600 75 (1) (1)
240 30 450
500* 		45
25* 		550
600 		55
25 		600 70 (1)
40 450
550* 		50
25* 		600 50 600 80 (1)
50 500
600* 		55
25* 		600 65 (1) (1)
60 550
600 		55
40 		600 75 (1) (1)
70 600 60 (1) (1) (1)
80 600 70 (1) (1) (1)
Tableau C.6 – Dimensions minimales et distances des axes pour les colonnes rectangulaires et circulaires; Rapport de renforcement mécanique ω = 0.5, Moment élevé de premier ordre (e = 0,5b, avec e ≤ 200 mm)
Standard
Feu
résistance 		λ Largeur de colonne bmin / distance axiale a, mm
n = 0.15 n = 0.3 n = 0.5 n = 0.7
bmin a bmin a bmin a bmin a
30 30 150* 25* 150* 25* 250
300* 		35
25* 		500
550* 		40
25*
40 150* 25* 150
200* 		30
25* 		300
450* 		35
25* 		550 30
50 150* 25* 200
250* 		30
25* 		400
500* 		40
25* 		550
600 		50
40
60 150* 25* 200
300* 		35
25* 		450
550* 		50
25* 		(1)
70 150* 25* 250
400* 		40
25* 		500
600 		40
30 		(1)
80 150* 25* 300
500* 		40
25* 		550
600 		50
40 		(1)
60 30 150
200* 		30
25* 		200
450* 		40
25* 		450
550 		50
30 		550
600 		50
40
40 150
250* 		35
25* 		250
500* 		40
25* 		500
550 		40
35 		600 60
50 200
300* 		35
25* 		300
550* 		45
25* 		500
550 		55
40 		(1)
60 200
500* 		40
25* 		400
600 		40
30 		550
600 		50
45 		(1)
70 200
550* 		40
25* 		500
550 		40
35 		600 60 (1)
80 250
600* 		40
25* 		500
600 		45
35 		(1) (1)
90 30 250
450* 		40
25* 		300
500* 		50
25* 		500
600 		55
40 		600 80
40 200
500* 		50
25* 		350
550 		50
35 		550
600 		60
50 		(1)
50 250
550* 		45
25* 		500
550 		45
40 		600 60 (1)
60 250
550 		50
30 		500
550 		50
45 		600 80 (1)
70 300
550 		50
35 		550
600 		50
45 		(1) (1)
80 350
600 		50
35 		550
600 		60
50 		(1) (1)
120 30 250
550* 		50
25* 		500
550 		50
40 		550 50 (1)
40 300
600* 		50
25* 		500
550 		55
45 		550
600 		60
55 		(1)
50 400
550 		50
35 		500
600 		60
45 		600 80 (1)
60 450
600 		50
40 		550 50 (1) (1)
70 500
550 		50
45 		550
600 		60
55 		(1) (1)
80 550
600 		50
45 		600 70 (1) (1)
180 30 500
550 		45
30 		550 55 600 75 (1)
40 500
600 		50
40 		550 60 (1) (1)
50 500
550 		60
50 		600 70 (1) (1)
60 550 55 600 75 (1) (1)
70 550 60 (1) (1) (1)
80 600 60 (1) (1) (1)
240 30 550
600 		50
45 		600 70 (1) (1)
40 550
600 		60
55 		600 75 (1) (1)
50 600 65 (1) (1) (1)
60 600 70 (1) (1) (1)
70 600 75 (1) (1) (1)
80 600 80 (1) (1) (1)
Tableau C.7 – Dimensions minimales et distances des axes pour les colonnes rectangulaires et circulaires; Rapport de renforcement mécanique ω = 1.0, Moment faible de premier ordre (e = 0,025b, avec e ≥ 10 mm)
Standard
Feu
résistance 		λ Largeur de colonne bmin / distance axiale a, mm
n = 0.15 n = 0.3 n = 0.5 n = 0.7
bmin a bmin a bmin a bmin a
30 30 150* 25* 150* 25* 150* 25* 150* 25*
40 150* 25* 150* 25* 150* 25* 150* 25*
50 150* 25* 150* 25* 150* 25* 150
200* 		30
25*
60 150* 25* 150* 25* 150* 25* 200
250* 		30
25*
70 150* 25* 150* 25* 150
200* 		30
25* 		250* 25*
80 150* 25* 150* 25* 200
250* 		30
25* 		250
300* 		30
25*
60 30 150* 25* 150* 25* 150* 25* 200
300* 		40
25*
40 150* 25* 150* 25* 200
250* 		30
25* 		250
350* 		35
25*
50 150* 25* 150
200* 		30
25* 		200
250* 		40
25* 		250
350* 		40
25*
60 150* 25* 150
250* 		40
25* 		250
300* 		35
25* 		300
600* 		40
25*
70 150* 25* 200
250* 		35
25* 		250
400* 		40
25* 		350
450 		40
35
80 150
200* 		30
25* 		200
300* 		40
25* 		300
550* 		40
25* 		350
450 		45
40
90 30 150* 25* 200* 25* 200
250* 		40
25* 		250
600* 		45
25*
40 150* 25* 200
250* 		35
25* 		250
350* 		35
25* 		300
600 		45
30
50 150
200* 		35
25* 		200
250* 		40
25* 		250
400* 		45
25* 		350
600 		45
35
60 150
250* 		40
25* 		250
300* 		55
25* 		300
550* 		45
25* 		400
600 		50
40
70 200
250* 		35
25* 		300
350* 		35
25* 		350
600 		45
35 		550
600 		50
45
80 200
250* 		40
25* 		300
500 		40
25 		350
600 		50
40 		550
600 		65
55
120 30 150
200* 		40
25* 		200
250* 		45
25* 		250
400* 		40
25* 		400
600* 		40
25*
40 200
250* 		30
25* 		250* 25* 300
400* 		45
25* 		400
600 		50
30
50 200
250* 		40
25* 		250
300* 		35
25* 		350
550* 		40
25* 		550
600 		45
40
60 200
250* 		45
25* 		250
400* 		45
25* 		400
600* 		50
25* 		550
600 		60
50
70 250* 25* 350
450* 		35
25* 		550
600 		40
35 		600 70
80 250
300* 		35
25* 		350
550* 		40
25* 		550
600 		50
45 		(1)
180 30 200
250* 		50
25* 		300* 25* 350
450* 		45
25* 		500
600 		50
45
40 250* 25* 300
350* 		45
25* 		450
550* 		45
25* 		550
600 		60
55
50 250
300* 		30
25* 		350
450* 		40
25* 		450
600 		50
40 		600 70
60 250
350* 		40
25* 		350
500* 		50
25* 		550
600 		55
50 		600 80
70 300
400* 		45
25* 		450
600 		45
35 		550
600 		70
65 		(1)
80 350
450* 		40
25* 		550
600 		50
40 		600 75 (1)
240 30 250* 25* 350
400* 		40
25* 		500
600* 		40
25* 		550
600 		70
60
40 250
350* 		40
25* 		400
450* 		50
25* 		500
600 		60
40 		600 75
50 350
400* 		30
25* 		450
550* 		45
25* 		550
600 		55
50 		(1)
60 350
450* 		45
25* 		500
600 		50
35 		600 70 (1)
70 400
500* 		50
25* 		500
600 		60
45 		(1) (1)
80 450
550* 		45
25* 		550
600 		60
50 		(1) (1)
Tableau C.8 – Dimensions minimales et distances des axes pour les colonnes rectangulaires et circulaires; Rapport de renforcement mécanique ω = 1.0, Moment modéré de premier ordre (e = 0,25b, avec e ≤ 100 mm)
Standard
Feu
résistance 		λ Largeur de colonne bmin / distance axiale a, mm
n = 0.15 n = 0.3 n = 0.5 n = 0.7
bmin a bmin a bmin a bmin a
30 30 150* 25* 150* 25* 150* 25* 200
300 		30
25
40 150* 25* 150* 25* 150* 25* 250
450* 		30
25*
50 150* 25* 150* 25* 200* 25* 300
500* 		35
25*
60 150* 25* 150* 25* 200
250* 		30
25* 		400
550* 		40
25*
70 150* 25* 150* 25* 250
300* 		35
25* 		500
600 		35
30
80 150* 25* 150
250* 		30
25* 		300
500* 		35
25* 		500
600 		60
35
60 30 150* 25* 150
200* 		30
25* 		200
400* 		40
25* 		300
600 		50
30
40 150* 25* 150
250* 		40
25* 		250
500* 		40
25* 		400
600 		50
35
50 150* 25* 200
400* 		35
25* 		300
600* 		40
25* 		500
600 		45
40
60 150
200* 		30
25* 		200
450* 		40
25* 		400
600 		40
30 		550
600 		40
40
70 150
200* 		35
25* 		240
550* 		40
25* 		450
500 		45
35 		600 60
80 200
250 		30
25 		300
550 		40
25 		500
600 		50
40 		600 80
90 30 200* 25* 200
300* 		40
25* 		250
550* 		40
25* 		500
600 		50
45
40 200
250* 		30
25* 		200
400* 		50
25* 		300
600 		50
35 		500
600 		60
50
50 200
300* 		35
25* 		250
550* 		50
25* 		400
600 		50
40 		600 55
60 200
400 		40
25 		300
600* 		45
25* 		500
600 		50
45 		600 70
70 200
450* 		45
25* 		300
600 		50
35 		550
600 		55
50 		(1)
80 200
500* 		50
25* 		400
600 		50
35 		600 55 (1)
120 30 200
250 		40
25 		250
400* 		50
25* 		450
600 		45
30 		600 60
40 200
300* 		45
25* 		300
500* 		40
25* 		500
600 		50
35 		(1)
50 250
400* 		40
25* 		400
550* 		40
25* 		550
600 		50
45 		(1)
60 250
450* 		50
25* 		400
500 		50
35 		600 55 (1)
70 300
500* 		40
25* 		500
600 		45
35 		(1) (1)
80 300
550* 		50
25* 		500
600 		60
40 		(1) (1)
180 30 300
400* 		35
25* 		450
550* 		50
25* 		500
600 		60
45 		(1)
40 300
450* 		40
25* 		500
600 		40
30 		550
600 		65
60 		(1)
50 400
500* 		40
25* 		500
600 		45
35 		600 75 (1)
60 400
550* 		45
25* 		500
600 		55
45 		(1) (1)
70 400
600 		50
30 		500
600 		65
50 		(1) (1)
80 500
600 		45
35 		600 70 (1) (1)
240 30 400
500* 		45
25* 		500
600 		40
30 		600 60 (1)
40 450
550* 		45
25* 		500
600 		55
40 		600 80 (1)
50 450
600* 		50
25* 		500
600 		65
45 		(1) (1)
60 500
600 		45
35 		550
600 		70
55 		(1) (1)
70 500
600 		50
40 		600 75 (1) (1)
80 500
600 		60
45 		(1) (1) (1)
Tableau C.9 – Dimensions minimales et distances des axes pour les colonnes rectangulaires et circulaires; Rapport de renforcement mécanique ω = 1.0, Moment élevé de premier ordre (e = 0,5b, avec e ≤ 200 mm)
Standard
Feu
résistance 		λ Largeur de colonne bmin / distance axiale a, mm
n = 0.15 n = 0.3 n = 0.5 n = 0.7
bmin a bmin a bmin a bmin a
30 30 150* 25* 150* 25* 200
300* 		30
25* 		500
550 		30
25
40 150* 25* 150* 25* 250
450* 		30
25* 		500
600 		40
30
50 150* 25* 150
200* 		30
25* 		300
500* 		35
25* 		550 35
60 150* 25* 200
250* 		30
25* 		350
500* 		40
25* 		550 50
70 150* 25* 200
300* 		30
25* 		450
550* 		50
25* 		(1)
80 150* 25* 250
350* 		30
25* 		500
600 		35
30 		(1)
60 30 150* 25* 200
450* 		35
25* 		350
600 		40
30 		550
600 		45
40
40 150
200* 		30
25* 		200
500* 		40
25* 		450
500 		50
35 		600 60
50 150
250* 		35
25* 		250
550* 		40
25* 		500
600 		40
35 		600 80
60 200
350* 		30
25* 		300
600* 		40
25* 		500
600 		50
40 		(1)
70 250
450* 		30
25* 		350
600 		40
30 		550
600 		50
45 		(1)
80 250
500* 		55
25* 		450
500 		40
35 		600 70 (1)
90 30 200
300* 		35
25* 		250
550* 		50
25* 		500
600 		50
40 		600 70
40 200
450* 		40
25* 		300
600 		50
30 		500
600 		55
45 		(1)
50 200
500* 		45
25* 		350
600 		50
35 		550 50 (1)
60 200
550* 		50
25* 		450
600 		50
40 		600 60 (1)
70 250
600 		45
30 		500
600 		50
45 		600 80 (1)
80 250
500 		50
35 		500
600 		55
45 		(1) (1)
120 30 200
450* 		50
25* 		450
600* 		45
25* 		550
600 		55
50 		(1)
40 250
500* 		50
25* 		500
600 		40
30 		600 65 (1)
50 300
550* 		40
25* 		500
600 		50
35 		(1) (1)
60 350
550* 		45
25* 		500
600 		60
40 		(1) (1)
70 450
600 		40
30 		550
600 		60
50 		(1) (1)
80 450
600 		45
30 		600 65 (1) (1)
180 30 350
550* 		45
25* 		500
600 		45
40 		600 80 (1)
40 450
600 		45
30 		500
600 		60
45 		(1) (1)
50 450
600 		50
35 		500
600 		70
55 		(1) (1)
60 500
600 		45
40 		550
600 		70
65 		(1) (1)
70 500
600 		50
40 		600 75 (1) (1)
80 500
600 		55
45 		(1) (1) (1)
240 30 500
600 		40
35 		550
600 		55
50 		(1) (1)
40 500
600 		50
40 		550
600 		65
55 		(1) (1)
50 500
600 		55
45 		600 70 (1) (1)
60 500
600 		60
45 		(1) (1) (1)
70 500
600 		70
50 		(1) (1) (1)
80 550
600 		60
55 		(1) (1) (1)
Remarques
  • * En temps normal, la couverture exigée par EN 1992-1-1 pour la durabilité et l'adhérence, contrôlera la valeur de a au lieu de la valeur tabulée.
    1. Nécessite une largeur supérieure à 600 mm. Une évaluation particulière du flambage est requise; la calculatrice signale que le contrôle incendie a échoué si une interpolation passe par l'une de ces entrées (voir « Évaluation spéciale du flambement » ci-dessous).
    2. Les valeurs sont tabulées à λ = 30, 40, 50, 60, 70, 80 et n = 0.15, 0.3, 0.5, 0.7; la calculatrice interpole linéairement entre les valeurs tabulées comme décrit dans « Interpolation des exigences du tableau » ci-dessous.

Interpolation des exigences du tableau

Les exigences en matière d'incendie sont déterminées par interpolation linéaire via quatre paramètres. Annexe C(2) permet une interpolation linéaire entre les différentes tables de colonnes (ω et e); le calculateur interpole également dans chaque tableau l'élancement et le niveau de charge calorifique.

Pour chaque tableau de l'Annexe C sélectionné:

  1. Les valeurs d’élancement environnantes sont identifiées à partir de λ = 30, 40, 50, 60, 70 et 80.
  2. Les niveaux de charge calorifique environnante sont identifiés à partir de n = 0.15, 0.3, 0.5 et 0.7.
  3. Les exigences sont d'abord interpolées pour le niveau de charge calorifique.
  4. Les valeurs résultantes sont ensuite interpolées pour l'élancement.

Cela produit un ensemble d'exigences à partir de chacun des quatre tableaux environnants de l'Annexe C..

Les résultats sont alors:

  1. Interpolé entre les tableaux d'excentricité inférieur et supérieur.
  2. Interpolé entre les taux de renforcement mécanique inférieur et supérieur.

Le résultat final donne la dimension minimale requise de la colonne, bmin, et distance de l'axe de renforcement, a.

Remarques
  • Lorsque le tableau fournit plus d'une combinaison acceptable, chaque combinaison est retenue comme exigence alternative.
  • Quand il y a de la minceur, niveau de charge, le rapport de renforcement mécanique ou l'excentricité se situe en dehors ou entre les valeurs du tableau utilisées ci-dessus, le rapport ajoute une note sous les critères de résistance au feu indiquant quelles valeurs ne sont pas tabulées et sont interpolées linéairement entre les valeurs tabulées adjacentes de l'Annexe C, ou quelles valeurs se situent en dehors de la plage tabulée et utilisez directement la valeur tabulée la plus proche.

Évaluation spéciale du flambage

Certaines entrées du tableau de l’Annexe C sont identifiées par la condition particulière «(1)". Si une interpolation passe par une de ces entrées, le résultat tabulé normal n’est pas utilisé. Le contrôle incendie est signalé comme ayant échoué et une évaluation spéciale du flambage est requise..

Journal des modifications

octobre 2026 – Contrôles de résistance au feu
  • NOUVEAU: Ajout de contrôles de résistance au feu des colonnes EN 1992-1-2 Annexe C, vérifié autour de chaque axe.
  • Fixé: Vérification de l'espacement maximal des barres longitudinales pour les colonnes circulaires signalant un espacement autorisé NaN et échouant toujours. La limite correspond désormais aux colonnes rectangulaires (175 mm avec les meilleures pratiques, 300 mm sans).
juin 2026 – Diagramme d'interaction & le Diagrammes des Moments Fléchissants
  • NOUVEAU: Ajout de diagrammes de moments de flexion.
  • Mis à jour: Suppression de la logique pour soustraire Ec.ε de la force de renforcement lors du calcul du diagramme d'interaction. La valeur du bloc de contrainte en béton est désormais soustraite directement lorsqu'elle se trouve à l'intérieur du bloc de contrainte..
novembre 2025 – Moment supplémentaire & Corrections de la table de cisaillement
  • Mis à jour: Terme de calcul du moment supplémentaire déplacé M2 + M02 pour courbure unique derrière les meilleures pratiques.
  • Fixé: Les valeurs de la table de cisaillement ne sont pas mises à jour dans le rapport.
octobre 2025 – Calcul & Améliorations du rapport
  • Mis à jour: Calcul du facteur de fluage à supprimer 0 défaut.
  • Mis à jour: Calcul de déformation dans les barres de compression pour calculer et soustraire la déformation équivalente du béton afin de garantir que la force n'est pas comptée deux fois.
  • Mis à jour: Calcul de la largeur de l'âme de cisaillement déplacé pour les poteaux circulaires derrière la bascule des meilleures pratiques.
  • NOUVEAU: Ajout d'une logique pour calculer l'utilisation biaxiale « résultante » pour les colonnes circulaires, derrière le bouton des meilleures pratiques.
  • Mis à jour: Style du rapport sur toute la largeur et mise en page du rapport généralement remaniée.
  • Mis à jour: Diviser la vérification des détails pour l'espacement maximum en espacement maximum général et distance maximale par rapport à la barre de retenue.
  • NOUVEAU: Ajout de la vérification du cisaillement biaxial aux meilleures pratiques.
  • NOUVEAU: M02 ajouté + Terme M2 pour le moment maximum dans les poteaux à courbure unique.

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