基本板设计示例使用en 1993-1-8:2005, 在 1993-1-1:2005, 在 1992-1-1:2004, 和EN 1992-4:2018.
问题陈述
确定设计的列板连接是否足以满足50k的张力负载.
给定数据
柱:
列部分: 他 240 乙
列区域: 10600 毫米2
列材料: S235
底盘:
基板尺寸: 450 毫米× 450 毫米
基板厚度: 20 毫米
底板材料: S235
灌浆:
灌浆厚度: 20 毫米
具体:
混凝土尺寸: 500 毫米× 500 毫米
混凝土厚度: 350 毫米
混凝土材料: C25/30
破裂或无裂缝: 破裂
锚:
锚直径: 12 毫米
有效嵌入长度: 300.0 毫米
嵌入式板直径: 60 毫米
嵌入式板厚度: 10 毫米
锚材料: 8.8
其他信息:
- 非场合锚.
- 用切线的锚.
焊缝:
焊接类型: FPBW
填充金属分类: E35
锚数据 (从 SkyCiv计算器):
SkyCiv 免费工具中的模型
立即使用我们的免费在线工具对上面的底板设计进行建模! 无需注册.
定义
锚张带:
在里面 SkyCiv 底板设计软件, 只有位于 锚张带 被认为有效抵抗提升. 该区域通常包括列法兰或网络附近的区域. 该区域以外的锚点不会导致抗拉力抵抗力，并且被排除在隆起计算之外.
该假设通过近似抬高力如何通过板来简化基板分析.
锚群:
的 SkyCiv 底板设计软件 包括一个直观的功能，该功能标识哪些锚定为评估的锚点组的一部分 混凝土突破 和 混凝土侧面井喷 失败.
一个 锚群 由具有相似有效嵌入深度和间距的多个锚组成, 并且足够近，以至于他们 预计电阻区重叠. 当锚分组时, 它们的能力合并以抵抗施加到该组的总张力.
不符合分组标准的锚被视为 单锚. 在这种情况下, 仅检查单个锚点上的张力力与其自身的有效阻力区域检查.
分步计算
检查一下 #1: 计算焊接容量
从给定的信息, 此设计示例中使用的焊缝是 完全穿透对接焊缝 (FPBW). 我们将计算柱和底板的碱金属能力，以确定焊接电阻. 去做这个, 我们首先需要计算 总焊接长度 在色谱柱上并获得焊接应力.
\(
F_{w,Ed} = \dfrac{N_x}{2 b_f t_f + \left( d_{col} – 2 t_f – 2 r_{col} \right) t_w}
\)
\(
F_{w,Ed} = \dfrac{50 \, \text{kN}}{2 \times 240 \, \text{mm} \times 17 \, \text{mm} + \left( 240 \, \text{mm} – 2 \times 17 \, \text{mm} – 2 \times 21 \, \text{mm} \right) \times 10 \, \text{mm}} = 5.102 \, \text{MPa}
\)
下一个, 我们确定 抗拉强度 色谱柱和底板之间的较弱的材料.
\(
f_y = \min \left( f_{y,\text{col}}, f_{y,\text{bp}} \right) = \min \left( 225 \, \text{MPa}, 225 \, \text{MPa} \right) = 225 \, \text{MPa}
\)
然后我们使用 在 1993-1-8:2005 条款 4.7.1 和 在 1993-1-1:2005 情商. 6.6 计算FPBW设计焊接阻力.
\(
F_{w,Rd3} = \dfrac{f_y}{\gamma_{M0}} = \dfrac{225 \, \text{MPa}}{1} = 225 \, \text{MPa}
\)
以来 5.102 兆帕 < 225 兆帕, 焊接容量是 充足的.
检查一下 #2: 计算由于张力负载而导致的基本板弯曲屈服能力
计算 底板弯曲能力 反对张力负载, 我们将使用 产量线模式 例如圆形图案和非圆形图案. 然后, 我们确定能力, 假设没有撬动力, 通过比较板的屈服强度与锚螺栓的拉伸阻力.
开始, 我们计算所需的 方面 根据给定的螺栓布局. 参考 在 1992-1-8:2005 桌子 6.2 指导.
\(
m_x = \dfrac{s_y – d_{col}}{2} = \dfrac{350 \, \text{mm} – 240 \, \text{mm}}{2} = 55 \, \text{mm}
\)
\(
w = s_z \left( n_{a,\text{side}} – 1 \right) = 350 \, \text{mm} \times \left( 2 – 1 \right) = 350 \, \text{mm}
\)
\(
e_x = \dfrac{L_{bp} – s_y}{2} = \dfrac{450 \, \text{mm} – 350 \, \text{mm}}{2} = 50 \, \text{mm}
\)
\(
e = \dfrac{B_{bp} – w}{2} = \dfrac{450 \, \text{mm} – 350 \, \text{mm}}{2} = 50 \, \text{mm}
\)
\(
b_p = B_{bp} = 450 \, \text{mm}
\)
让我们还计算底板上的锚边缘距离, 受到的限制 \( m_x \) 尺寸
\(
n = \min \left( e_x, 1.25 m_x \right) = \min \left( 50 \, \text{mm}, 1.25 \times 55 \, \text{mm} \right) = 50 \, \text{mm}
\)
然后, 我们计算以下的有效长度 圆形图案 (参考 科幻P398表 5.3).
圆形图案 1:
\(
l_{eff,cp1} = n_{a,\text{side}} \pi m_x = 2 \times \pi \times 55 \, \text{mm} = 345.58 \, \text{mm}
\)
圆形图案 2:
\(
l_{eff,cp2} = \left( \dfrac{n_{a,\text{side}}}{2} \right) (\pi m_x + 2 e_x) = \left( \dfrac{2}{2} \right) \times (\pi \times 55 \, \text{mm} + 2 \times 50 \, \text{mm}) = 272.79 \, \text{mm}
\)
管理圆形图案 有效长度:
\(
l_{eff,cp} = \min (l_{eff,cp1}, l_{eff,cp2}) = \min (345.58 \, \text{mm}, 272.79 \, \text{mm}) = 272.79 \, \text{mm}
\)
现在, 我们计算以下的有效长度 非圆形图案 (参考 科幻P398表 5.3)
非圆形图案 1:
\(
l_{eff,nc1} = \dfrac{b_p}{2} = \dfrac{450 \, \text{mm}}{2} = 225 \, \text{mm}
\)
非圆形图案 2:
\(
l_{eff,nc2} = \left( \dfrac{n_{a,\text{side}}}{2} \right) (4 m_x + 1.25 e_x) = \left( \dfrac{2}{2} \right) \times (4 \times 55 \, \text{mm} + 1.25 \times 50 \, \text{mm}) = 282.5 \, \text{mm}
\)
非圆形图案 3:
\(
l_{eff,nc3} = 2 m_x + 0.625 e_x + e = 2 \times 55 \, \text{mm} + 0.625 \times 50 \, \text{mm} + 50 \, \text{mm} = 191.25 \, \text{mm}
\)
非圆形图案 4:
\(
l_{eff,nc4} = 2 m_x + 0.625 e_x + \dfrac{(n_{a,\text{side}} – 1) s_z}{2} = 2 \times 55 \, \text{mm} + 0.625 \times 50 \, \text{mm} + \dfrac{(2 – 1) \times 350 \, \text{mm}}{2} = 316.25 \, \text{mm}
\)
管理非圆形图案 有效长度:
\(
l_{eff,nc} = \min (l_{eff,nc1}, l_{eff,nc2}, l_{eff,nc3}, l_{eff,nc4}) = \min (225 \, \text{mm}, 282.5 \, \text{mm}, 191.25 \, \text{mm}, 316.25 \, \text{mm}) = 191.25 \, \text{mm}
\)
然后, 我们确定圆形图案和非圆形图案的有效长度之间的值较小.
\(
l_{eff,1} = \min (l_{eff,cp}, l_{eff,nc}) = \min (272.79 \, \text{mm}, 191.25 \, \text{mm}) = 191.25 \, \text{mm}
\)
现在, 我们使用此计算的有效长度来计算其弯曲屈服阻力. 根据 在 1993-1-8:2005 桌子 6.2, 故障模式的板矩阻力 1 是:
\(
M_{pl,1,Rd} = \dfrac{0.25 l_{eff,1} (t_{bp})^2 f_{y\_bp}}{\gamma_{M0}} = \dfrac{0.25 \times 191.25 \, \text{mm} \times (20 \, \text{mm})^2 \times 225 \, \text{MPa}}{1} = 4303.1 \, \text{kN} \cdot \text{mm}
\)
假设 不撬, 我们使用en 1993-1-8:2005 桌子 6.2 确定 设计 底板的抗性 失败 模式 1 和 2.
\(
F_{T,1,Rd} = \dfrac{2 M_{pl,1,Rd}}{m_x} = \dfrac{2 \times 4303.1 \, \text{kN} \cdot \text{mm}}{55 \, \text{mm}} = 156.48 \, \text{kN}
\)
然后, 我们使用 在 1992-4:2018 条款 7.2.1.3. 随后的锚检查将进一步详细说明.
\(
F_{t,Rd} = \dfrac{c k_2 F_{u\_anc} A_s}{\gamma_{M2,anchor}} = \dfrac{0.85 \times 0.9 \times 800 \, \text{MPa} \times 113.1 \, \text{mm}^2}{1.25} = 55.372 \, \text{kN}
\)
然后，我们将使用每个锚杆的电阻来计算 底板的设计抵抗力 失败 模式 3, 这是总螺栓故障.
\(
F_{T,3,Rd} = n_{a,side} F_{t,Rd} = 2 \times 55.372 \, \text{kN} = 110.74 \, \text{kN}
\)
最后, 我们确定故障模式之间的电阻值.
\(
F_{T,Rd} = \min (F_{T,1,Rd}, F_{T,3,Rd}) = \min (156.48 \, \text{kN}, 110.74 \, \text{kN}) = 110.74 \, \text{kN}
\)
计算 每个法兰的张力负载, 我们有:
\(
F_{T,Ed} = \dfrac{N_x}{2} = \dfrac{50 \, \text{kN}}{2} = 25 \, \text{kN}
\)
以来 25 千牛 < 110.74 千牛, 基板弯曲屈服能力为 充足的.
检查一下 #3: 计算锚杆拉伸能力
我们已经知道锚杆拉伸能力的价值, 但是，让我们更详细地解决.
第一, 让我们计算锚杆的拉伸应力区域.
\(
A_s = \dfrac{\pi}{4} (d_{anc})^2 = \dfrac{\pi}{4} \times (12 \, \text{mm})^2 = 113.1 \, \text{mm}^2
\)
然后, 让我们使用 \( c \) 因素和 \( k_{2} \) 因素. 这些值可以在SkyCiv底板设计软件的设置中进行修改. 在这里尝试免费版本.
- \( c = 0.85 \) 对于带有切线的锚
- \( k_{2} = 0.9\) 用于非官能锚
现在, 让我们使用 在 1992-4:2018 条款 7.2.1.3 计算 锚杆的设计抵抗力 紧张中.
\(
N_{Rd,s} = \dfrac{c k_2 F_{u\_anc} A_s}{\gamma_{M2,anchor}} = \dfrac{0.85 \times 0.9 \times 800 \, \text{MPa} \times 113.1 \, \text{mm}^2}{1.25} = 55.372 \, \text{kN}
\)
计算 每个锚的张力负载, 我们有:
\(
N_{Ed} = \dfrac{N_x}{n_{a,t}} = \dfrac{50 \, \text{kN}}{4} = 12.5 \, \text{kN}
\)
以来 12.5 千牛 < 55.372 千牛, 锚杆拉伸能力为 充足的.
检查一下 #4: 计算张力的混凝土突破能力
在计算突破能力之前, 我们必须首先确定成员是否有资格 狭窄的成员. 根据 在 1992-4:2008 条款 7.2.1.4(8), 该成员符合狭窄成员的标准. 因此, 一个 修改的 有效嵌入长度 必须用于分解能力计算. 这种调整也影响 特征间距 和 特征边缘距离, 必须相应修改.
根据狭窄的成员标准, 的 修改值 对于锚组如下:
- 修改的有效嵌入长度, \( h’_{ef} = 100 mm \)
- 修改的特征间距, \( s’_{cr} = 300 mm\)
- 修改的特征边缘距离, \( c’_{cr} = 150 mm\)
使用 在 1992-4:2018 情商. 7.3, 我们计算 参考投影混凝土锥体区域 对于单个锚点.
\(
A0_{c,N} = s’_{cr,g1} s’_{cr,g1} = 350 \, \text{mm} \times 350 \, \text{mm} = 122500 \, \text{mm}^2
\)
相似地, 我们计算 实际投影混凝土锥体 锚群.
\(
A_{Nc} = L_{Nc} B_{Nc} = 500 \, \text{mm} \times 500 \, \text{mm} = 250000 \, \text{mm}^2
\)
在哪里,
\(
L_{Nc} = \min \left( c_{left,g1}, c’_{cr,g1} \right)
+ \left( \min \left( s_{sum,z,g1}, s’_{cr,g1} \left( n_{z,g1} – 1 \right) \right) \right)
+ \min \left( c_{right,g1}, c’_{cr,g1} \right)
\)
\(
L_{Nc} = \min \left( 75 \, \text{mm}, 175 \, \text{mm} \right)
+ \left( \min \left( 350 \, \text{mm}, 350 \, \text{mm} \times (2 – 1) \right) \right)
+ \min \left( 75 \, \text{mm}, 175 \, \text{mm} \right)
\)
\(
L_{Nc} = 500 \, \text{mm}
\)
\(
B_{Nc} = \min \left( c_{top,g1}, c’_{cr,g1} \right)
+ \left( \min \left( s_{sum,y,g1}, s’_{cr,g1} \left( n_{y,g1} – 1 \right) \right) \right)
+ \min \left( c_{bottom,g1}, c’_{cr,g1} \right)
\)
\(
B_{Nc} = \min \left( 75 \, \text{mm}, 175 \, \text{mm} \right)
+ \left( \min \left( 350 \, \text{mm}, 350 \, \text{mm} \times (2 – 1) \right) \right)
+ \min \left( 75 \, \text{mm}, 175 \, \text{mm} \right)
\)
\(
B_{Nc} = 500 \, \text{mm}
\)
下一个, 我们评估 特征强度 使用一个锚 在 1992-4:2018 情商. 7.2
\(
N0_{Rk,c} = k_1 \sqrt{\dfrac{f_{ck}}{\text{MPa}}} \left( \dfrac{h’_{ef,g1}}{\text{mm}} \right)^{1.5} N
\)
\(
N0_{Rk,c} = 8.9 \times \sqrt{\dfrac{25 \, \text{MPa}}{1 \, \text{MPa}}} \times \left( \dfrac{116.67 \, \text{mm}}{1 \, \text{mm}} \right)^{1.5} \times 0.001 \, \text{kN} = 56.076 \, \text{kN}
\)
在哪里,
- \(k_{1} = 8.9\) 用于预制锚栓
现在, 我们通过计算必要的 参数 对于突破性阻力.
锚固组的最短边缘距离确定为:
\(
c_{min,N} = \min \left( c_{left,g1}, c_{right,g1}, c_{top,g1}, c_{bottom,g1} \right)
= \min \left( 87.5 \, \text{mm}, 87.5 \, \text{mm}, 150 \, \text{mm}, 150 \, \text{mm} \right)
= 87.5 \, \text{mm}
\)
根据 在 1992-4:2018 情商. 7.4, 参数的值核算混凝土中应力分布的值为:
\(
\Psi_{s,N} = \min \left( 0.7 + 0.3 \left( \dfrac{c_{min,N}}{c’_{cr,g1}} \right), 1.0 \right)
= \min \left( 0.7 + 0.3 \times \left( \dfrac{75 \, \text{mm}}{175 \, \text{mm}} \right), 1 \right)
= 0.82857
\)
的 壳剥落效果 用于使用 在 1992-4:2018 情商. 7.5, 给予:
\(
\Psi_{re,N} = \min \left( 0.5 + \dfrac{h’_{ef,g1}}{\text{mm} \, / \, 200}, 1.0 \right)
= \min \left( 0.5 + \dfrac{116.67 \, \text{mm}}{1 \, \text{mm} \, / \, 200}, 1 \right)
= 1
\)
此外, 两者 偏心率因子 和 压缩影响因子 被视为:
\(
\Psi_{ec,N} = 1
\)
\(
\Psi_{M,N} = 1
\)
然后，我们结合了所有这些因素，并应用 作为 5216:2021 方程 6.2.3.1 评估 设计混凝土锥体突破性阻力 对于锚点:
\(
N_{Rd,c} = \dfrac{N0_{Rk,c} \left( \dfrac{A_{Nc}}{A0_{c,N}} \right) \Psi_{s,N} \Psi_{re,N} \Psi_{ec,N} \Psi_{M,N}}{\gamma_{Mc}}
\)
\(
N_{Rd,c} = \dfrac{56.076 \, \text{kN} \times \left( \dfrac{250000 \, \text{mm}^2}{122500 \, \text{mm}^2} \right) \times 0.82857 \times 1 \times 1 \times 1}{1.5} = 63.215 \, \text{kN}
\)
的 总施加负荷 在锚点上，通过将每个锚的张力负载乘以锚数来计算:
\(
N_{fa} = \left( \dfrac{N_x}{n_{a,t}} \right) n_{a,g1} = \left( \dfrac{50 \, \text{kN}}{4} \right) \times 4 = 50 \, \text{kN}
\)
以来 50 千牛 < 63.215 千牛 具体的突破能力是 充足的.
检查一下 #5: 计算锚推拉力
的 拔出能力 锚点的嵌入端受阻力支配. 开始, 我们计算 轴承区 嵌入式板的, 减去锚杆占用的区域后，这是净区域.
第一, 我们计算有效拉出电阻有效的最大锚头维, 按照 在 1992-4:2018 条款 7.2.1.5 注意.
\(
d_{h,\text{max}} = \min \left( b_{\text{embed\_plate}}, 6 \left( t_{\text{embed\_plate}} \right) + d_{\text{anc}} \right)
= \min \left( 60 \, \text{mm}, 6 \times (10 \, \text{mm}) + 12 \, \text{mm} \right)
= 60 \, \text{mm}
\)
下一个, 我们使用:
\(
A_{brg} = \dfrac{\pi}{4} \left( \left( d_{h,\text{max}} \right)^2 – \left( d_{\text{anc}} \right)^2 \right)
\)
\(
A_{brg} = \dfrac{\pi}{4} \times \left( \left( 60 \, \text{mm} \right)^2 – \left( 12 \, \text{mm} \right)^2 \right) = 2714.3 \, \text{mm}^2
\)
然后我们计算 设计具体的拔出电阻 使用的施加锚在紧张中 在 1992-4:2018 条款 7.2.1.5:
\(
N_{Rd,s} = \dfrac{k_2 A_{brg} f_{ck}}{\gamma_{Mp}}
= \dfrac{7.5 \times 2714.3 \, \text{mm}^2 \times 25 \, \text{MPa}}{1.5}
= 339.29 \, \text{kN}
\)
回想先前计算的 每个锚的张力负载:
\(
N_{Ed} = \dfrac{N_x}{n_{a,t}} = \dfrac{50 \, \text{kN}}{4} = 12.5 \, \text{kN}
\)
以来 12.5 千牛 < 339.29 千牛, 锚推拔出能力是 充足的.
检查一下 #6: 计算Y方向的侧面井喷容量
让我们考虑锚固ID #3. 我们首先计算到边缘距离到达 故障边缘.
\(
c_{z,\text{min}} = \min \left( c_{\text{left,s3}}, c_{\text{right,s3}} \right)
= \min \left( 75 \, \text{mm}, 425 \, \text{mm} \right)
= 75 \, \text{mm}
\)
下一个, 我们确定边缘距离到 正交边缘.
\(
c_{y,\text{min}} = \min \left( c_{\text{top,s3}}, c_{\text{bottom,s3}} \right)
= \min \left( 425 \, \text{mm}, 75 \, \text{mm} \right)
= 75 \, \text{mm}
\)
使用 在 1992-4:2018 情商. 7.27, 让我们计算 参考投影区域 一个紧固件.
\(
A0_{c,Nb} = \left( 4 c_{z,\text{min}} \right)^2
= \left( 4 \times 75 \, \text{mm} \right)^2
= 90000 \, \text{mm}^2
\)
由于我们正在检查锚群的容量, 让我们得到 实际投影区域 使用锚群使用 在 1992-4:2018 情商. 7.27.
\(
A_{Nc} = B_{c,Nb} H_{c,Nb} = 225 \, \text{mm} \times 200 \, \text{mm} = 45000 \, \text{mm}^2
\)
在哪里,
\(
B_{c,Nb} = 2 c_{z,\text{min}} + \min \left( 2 c_{z,\text{min}}, c_{y,\text{min}} \right)
= 2 \times 75 \, \text{mm} + \min \left( 2 \times 75 \, \text{mm}, 75 \, \text{mm} \right)
= 225 \, \text{mm}
\)
\(
H_{c,Nb} = 2 c_{z,\text{min}} + \left( \min \left( t_{\text{conc}} – h_{\text{ef}}, 2 c_{z,\text{min}} \right) \right)
= 2 \times 75 \, \text{mm} + \left( \min \left( 350 \, \text{mm} – 300 \, \text{mm}, 2 \times 75 \, \text{mm} \right) \right)
= 200 \, \text{mm}
\)
在计算 特征具体的爆破强度 个体锚的, 我们将使用 在 1992-4:2018 情商. 7.26.
\(
N0_{Rk,cb} = k_5 \left( \dfrac{c_{z,\text{min}}}{\text{mm}} \right)
\left( \sqrt{\dfrac{A_{\text{brg}}}{\text{mm}^2}} \right)
\left( \sqrt{\dfrac{f_{ck}}{\text{MPa}}} \right) N
\)
\(
N0_{Rk,cb} = 8.7 \times \left( \dfrac{75 \, \text{mm}}{1 \, \text{mm}} \right)
\times \left( \sqrt{\dfrac{2714.3 \, \text{mm}^2}{1 \, \text{mm}^2}} \right)
\times \left( \sqrt{\dfrac{25 \, \text{MPa}}{1 \, \text{MPa}}} \right)
\times 0.001 \, \text{kN}
\)
\(
N0_{Rk,cb} = 169.97 \, \text{kN}
\)
然后, 我们会得到 侧面井喷参数.
可以根据混凝土中应力分布的干扰的参数可以根据 在 1992-4:2018 情商. 7.28.
\(
\Psi_{s,Nb} = \min \left( 0.7 + 0.3 \left( \dfrac{c_{y,\text{min}}}{2 c_{z,\text{min}}} \right), 1.0 \right)
= \min \left( 0.7 + 0.3 \times \left( \dfrac{75 \, \text{mm}}{2 \times 75 \, \text{mm}} \right), 1 \right)
= 0.85
\)
此外, 群体效应的因素和因素的影响偏心率的影响如下:
\(
\Psi_{g,Nb} = 1
\)
\(
\Psi_{ec,N} = 1
\)
最后, 参考 作为 5216:2021 情商. 6.2.7 用于头锚杆, 的 设计具体的爆破抵抗 是:
\(
N_{Rk,cb} = \dfrac{N0_{Rk,cb} \left( \dfrac{A_{Nc}}{A0_{c,Nb}} \right) \left( \Psi_{s,Nb} \right) \left( \Psi_{g,Nb} \right) \left( \Psi_{ec,N} \right)}{\gamma_{Mc}}
\)
\(
N_{Rk,cb} = \dfrac{169.97 \, \text{kN} \times \left( \dfrac{45000 \, \text{mm}^2}{90000 \, \text{mm}^2} \right) \times \left( 0.85 \right) \times \left( 1 \right) \times \left( 1 \right)}{1.5} = 48.159 \, \text{kN}
\)
记起 每个锚的张力负载:
\(
N_{Ed} = \dfrac{N_x}{n_{a,t}} = \dfrac{50 \, \text{kN}}{4} = 12.5 \, \text{kN}
\)
以来 12.5 千牛 < 48.159 千牛, 沿y方向的混凝土侧面井喷为 充足的.
任何其他锚ID号也可以使用，并产生相同的结果, 由于设计是对称的.
检查一下 #7: 计算Z方向的侧面井喷容量
在计算z方向的侧面井喷的能力时，使用了相同的过程. 让我们考虑锚固ID #2 这次. 再次, 我们首先计算到边缘距离到达 故障边缘.
\(
c_{y,\text{min}} = \min \left( c_{\text{top},s2}, c_{\text{bottom},s2} \right)
= \min \left( 75 \, \text{mm}, 425 \, \text{mm} \right)
= 75 \, \text{mm}
\)
下一个, 我们确定边缘距离到 正交边缘.
\(
c_{z,\text{min}} = \min \left( c_{\text{left},s2}, c_{\text{right},s2} \right)
= \min \left( 75 \, \text{mm}, 425 \, \text{mm} \right)
= 75 \, \text{mm}
\)
使用 在 1992-4:2018 情商. 7.27, 让我们计算 参考投影区域 一个紧固件.
\(
A0_{c,Nb} = \left( 4 c_{y,\text{min}} \right)^2
= \left( 4 \times 75 \, \text{mm} \right)^2
= 90000 \, \text{mm}^2
\)
由于我们正在检查锚群的容量, 让我们得到 实际投影区域 使用锚群使用 在 1992-4:2018 情商. 7.27.
\(
A_{Nc} = B_{c,Nb} H_{c,Nb}
= 225 \, \text{mm} \times 200 \, \text{mm}
= 45000 \, \text{mm}^2
\)
在哪里,
\(
B_{c,Nb} = 2 c_{y,\text{min}} + \min \left( 2 c_{y,\text{min}}, c_{z,\text{min}} \right)
= 2 \times 75 \, \text{mm} + \min \left( 2 \times 75 \, \text{mm}, 75 \, \text{mm} \right)
= 225 \, \text{mm}
\)
\(
H_{c,Nb} = 2 c_{y,\text{min}} + \left( \min \left( t_{\text{conc}} – h_{\text{ef}}, 2 c_{y,\text{min}} \right) \right)
= 2 \times 75 \, \text{mm} + \left( \min \left( 350 \, \text{mm} – 300 \, \text{mm}, 2 \times 75 \, \text{mm} \right) \right)
= 200 \, \text{mm}
\)
在计算 特征具体的爆破强度 个体锚的, 我们将使用 在 1992-4:2018 情商. 7.26.
\(
N0_{Rk,cb} = k_5 \left( \dfrac{c_{y,\text{min}}}{\text{mm}} \right)
\sqrt{\left( \dfrac{A_{brg}}{\text{mm}^2} \right)}
\sqrt{\left( \dfrac{f_{ck}}{\text{MPa}} \right)} \, \text{N}
\)
\(
N0_{Rk,cb} = 8.7 \left( \dfrac{75 \, \text{mm}}{1 \, \text{mm}} \right)
\sqrt{\left( \dfrac{2714.3 \, \text{mm}^2}{1 \, \text{mm}^2} \right)}
\sqrt{\left( \dfrac{25 \, \text{MPa}}{1 \, \text{MPa}} \right)}
\cdot 0.001 \, \text{kN}
\)
\(
N0_{Rk,cb} = 169.97 \, \text{kN}
\)
然后, 我们会得到 侧面井喷参数.
可以根据混凝土中应力分布的干扰的参数可以根据 在 1992-4:2018 情商. 7.28.
\(
\Psi_{s,Nb} = \min \left( 0.7 + 0.3 \left( \dfrac{c_{z,\text{min}}}{2 c_{y,\text{min}}} \right), 1.0 \right)
= \min \left( 0.7 + 0.3 \times \left( \dfrac{75 \, \text{mm}}{2 \times 75 \, \text{mm}} \right), 1 \right)
= 0.85
\)
此外, 群体效应的因素和因素的影响偏心率的影响如下:
\(
\Psi_{g,Nb} = 1
\)
\(
\Psi_{ec,N} = 1
\)
最后, 参考 作为 5216:2021 情商. 6.2.7 用于头锚杆, 的 设计具体的爆破抵抗 是:
记起 每个锚的张力负载:
\(
N_{Ed} = \dfrac{N_x}{n_{a,t}} = \dfrac{50 \, \text{kN}}{4} = 12.5 \, \text{kN}
\)
以来 12.5 千牛 < 48.159 千牛, 沿z方向的混凝土侧面井喷为 充足的.
任何其他锚ID号也可以使用，并产生相同的结果, 由于设计是对称的.
设计概要
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