Schnelles Design: IM 1992-1-1:2004 Spalte

Übersicht

Dieser Rechner dient zur Bemessung von bewehrten, nicht vorgespannten Betonstützen nach EN 1992-1-1:2004, Eurocode 2: Entwurf von Betonkonstruktionen. Die folgenden Berechnungen werden durchgeführt:

Die Schlankheit der Stütze wird in jede Richtung abhängig von den Benutzereingaben bestimmt.
Bemessungsbiegemomente werden auf Grundlage der Schlankheit berechnet.
Momentkapazitäten werden aus Interaktionsdiagrammen abgeleitet, die basierend auf den Abschnittseigenschaften der Spalte gezeichnet werden.
Die Schubtragfähigkeiten des Abschnitts werden mithilfe des Modells mit geneigtem Fachwerkträger ermittelt.
Für den Abschnitt werden Detailprüfungen durchgeführt.

Annahmen

Allgemeines

Designbasis

Dieses Tool wurde in Übereinstimmung mit den in EN festgelegten Gestaltungsgrundsätzen erstellt 1992-1-1:2004.
Die Bemessungsgleichungen für Rundstützen werden durch die Forschungsarbeit ergänzt „Schubbemessung kreisförmiger Betonabschnitte anhand des Eurocodes 2 Fachwerkmodell“ von Orr et al.

„Best Practice“

Benutzer haben die Möglichkeit, umzuschalten, ob „Best-Practice“-Werte während der gesamten Berechnung angewendet werden sollen oder nicht. Diese Werte umfassen Folgendes:

Biegen mit einer einzigen Krümmung – eine zusätzliche Amtszeit, M02 + M2, wird zur Momentenberechnung für schlanke Elemente hinzugefügt, wenn die Stütze eine einzelne Krümmung aufweist:

$M_{Ed} = max links[ M_{0e} + M_2 \;;\; M_{02} \;;\; M_{01} + 0.5\,M_2 \;;\; M_{Min.} \;;\; M_{02} + \,$ M_2 \right]
Schlankheitsgrenze, λ_lim – absoluter Maximalwert von 50 oder:

$\frac{15.4 \cdot C}{\sqrt{n}}$
Biaxiale Biegenutzung der kreisförmigen Säulen wird als Quadratwurzel der Gleichung verwendet 5.39:

$\sqrt{\links(\frac{M_{Ehepartner}}{M_{Gen}}\richtig)^{ein}+\links(\frac{M_{Edy}}{M_{Rdy}}\richtig)^{ein}}\das 1.0$
Scherstegbreite b_w von kreisförmigen Säulen wird unter Verwendung des entsprechenden Rechtecks berechnet, wie im Abschnitt beschrieben „Berechnung von b_w''.
Biaxiale Schernutzung wird als Resultierende der monoaxialen Scherausnutzungen in der „Y“- und „Z“-Achse berechnet. EN1992-1-1:2004 bietet keine spezifischen Hinweise dazu, wie ein Betonabschnitt für biaxiale Scherung zu berücksichtigen ist, Daher wird dieser Wert als konservativer Schutz bereitgestellt:

$\sqrt{\links(\frac{V_{Ehepartner}}{V_{Gen}}\richtig)^{2}+\links(\frac{V_{Edy}}{V_{Rdy}}\richtig)^{2}}$
Maximaler Abstand der Längsstäbe auf 175 mm eingestellt, was davon ausgeht, dass die Vorderseite der Säule unter Spannung stehen könnte. Wenn „Best Practice“ nicht ausgewählt ist, beträgt der Standardwert 400 mm, was davon ausgeht, dass der Abschnitt komprimiert ist.
Mindestanzahl von Längsstäben in einer kreisförmigen Säule = 6.
Mindestabstand zwischen den Stäben:

Stangendurchmesser (mm)	Mindestabstand (mm)
12	40
16	45
20	50
25	55
32	70
> 32	90

Abschnittsanalyse

Interaktionsdiagramme

Die Biegekapazität der Betonsäule wird aus Interaktionsdiagrammen abgeleitet, die für jede Achse erstellt wurden. Die Wechselwirkungslinie wird durch Berechnen der Werte „M“ und „N“ in unterschiedlichen Tiefen der neutralen Achse dargestellt. Dies erfolgt durch die Bestimmung der Spannungen im Beton und in den Bewehrungsstäben für eine gegebene Tiefe der neutralen Achse. Diese Dehnungen können in Kräfte umgewandelt werden, Dies kann dann verwendet werden, um die maximale axiale Belastung und das maximale Biegemoment zu berechnen, denen die Säule für diese neutrale Achsentiefe standhalten kann.

Anmerkungen

Es werden Momente rund um den plastischen Schwerpunkt des Abschnitts erfasst.
Die Betonblockfestigkeit η.f_CD wird reduziert um 10% für Kreisabschnitte gem 3.1.7(3).
Es wird angenommen, dass die resultierende Betonkraft im Schwerpunkt des rechteckigen Spannungsblocks wirkt.
Für rechteckige Abschnitte, dies wird als halbe Höhe des Blocks angenommen.
Für kreisförmige Abschnitte, Dies wird berechnet, indem der Schwerpunkt des komprimierten Segments ermittelt wird, wobei die Höhe des Segments gleich λ.X ist.

Säulendesign

Design-Momente

Die zur Bemessung einer Betonstütze verwendeten Momente hängen von der Schlankheit der Stütze in der betrachteten Achse ab. Wenn die Säule nicht schlank ist (oder „stämmig“), dann muss die Säule nur auf Momente erster Ordnung überprüft werden. Die Stütze muss für Momente zweiter Ordnung für jede Achse ausgelegt sein, um die sie schlank ist.

Benutzer haben die Möglichkeit, Momente zweiter Ordnung direkt zur Verwendung in der Berechnung bereitzustellen. Diese Option ist nur verfügbar, wenn die Säule schlank ist.

Der Arbeitsablauf zur Berechnung von Momenten zweiter Ordnung basierend auf der Eingabe erster Ordnung ist wie folgt:

Berechnen Sie die Schlankheit

5.8.3.2 (Gl. 5.14)

\

lambda = \frac{l_0}{ich}

5.8.3.1 (Gl. 5.13N.)

\Lambda_{\Text{lim}} = frac{20ABC}{\sqrt{n}}

Moment berechnen

Moment der Unvollkommenheit:5.2(7) (Gl. 5.2)

M_{Kobold}

= e_i \cdot N_{Ed}

e_{ich} = \frac{θ_{ich} \cdot l_{0}}{2}

e_i = \frac{\theta_i \cdot l_0}{2}

Mindestmoment:6.1(4)

M_{Min.}

= e_0 \cdot N_{Ed}

e_{0} = max [\frac{h}{30}; 20]

e_0 = \max \left[ \frac{h}{30} \;;\; 20 \richtig]

Nicht schlanke Säulen:

M_{Ed} = max links[ M_{02} \;+\; M_{Kobold} \;;\; M_{Min.} \richtig]

Schlank, Verstrebte Säulen:

M_{Ed} = max links[ M_{0e} + M_2 \;;\; M_{02} \;;\; M_{01} + 0.5\,M_2 \;;\; M_{Min.} \richtig]

Schlank, Unverstrebte Säulen:

M_{Ed} = max links[ M_{0e} + M_2 \;;\; M_{Min.} \richtig]

Biegekapazität

Die Biegemomentkapazität wird in jeder Achse durch Auftragen der Koordinaten der Bemessungskräfte berechnet (Axiallast und Biegemoment) auf den Interaktionsdiagrammen. Eine Linie wird parallel zur x-Achse gezeichnet, die diese Koordinate schneidet (N = Auslegungsaxiallast). Die Momentenkapazität wird an dem Punkt gemessen, an dem diese Linie die Wechselwirkungslinie schneidet.

Biaxiale Biegeprüfung

Überprüfen Sie die Säule auf biaxiale Biegung, wenn:5.8.9 (Gleichung 5.38.a, 5.38.b)

\frac{\lambda_y}{\lambda_z} \leq 2 \

quad \text{und} \quad \frac{\lambda_z}{\lambda_y} \leq 2

\Text{und}

\links( \frac{Hey / h_{cdot K_a}}{e_z / = Abstand des Abschnitts, in dem die Scherung berücksichtigt wird, zur Fläche des nächsten Auflagers{cdot K_a}} \richtig) \leq 0{,}2 \

quad \text{oder} \quad \left( \frac{e_z / = Abstand des Abschnitts, in dem die Scherung berücksichtigt wird, zur Fläche des nächsten Auflagers{cdot K_a}}{Hey / h_{cdot K_a}} \richtig) \leq 0{,}2

Die zweiachsige Nutzung wird berechnet als:5.8.9 (Gl 5.39)

\links( \frac{M_{Ehepartner}}{M_{Gen}} \richtig)^a + \links( \frac{M_{Edy}}{M_{Rdy}} \richtig)

^a \leq 1{,}0

Scherkapazität

Die aufgebrachte Scherkraft wird zunächst nur mit der Schertragfähigkeit des Betons verglichen. Wenn der Widerstand die angelegte Scherung übersteigt, dann wird die Kapazität des Abschnitts als die des Betons angenommen, V _Rd = V_Rd,c.

Wenn die aufgebrachte Scherung größer ist als die Tragfähigkeit des Betons, dann wird der Widerstand des Abschnitts als Minimum aus der Schubbewehrungskapazität und der Druckfestigkeit der geneigten Betonstrebe angenommen, V _Rd = min[ V _Rd,max; V _Rd,s ].

Die Werte für V_Rd,c, V _Rd,max und V_Rd,s werden anhand der in En dargelegten Gleichungen berechnet 1992-1-1:2004 für rechteckige Abschnitte. Die Gleichungen für kreisförmige Säulen stammen aus „Schubbemessung kreisförmiger Betonabschnitte anhand des Eurocodes 2 Fachwerkmodell“.

Für beide Formen, der obere und untere Grenzwert für die Betonstrebentragfähigkeit, (V _Rd,max) werden für cotθ = bestimmt 1 und cotθ = 2.5 beziehungsweise. Wenn die aufgebrachte Scherkraft V_Ed größer als der obere Grenzwert ist, dann cotθ = 2.5 wird verwendet, um den Strebenwinkel zu definieren. Wenn die Scherkraft kleiner als die untere Grenze ist, cotθ = 1 wird eingesetzt. Als V_Ed liegt zwischen diesen beiden Werten, Der Entwurfswinkel von θ wird iterativ erhöht, bis V_Rd,max > V _Ed. Dieser Winkel wird für die weitere Berechnung verwendet.

Berechnung von b_w

Als Querschnittsbreite wird bei rechteckigen Querschnitten die senkrechte Abmessung zur Richtung der wirkenden Scherkraft angenommen. Für kreisförmige Abschnitte, wenn Best Practice angewendet wird, Zur Berechnung des Druckstrebenquerschnitts wird ein „äquivalentes Rechteck“ verwendet. Die Breite dieses Rechtecks „b_w„wird als die kleinere Breite des kreisförmigen Abschnitts im Schwerpunkt des Druckgurts und der Breite des kreisförmigen Abschnitts im Schwerpunkt der Zugbewehrung angenommen. Wenn Best Practice nicht angewendet wird, Als Durchmesser des Kreises wird die Scherstegbreite angenommen.

Annäherung an z

Dieser Rechner verwendet 0,9d als Näherungswert für den inneren Hebelarm des Abschnitts bei der Berechnung der Schubbewehrungskapazität. Dies ist ein empfohlener Wert in EN 1992-1-1:2004 für Mitglieder ohne Axiallast, und sind daher möglicherweise nicht korrekt.

Stärke der Betonstrebe

Mit diesem Rechner kann eine Säule mit einer axialen Zugkraft ausgelegt werden. Bei der Berechnung der Tragfähigkeit der Betonstütze im Abschnitt 6.2.3(3) (Gl 6.9), der Wert von f_CD muss an die Spannungsverhältnisse in der Betonstrebe angepasst werden. Um dies zu tun, Die Betonfestigkeit wird nach berechnet 6.5.2(2), unter Verwendung von Festigkeitsminderungsfaktoren von 0,6.v’ (6.57N.).

Scherkapazität von rechteckigen Säulen

Betonscherfestigkeit, V _Rd,c :6.2.2 (Gleichung 6.2.a, 6.2.b)

V_{Rd,c} = left[ C_{Rd,c} \

cdot k \left( 100 \cdot \rho_l \cdot f_{ck} \richtig)^{1/3} + k_1 \cdot \sigma_{cp} \richtig] \cdot b_w \cdot d

V_{Rd,c,Min.} = left( v_{Min.} +

k_1 \cdot \sigma_{cp} \richtig) \cdot b_w \cdot d

Tragfähigkeit der geneigten Betonstrebe, V _Rd,max :6.2.3(3) (Gl 6.9)

V_{Rd,max} = alpha_{cw} \

cdot b_w \cdot z \cdot \nu_1 \cdot f_{CD} \,/\, (\cot\theta + \tan\theta)

Schubverstärkungskapazität, V _Rd,s :6.2.3(3) (Gl 6.8)

V_{Rd,s} = frac{EIN_{sw}}{s} \

cdot z \cdot f_{ywd} \cdot \cot\theta

Scherkapazität von Rundsäulen

Betonscherfestigkeit, V _Rd,c :(Gl 17), abgeleitet von 6.2.2(2) (Gl 6.4)

V_{Rd,c} = frac{3 \pi r^2}{4} \

cdot \sqrt{ \links( f_{ctd} \richtig)^ 2 + \sigma_{cp} \cdot f_{ctd} }

Tragfähigkeit der geneigten Betonstrebe, V _Rd,max :6.2.3(3) (Gl 6.9)

V_{Rd,max} = alpha_{cw} \

cdot b_w \cdot z \cdot \nu_1 \cdot f_{CD} \,/\, (\cot\theta + \tan\theta)

Schubverstärkungskapazität, V _Rd,s :(Gl 18) abgeleitet 6.2.3(3) (Gl 6.8)

V_{Rd,s}

= λ_1 \cdot λ_2 \cdot \frac{EIN_{sw}}{s} \cdot z \cdot f_{ywd} \cdot \cot\theta

λ_1 = 0.85 \;;\; λ_2 = 1.0

Auswirkungen von Kriechen

Benutzer haben mehrere Möglichkeiten, die Auswirkungen des Kriechens auf die von ihnen entworfene Stütze zu definieren.

Wenn die Säule nicht schlank ist, dann können in den Berechnungen Standardwerte verwendet werden. Dadurch wird der Wert von „A“ auf gesetzt 0.7 in Gleichung 5.13N für die Schlankheitsgrenze.

Für den zur Berechnung der Krümmung verwendeten Kriechfaktor sind keine Standardwerte angegeben (K._Phi) in EN 1992-1-1: 2004. Wenn die Säule als schlank bestimmt wird, Der Benutzer muss seinen eigenen Wert eingeben oder ausreichende Daten bereitstellen, um das effektive Kriechverhältnis φ zu berechnen_ef.

Effektives Kriechverhältnis5.8.4 (Gl 5.19)

\varphi_{ef}

= \varphi_{(\Infanterie, t_0)} \cdot \frac{M_{0Ausr}}{M_{0Ed}} ≡ \varphi_{(\Infanterie, t_0)} \cdot \frac{N_{0Ausr}}{N_{0Ed}}

Anhang B der EN 1992-1-1:2004 wird zur Berechnung von φ verwendet(∞,t₀). Dieser Rechner ersetzt die Axiallast durch ein quasi-permanentes Moment, da dies als vergleichbar und einfacher abzuleiten gilt.

Feuer Beständigkeit

Dies ist eine optionale Prüfung, wird über die Option „Feuerwiderstandsprüfung“ aktiviert, pro IM 1992-1-2, Anhang C. Die Methode nutzt die Stützengeometrie, Bewehrungs- und Brandbemessungsmaßnahmen zur Bestimmung der erforderlichen Mindeststützenabmessungen und des Bewehrungsachsenabstands, und wird unabhängig um jede Säulenachse unter Verwendung der entsprechenden Schlankheit und Exzentrizität durchgeführt. Anhang C legt nicht fest, welche Seite eines rechteckigen Abschnitts die Spaltenbreite hat, Daher wird b konservativ als minimale Spaltenabmessung für beide Achsen angenommen.

Hinweis

Anhang C Tabellen C.1 bis C.9 sind nur für Stützen aufgeführt, die auf mehr als einer Seite freiliegen; Bei der tabellierten Methode gibt es keine einseitige Belichtungsvariante, Daher wird diese Option für diese Prüfung nicht angeboten.

Eingaben zur Brandprüfung

Für die zu prüfende Achse werden folgende Parameter ermittelt:

Feuerwiderstandsklasse
Säulenschlankheit, λ
Brandlaststufe, n
Exzentrizität der Brandlast, e
Mechanisches Verstärkungsverhältnis, ω
Spaltenbreite, b (Mindestsäulenabmessung)
Abstand der Bewehrungsachse, ein

Die Brandlaststufe wird berechnet als:

5.3.3(2) (Gl. 5.8ein)

n = \frac{{N.}_{E. d, f ich}}{0.7 ({Ein}_{c} f_{c d} + {Ein}_{s} f_{j d})}

n = \frac{N_{Ed,fi}}{0.7(A_c f_{CD} + A_s f_{yd})}

wo f_CD und f_yd sind das Gewöhnliche (Umgebung) Bemessungsfestigkeiten von Beton und Stahl.

Die Exzentrizität der Brandlast wird aus den Brandbemessungseinwirkungen erster Ordnung um die zu prüfende Achse berechnet, in Millimeter umgerechnet:

5.3.3(2) (Gl. 5.8b)

e = frac{M_{Ed,fi}}{N_{Ed,fi}}

Die berechnete Exzentrizität wird direkt zur Auswahl und Interpolation zwischen den Tabellen des Anhangs C verwendet (siehe „Auswahl der Anhang-C-Tabellen“ unten). Es wird nicht reduziert; Exzentrizitäten über dem höchsten tabellierten Wert fallen nicht in den Anwendungsbereich von Anhang C (siehe „Brandprüfkriterien“).

Das mechanische Verstärkungsverhältnis wird berechnet als::

5.3.3(2)

\

omega = \frac{A_s f_{yd}}{A_c f_{CD}}

Als Bewehrungsachsabstand gilt der Abstand von der Sichtbetonoberfläche zur Mitte der Längsbewehrung.

Als Umgebungsmaß wird die für den Brandnachweis verwendete Stützenschlankheit herangezogen (normale Temperatur) Schlankheit der zu prüfenden Achse. Anhang C stellt fest, dass seine Notationen, einschließlich Schlankheit, sind wie in Abschnitt definiert 5.3.3. Gemäß B.3.1(5), die effektive Länge im Feuer l_0,fi kann als l angenommen werden₀ als sichere Vereinfachung, Daher wird hier keine gesonderte brandspezifische Nutzlänge berechnet.

Kriterien für die Brandprüfung

Dieses Modul führt ausschließlich Brandnachweise nach der tabellarischen Methode in EN durch 1992-1-2 Anhang C. Für Betonstützen außerhalb dieses Bereichs, Verwenden Sie das separate Modul „Fire Resistance Design“..

Anhang C(1) Gilt für Stützen in aussteifenden Konstruktionen mit einer Breite bis zu 600 mm und Schlankheit bis λ = 80 unter normaler Feuereinwirkung. Die tabellarische Methode wird nicht verwendet, und die Brandprüfung wird als fehlgeschlagen gemeldet, Wann:

Die Säule ist nicht um beide Achsen verspannt.
Feueraxiallast N_Ed,fi ≤ 0.
Schlankheit λ > 80.
Brandlaststufe n > 0.7.
Mechanischer Verstärkungsgrad ω < 0.1 oder ω > 1.0.
Feuerexzentrizität e > e_hoch = min(0.5b, 200 mm), die höchste tabellierte Exzentrizität (Tabellen C.3, C.6 und C.9).

Hinweis

Werte unterhalb der niedrigsten tabellarischen Schlankheit, Belastungsgrad oder Exzentrizität werden konservativ als niedrigster verfügbarer Tabellenwert angenommen. Dies ist für das mechanische Verstärkungsverhältnis nicht konservativ (ein niedrigeres ω erfordert größere Abmessungen), also ω < 0.1 liegt außerhalb des Geltungsbereichs der Tabellen.
Spalten breiter als 600 mm werden nicht abgelehnt: sie überschreiten jede tabellarische Mindestbreite, Daher richtet sich die Prüfung nach dem Achsabstand. Zellen markiert (1) in Anhang C erfordern eine Breite größer als 600 mm und eine besondere Beurteilung der Knickung, Daher werden sie immer als fehlgeschlagen gemeldet.

Auswahl der Anhang-C-Tabellen

Die erforderlichen Brandmaße sind den Tabellen C.1 bis C.9 zu entnehmen. Die entsprechenden Tabellen hängen vom mechanischen Bewehrungsverhältnis und der Feuerexzentrizität ab. Die zur Auswahl der umgebenden Tabellen verwendeten Exzentrizitätsgrenzen hängen von der Spaltenbreite ab:

Anhang C, Tabellen C.1, C.4, C.7

e_{niedrig} = max(0.025b,\ 10)

Anhang C, Tabellen C.2, C.5, C.8

e_{mäßig} = min(0.25b,\ 100)

Anhang C, Tabellen C.3, C.6, C.9

e_{hoch} = min(0.5b,\ 200)

Der mechanische Verstärkungsgrad wird anhand der tabellarischen Werte berücksichtigt:

Anhang C, Tabellen C.1 bis C.9

\Omega = 0.1,\ 0.5,\ 1.0

Die Exzentrizität und das mechanische Verstärkungsverhältnis identifizieren daher vier umgebende Tabellen von C.1 bis C.9 für die Interpolation.

Anhang C Referenztabellen

Tabellen C.1 bis C.9 unten (Klicken Sie zum Erweitern auf einen Tabellentitel) werden aus EN transkribiert 1992-1-2 Anhang C und geben Sie die Mindestspaltenbreite b an_Min. (mm) und Bewehrungsachsenabstand a (mm) erforderlich für einen gegebenen Standard-Feuerwiderstand R (Min.), Schlankheit λ und Brandlaststufe n, für mehrseitig freiliegende Säulen. Für den mechanischen Verstärkungsgrad ω = gelten die Tabellen C.1 bis C.3 0.1, Tabellen C.4 bis C.6 bis ω = 0.5, und Tabellen C.7 bis C.9 zu ω = 1.0; innerhalb jeder Dreiergruppe, Die Tabellen entsprechen niedrig, mittleres und hohes Moment erster Ordnung (d.h.. Erhöhung der Exzentrizität der Brandlast), wie oben unter „Auswahl der Anhang-C-Tabellen“ beschrieben. Wo eine Zelle zwei Alternativen bietet b_Min./eine Kombination, Jede Kombination ist eine akzeptable Anforderung.

Tabelle C.1 – Mindestabmessungen und Achsabstände für rechteckige und runde Stützen; Mechanisches Verstärkungsverhältnis ω = 0.1, Niedriger Moment erster Ordnung (e = 0,025b, mit e ≥ 10 mm)

Standard Feuer Widerstand	λ	Spaltenbreite b_Min. / Achsabstand a, mm
		n = 0.15		n = 0.3		n = 0.5		n = 0.7
		b_Min.	ein	b_Min.	ein	b_Min.	ein	b_Min.	ein
30	30	150^*	25^*	150^*	25^*	150^*	25^*	150^*	25^*
	40	150^*	25^*	150^*	25^*	150^*	25^*	150^*	25^*
	50	150^*	25^*	150^*	25^*	150^*	25^*	200^*	25^*
	60	150^*	25^*	150^*	25^*	200^*	25^*	250^*	25^*
	70	150^*	25^*	150^*	25^*	250^*	25^*	300^*	25^*
	80	150^*	25^*	200^*	25^*	250 300^*	30 25^*	350^*	25^*
60	30	150^*	25^*	150^*	25^*	200^*	25^*	200 250^*	30 25^*
	40	150^*	25^*	150^*	25^*	200^*	25^*	250^*	25^*
	50	150^*	25^*	200^*	25^*	250^*	25^*	300	25
	60	150^*	25^*	200 250^*	40 25^*	250 300^*	40 25^*	350 400^*	30 25^*
	70	200^*	25^*	250 300^*	30 25^*	300 350^*	40 25^*	450 550^*	35 25^*
	80	200 250^*	30 25^*	250 300^*	40 25^*	400 450^*	30 25^*	550 600	60 35
90	30	150^*	25^*	200^*	25^*	200 250^*	50 25^*	250 300^*	30 25^*
	40	150 200^*	35 25^*	200 250^*	30 25^*	250^*	25^*	300	25
	50	200^*	25^*	250^*	25^*	300^*	25^*	350 400^*	50 25^*
	60	200 250^*	35 25^*	250 300^*	40 25^*	350 400^*	35 25^*	450 550^*	50 25^*
	70	250^*	25^*	300 350^*	35 25^*	400 550^*	45 25^*	600	40
	80	250 300^*	30 25^*	350 400^*	35 25^*	550 600^*	40 25^*	(1)
120	30	200^*	25^*	250^*	25^*	250^*	25^*	300 350	45 25
	40	250^*	25^*	250^*	25^*	300^*	25^*	400^*	25^*
	50	250^*	25^*	300^*	25^*	350 400^*	50 25^*	450 500^*	50 25^*
	60	250^*	25^*	350^*	25^*	450 500^*	40 25^*	550	50
	70	250 300^*	50 25^*	400^*	25^*	500 550^*	60 25^*	(1)
	80	300^*	25^*	450 500^*	40 25^*	600	45	(1)
180	30	250^*	25^*	250^*	25^*	350^*	25^*	400 450^*	50 25^*
	40	250^*	25^*	300 350^*	30 25^*	400^*	25^*	450 500^*	50 25^*
	50	250 300^*	50 25^*	350 400^*	50 25^*	450 500^*	40 25^*	550 600	60 35
	60	300 350^*	40 25^*	450^*	25^*	550 600	40 25	(1)
	70	350 400^*	30 25^*	500^*	25^*	600	80	(1)
	80	400 450^*	30 25^*	550 600^*	45 25^*	(1)		(1)
240	30	250^*	25^*	350^*	25^*	450^*	25^*	500 550^*	40 25^*
	40	300^*	25^*	400^*	25^*	500^*	25^*	600^*	25^*
	50	350^*	25^*	450^*	25^*	550 600^*	50 25^*	(1)
	60	400^*	25^*	500 550^*	60 25^*	600	80	(1)
	70	450^*	25^*	600^*	25^*	(1)		(1)
	80	500^*	25^*	600	80	(1)		(1)

Tabelle C.2 – Mindestabmessungen und Achsabstände für rechteckige und runde Stützen; Mechanisches Verstärkungsverhältnis ω = 0.1, Mäßiger Moment erster Ordnung (e = 0,25b, mit e ≤ 100 mm)

Standard Feuer Widerstand	λ	Spaltenbreite b_Min. / Achsabstand a, mm
		n = 0.15		n = 0.3		n = 0.5		n = 0.7
		b_Min.	ein	b_Min.	ein	b_Min.	ein	b_Min.	ein
30	30	150^*	25^*	150^*	25^*	200 250^*	30 25^*	300 350^*	30 25^*
	40	150^*	25^*	150 200^*	30 25^*	300^*	25^*	500 550^*	40 25^*
	50	150	25	200 250^*	40 25^*	350 500^*	40 25^*	550^*	25^*
	60	150^*	25^*	300^*	25^*	550^*	25^*	600	30
	70	200^*	25^*	350 500^*	40 25^*	550 600^*	30 25^*	(1)
	80	250^*	25^*	550^*	25^*	(1)		(1)
60	30	150 200^*	30 25^*	200 300^*	40 25^*	300 500^*	40 25^*	500^*	25^*
	40	200 250^*	30 25^*	300 350^*	35 25^*	450 550^*	50 25^*	550 600^*	40 25^*
	50	200 300^*	40 25^*	350 550^*	45 25^*	550 600	30 30	600	55
	60	250 400^*	35 25^*	450 550^*	50 25^*	600	35	(1)
	70	300 500^*	40 25^*	550 600^*	30 25^*	600	80	(1)
	80	400 550^*	40 25^*	600	30	(1)		(1)
90	30	200 250^*	40 25^*	300 400^*	40 25^*	500 550^*	50 25^*	550 600^*	40 25^*
	40	250 350^*	40 25^*	350 550^*	50 25^*	550 600^*	35 25^*	600	50
	50	300 500^*	40 25^*	500 550^*	60 25^*	600	40	(1)
	60	300 550^*	50 25^*	550 600^*	45 25^*	(1)		(1)
	70	400 550^*	50 25^*	600	45	(1)		(1)
	80	500 600^*	60 25^*	(1)		(1)		(1)
120	30	250 350^*	50 25^*	400 550^*	50 25^*	550^*	25^*	550 600	60 45
	40	300 500^*	50 25^*	500 550^*	50 25^*	550 600	50 25	(1)
	50	400 550^*	50 25^*	550 600^*	50 25^*	600	60	(1)
	60	500 550^*	50 25^*	550 600	55 50	(1)		(1)
	70	500 600^*	60 25^*	600	60	(1)		(1)
	80	550 600^*	50 25^*	(1)		(1)		(1)
180	30	400 500^*	50 25^*	500 550^*	60 25^*	550 600	60 30	(1)
	40	500 550^*	50 25^*	550 600^*	50 25^*	600	80	(1)
	50	550^*	25^*	600	60	(1)		(1)
	60	550 600^*	50 25^*	600	80	(1)		(1)
	70	600	55	(1)		(1)		(1)
	80	600	70	(1)		(1)		(1)
240	30	500 550^*	60 25^*	550 600^*	40 25^*	600	75	(1)
	40	550^*	25^*	600	60	(1)		(1)
	50	550 600^*	60 25^*	600	80	(1)		(1)
	60	600	60	(1)		(1)		(1)
	70	600	80	(1)		(1)		(1)
	80	(1)		(1)		(1)		(1)

Tabelle C.3 – Mindestabmessungen und Achsabstände für rechteckige und runde Stützen; Mechanisches Verstärkungsverhältnis ω = 0.1, Hoher Moment erster Ordnung (e = 0,5b, mit e ≤ 200 mm)

Standard Feuer Widerstand	λ	Spaltenbreite b_Min. / Achsabstand a, mm
		n = 0.15		n = 0.3		n = 0.5		n = 0.7
		b_Min.	ein	b_Min.	ein	b_Min.	ein	b_Min.	ein
30	30	150^*	25^*	400 550^*	40 25^*	550^*	25^*	(1)
	40	200^*	25^*	550^*	25^*	550 600	35 30	(1)
	50	250 300^*	30 25^*	550 600^*	30 25^*	(1)		(1)
	60	300 550^*	40 25^*	600	50	(1)		(1)
	70	400 550^*	40 25^*	(1)		(1)		(1)
	80	550	25	(1)		(1)		(1)
60	30	300 500^*	35 25^*	500 550^*	50 25^*	550 600	50 40	(1)
	40	350 550^*	40 25^*	550 600	40 30	(1)		(1)
	50	450 550^*	50 25^*	550 600	50 40	(1)		(1)
	60	550	30	600	80	(1)		(1)
	70	550	35	(1)		(1)		(1)
	80	550	40	(1)		(1)		(1)
90	30	350 550^*	50 25^*	550 600	45 40	600	80	(1)
	40	500 600	60 30	550 600	60 50	(1)		(1)
	50	550	40	600	80	(1)		(1)
	60	550 600	50 45	(1)		(1)		(1)
	70	550 600	60 50	(1)		(1)		(1)
	80	600	70	(1)		(1)		(1)
120	30	550 600	40 30	550	50	(1)		(1)
	40	550 600	50 45	600	70	(1)		(1)
	50	550 600	55 50	(1)		(1)		(1)
	60	550 600	60 50	(1)		(1)		(1)
	70	600	70	(1)		(1)		(1)
	80	(1)		(1)		(1)		(1)
180	30	550	50	600	80	(1)		(1)
	40	550	60	(1)		(1)		(1)
	50	600	70	(1)		(1)		(1)
	60	(1)		(1)		(1)		(1)
	70	(1)		(1)		(1)		(1)
	80	(1)		(1)		(1)		(1)
240	30	600	70	(1)		(1)		(1)
	40	(1)		(1)		(1)		(1)
	50	(1)		(1)		(1)		(1)
	60	(1)		(1)		(1)		(1)
	70	(1)		(1)		(1)		(1)
	80	(1)		(1)		(1)		(1)

Tabelle C.4 – Mindestabmessungen und Achsabstände für rechteckige und runde Stützen; Mechanisches Verstärkungsverhältnis ω = 0.5, Niedriger Moment erster Ordnung (e = 0,025b, mit e ≥ 10 mm)

Standard Feuer Widerstand	λ	Spaltenbreite b_Min. / Achsabstand a, mm
		n = 0.15		n = 0.3		n = 0.5		n = 0.7
		b_Min.	ein	b_Min.	ein	b_Min.	ein	b_Min.	ein
30	30	150^*	25^*	150^*	25^*	150^*	25^*	150^*	25^*
	40	150^*	25^*	150^*	25^*	150^*	25^*	150^*	25^*
	50	150^*	25^*	150^*	25^*	150^*	25^*	200^*	25^*
	60	150^*	25^*	150^*	25^*	150^*	25^*	200 250^*	30 25^*
	70	150^*	25^*	150^*	25^*	200^*	25^*	250^*	25^*
	80	150^*	25^*	150^*	25^*	200 250^*	30 25^*	300^*	25^*
60	30	150^*	25^*	150^*	25^*	150 200^*	30 25^*	200 250^*	35 25^*
	40	150^*	25^*	150^*	25^*	200^*	25^*	250 300^*	30 25^*
	50	150^*	25^*	150 200^*	35 25^*	200 250^*	40 25^*	250 350^*	40 25^*
	60	150^*	25^*	200 250^*	30 25^*	250 300^*	30 25^*	300 450	40 25
	70	150^*	25^*	200 250^*	35 25^*	250 350^*	40 25^*	350 600	45 25
	80	150 200^*	35 25^*	250 300^*	30 25^*	300 500^*	40 25^*	450 600	50 35
90	30	150^*	25^*	150 200^*	40 25^*	200 250^*	40 25^*	250 300^*	40 25^*
	40	150^*	25^*	200 250^*	35 25^*	250 300^*	30 25^*	300 400^*	40 25^*
	50	150 200^*	40 25^*	200 250^*	45 25^*	250 350^*	45 25^*	350 550^*	45 25^*
	60	200^*	25^*	250 300^*	35 25^*	300 400^*	45 25^*	400 600	50 35
	70	200 250^*	35 25^*	250 350^*	45 25^*	350 600^*	45 25^*	550 600	50 45
	80	200 250^*	45 25^*	250 400^*	50 25^*	400 600	50 35	600	60
120	30	150 200^*	35 25^*	200 250^*	40 25^*	250 300^*	45 25^*	350 500^*	45 25^*
	40	200^*	25^*	250^*	25^*	300 350^*	45 25^*	400 550^*	50 25^*
	50	200 250^*	40 25^*	250 300^*	45 25^*	350 450^*	45 25^*	450 600^*	50 25^*
	60	200 250^*	50 25^*	300 350^*	45 25^*	400 550^*	50 25^*	500 600	60 35
	70	250 300^*	35 25^*	350 450^*	45 25^*	500 600	50 40	600	45
	80	250 300^*	45 25^*	400 550	50 25	500 600	60 45	600	60
180	30	200 250^*	45 25^*	250 300^*	35 25^*	350 400^*	45 25^*	450 500^*	45 25^*
	40	250^*	25^*	300 350^*	45 25^*	450^*	25^*	500 600	55 50
	50	250 300^*	35 25^*	350 400^*	45 25^*	500 550	40 25	600	65
	60	300 350^*	40 25^*	450^*	25^*	500 600	60 55	600	80
	70	350^*	25^*	500 550^*	40 25^*	600	65	(1)
	80	400 450^*	30 25^*	500 600	55 45	600	80	(1)
240	30	250^*	25^*	350^*	25^*	450 500^*	45 25^*	550 600	65 50
	40	250 300^*	40 25^*	400 450^*	45 25^*	500 550^*	60 25^*	600	75
	50	350 400^*	30 25^*	450 500^*	50 25^*	550 600	70 55	(1)
	60	400 450^*	35 25^*	500 600^*	50 25^*	600	75	(1)
	70	450 500^*	30 25^*	550 600	75 50	(1)		(1)
	80	500 550^*	40 25^*	600	70	(1)		(1)

Tabelle C.5 – Mindestabmessungen und Achsabstände für rechteckige und runde Stützen; Mechanisches Verstärkungsverhältnis ω = 0.5, Mäßiger Moment erster Ordnung (e = 0,25b, mit e ≤ 100 mm)

Standard Feuer Widerstand	λ	Spaltenbreite b_Min. / Achsabstand a, mm
		n = 0.15		n = 0.3		n = 0.5		n = 0.7
		b_Min.	ein	b_Min.	ein	b_Min.	ein	b_Min.	ein
30	30	150^*	25^*	150^*	25^*	150^*	25^*	200 250^*	30 25^*
	40	150^*	25^*	150^*	25^*	150^*	25^*	300 350^*	45 25^*
	50	150^*	25^*	150^*	25^*	200 250^*	30 25^*	350 450^*	40 25^*
	60	150^*	25^*	150^*	25^*	250 300^*	30 25^*	500 550^*	30 25^*
	70	150^*	25^*	150 200^*	35 25^*	350 400	30 25	550 600	35 30
	80	150^*	25^*	200 250^*	30 25^*	400 500	40 25	600	50
60	30	150^*	25^*	150 200^*	35 25^*	250 350^*	35 25^*	350 550	40 25
	40	150^*	25^*	200 300^*	30 25^*	300 500^*	35 25^*	450 600	50 30
	50	150 200^*	30 25^*	200 350^*	40 25^*	300 550^*	45 25^*	500 600	50 35
	60	150 200^*	35 25^*	250 500^*	40 25^*	400 600	45 30	600	45
	70	200 300^*	30 25^*	300 500^*	40 25^*	500 600	40 35	600	80
	80	200 300^*	35 25^*	350 600^*	40 25^*	550 600	55 40	(1)
90	30	150 200^*	35 25^*	200 300^*	45 25^*	300 550^*	45 25^*	500 600	50 40
	40	200 250^*	35 25^*	250 500^*	45 25^*	350 600^*	50 25^*	550 600	50 45
	50	200 300^*	40 25^*	300 550^*	45 25^*	500 600	50 35	600	55
	60	200 400	50 25	350 600^*	50 25^*	550 600	50 45	(1)
	70	300 500^*	35 25^*	400 600	50 35	600	50	(1)
	80	300 600^*	40 25^*	500 600	55 40	600	80	(1)
120	30	200 300^*	45 25^*	300 550^*	45 25^*	450 600^*	50 25^*	500 600	60 50
	40	200 350^*	50 25^*	350 550^*	50 25^*	500 600	50 40	600	55
	50	250 450^*	45 25^*	450 600^*	50 25^*	500 550	55 45	600	80
	60	300 500^*	50 25^*	500 600	45 40	550 600	60 60	(1)
	70	350 550^*	50 25^*	500 550	50 45	600	75	(1)
	80	400 600^*	50 25^*	500 550	55 50	(1)		(1)
180	30	300 450^*	45 25^*	450 600^*	50 25^*	500 600	60 50	600	75
	40	350 500^*	50 25^*	500 600^*	50 25^*	600	60	(1)
	50	450 500^*	50 25^*	500 600	60 50	600	70	(1)
	60	500 600^*	50 25^*	550 600	60 55	(1)		(1)
	70	500 600	55 35	600	65	(1)		(1)
	80	500 600	60 55	600	75	(1)		(1)
240	30	450 500^*	45 25^*	550 600	55 25	600	70	(1)
	40	450 550^*	50 25^*	600	50	600	80	(1)
	50	500 600^*	55 25^*	600	65	(1)		(1)
	60	550 600	55 40	600	75	(1)		(1)
	70	600	60	(1)		(1)		(1)
	80	600	70	(1)		(1)		(1)

Tabelle C.6 – Mindestabmessungen und Achsabstände für rechteckige und runde Stützen; Mechanisches Verstärkungsverhältnis ω = 0.5, Hoher Moment erster Ordnung (e = 0,5b, mit e ≤ 200 mm)

Standard Feuer Widerstand	λ	Spaltenbreite b_Min. / Achsabstand a, mm
		n = 0.15		n = 0.3		n = 0.5		n = 0.7
		b_Min.	ein	b_Min.	ein	b_Min.	ein	b_Min.	ein
30	30	150^*	25^*	150^*	25^*	250 300^*	35 25^*	500 550^*	40 25^*
	40	150^*	25^*	150 200^*	30 25^*	300 450^*	35 25^*	550	30
	50	150^*	25^*	200 250^*	30 25^*	400 500^*	40 25^*	550 600	50 40
	60	150^*	25^*	200 300^*	35 25^*	450 550^*	50 25^*	(1)
	70	150^*	25^*	250 400^*	40 25^*	500 600	40 30	(1)
	80	150^*	25^*	300 500^*	40 25^*	550 600	50 40	(1)
60	30	150 200^*	30 25^*	200 450^*	40 25^*	450 550	50 30	550 600	50 40
	40	150 250^*	35 25^*	250 500^*	40 25^*	500 550	40 35	600	60
	50	200 300^*	35 25^*	300 550^*	45 25^*	500 550	55 40	(1)
	60	200 500^*	40 25^*	400 600	40 30	550 600	50 45	(1)
	70	200 550^*	40 25^*	500 550	40 35	600	60	(1)
	80	250 600^*	40 25^*	500 600	45 35	(1)		(1)
90	30	250 450^*	40 25^*	300 500^*	50 25^*	500 600	55 40	600	80
	40	200 500^*	50 25^*	350 550	50 35	550 600	60 50	(1)
	50	250 550^*	45 25^*	500 550	45 40	600	60	(1)
	60	250 550	50 30	500 550	50 45	600	80	(1)
	70	300 550	50 35	550 600	50 45	(1)		(1)
	80	350 600	50 35	550 600	60 50	(1)		(1)
120	30	250 550^*	50 25^*	500 550	50 40	550	50	(1)
	40	300 600^*	50 25^*	500 550	55 45	550 600	60 55	(1)
	50	400 550	50 35	500 600	60 45	600	80	(1)
	60	450 600	50 40	550	50	(1)		(1)
	70	500 550	50 45	550 600	60 55	(1)		(1)
	80	550 600	50 45	600	70	(1)		(1)
180	30	500 550	45 30	550	55	600	75	(1)
	40	500 600	50 40	550	60	(1)		(1)
	50	500 550	60 50	600	70	(1)		(1)
	60	550	55	600	75	(1)		(1)
	70	550	60	(1)		(1)		(1)
	80	600	60	(1)		(1)		(1)
240	30	550 600	50 45	600	70	(1)		(1)
	40	550 600	60 55	600	75	(1)		(1)
	50	600	65	(1)		(1)		(1)
	60	600	70	(1)		(1)		(1)
	70	600	75	(1)		(1)		(1)
	80	600	80	(1)		(1)		(1)

Tabelle C.7 – Mindestabmessungen und Achsabstände für rechteckige und runde Stützen; Mechanisches Verstärkungsverhältnis ω = 1.0, Niedriger Moment erster Ordnung (e = 0,025b, mit e ≥ 10 mm)

Standard Feuer Widerstand	λ	Spaltenbreite b_Min. / Achsabstand a, mm
		n = 0.15		n = 0.3		n = 0.5		n = 0.7
		b_Min.	ein	b_Min.	ein	b_Min.	ein	b_Min.	ein
30	30	150^*	25^*	150^*	25^*	150^*	25^*	150^*	25^*
	40	150^*	25^*	150^*	25^*	150^*	25^*	150^*	25^*
	50	150^*	25^*	150^*	25^*	150^*	25^*	150 200^*	30 25^*
	60	150^*	25^*	150^*	25^*	150^*	25^*	200 250^*	30 25^*
	70	150^*	25^*	150^*	25^*	150 200^*	30 25^*	250^*	25^*
	80	150^*	25^*	150^*	25^*	200 250^*	30 25^*	250 300^*	30 25^*
60	30	150^*	25^*	150^*	25^*	150^*	25^*	200 300^*	40 25^*
	40	150^*	25^*	150^*	25^*	200 250^*	30 25^*	250 350^*	35 25^*
	50	150^*	25^*	150 200^*	30 25^*	200 250^*	40 25^*	250 350^*	40 25^*
	60	150^*	25^*	150 250^*	40 25^*	250 300^*	35 25^*	300 600^*	40 25^*
	70	150^*	25^*	200 250^*	35 25^*	250 400^*	40 25^*	350 450	40 35
	80	150 200^*	30 25^*	200 300^*	40 25^*	300 550^*	40 25^*	350 450	45 40
90	30	150^*	25^*	200^*	25^*	200 250^*	40 25^*	250 600^*	45 25^*
	40	150^*	25^*	200 250^*	35 25^*	250 350^*	35 25^*	300 600	45 30
	50	150 200^*	35 25^*	200 250^*	40 25^*	250 400^*	45 25^*	350 600	45 35
	60	150 250^*	40 25^*	250 300^*	55 25^*	300 550^*	45 25^*	400 600	50 40
	70	200 250^*	35 25^*	300 350^*	35 25^*	350 600	45 35	550 600	50 45
	80	200 250^*	40 25^*	300 500	40 25	350 600	50 40	550 600	65 55
120	30	150 200^*	40 25^*	200 250^*	45 25^*	250 400^*	40 25^*	400 600^*	40 25^*
	40	200 250^*	30 25^*	250^*	25^*	300 400^*	45 25^*	400 600	50 30
	50	200 250^*	40 25^*	250 300^*	35 25^*	350 550^*	40 25^*	550 600	45 40
	60	200 250^*	45 25^*	250 400^*	45 25^*	400 600^*	50 25^*	550 600	60 50
	70	250^*	25^*	350 450^*	35 25^*	550 600	40 35	600	70
	80	250 300^*	35 25^*	350 550^*	40 25^*	550 600	50 45	(1)
180	30	200 250^*	50 25^*	300^*	25^*	350 450^*	45 25^*	500 600	50 45
	40	250^*	25^*	300 350^*	45 25^*	450 550^*	45 25^*	550 600	60 55
	50	250 300^*	30 25^*	350 450^*	40 25^*	450 600	50 40	600	70
	60	250 350^*	40 25^*	350 500^*	50 25^*	550 600	55 50	600	80
	70	300 400^*	45 25^*	450 600	45 35	550 600	70 65	(1)
	80	350 450^*	40 25^*	550 600	50 40	600	75	(1)
240	30	250^*	25^*	350 400^*	40 25^*	500 600^*	40 25^*	550 600	70 60
	40	250 350^*	40 25^*	400 450^*	50 25^*	500 600	60 40	600	75
	50	350 400^*	30 25^*	450 550^*	45 25^*	550 600	55 50	(1)
	60	350 450^*	45 25^*	500 600	50 35	600	70	(1)
	70	400 500^*	50 25^*	500 600	60 45	(1)		(1)
	80	450 550^*	45 25^*	550 600	60 50	(1)		(1)

Tabelle C.8 – Mindestabmessungen und Achsabstände für rechteckige und runde Stützen; Mechanisches Verstärkungsverhältnis ω = 1.0, Mäßiger Moment erster Ordnung (e = 0,25b, mit e ≤ 100 mm)

Standard Feuer Widerstand	λ	Spaltenbreite b_Min. / Achsabstand a, mm
		n = 0.15		n = 0.3		n = 0.5		n = 0.7
		b_Min.	ein	b_Min.	ein	b_Min.	ein	b_Min.	ein
30	30	150^*	25^*	150^*	25^*	150^*	25^*	200 300	30 25
	40	150^*	25^*	150^*	25^*	150^*	25^*	250 450^*	30 25^*
	50	150^*	25^*	150^*	25^*	200^*	25^*	300 500^*	35 25^*
	60	150^*	25^*	150^*	25^*	200 250^*	30 25^*	400 550^*	40 25^*
	70	150^*	25^*	150^*	25^*	250 300^*	35 25^*	500 600	35 30
	80	150^*	25^*	150 250^*	30 25^*	300 500^*	35 25^*	500 600	60 35
60	30	150^*	25^*	150 200^*	30 25^*	200 400^*	40 25^*	300 600	50 30
	40	150^*	25^*	150 250^*	40 25^*	250 500^*	40 25^*	400 600	50 35
	50	150^*	25^*	200 400^*	35 25^*	300 600^*	40 25^*	500 600	45 40
	60	150 200^*	30 25^*	200 450^*	40 25^*	400 600	40 30	550 600	40 40
	70	150 200^*	35 25^*	240 550^*	40 25^*	450 500	45 35	600	60
	80	200 250	30 25	300 550	40 25	500 600	50 40	600	80
90	30	200^*	25^*	200 300^*	40 25^*	250 550^*	40 25^*	500 600	50 45
	40	200 250^*	30 25^*	200 400^*	50 25^*	300 600	50 35	500 600	60 50
	50	200 300^*	35 25^*	250 550^*	50 25^*	400 600	50 40	600	55
	60	200 400	40 25	300 600^*	45 25^*	500 600	50 45	600	70
	70	200 450^*	45 25^*	300 600	50 35	550 600	55 50	(1)
	80	200 500^*	50 25^*	400 600	50 35	600	55	(1)
120	30	200 250	40 25	250 400^*	50 25^*	450 600	45 30	600	60
	40	200 300^*	45 25^*	300 500^*	40 25^*	500 600	50 35	(1)
	50	250 400^*	40 25^*	400 550^*	40 25^*	550 600	50 45	(1)
	60	250 450^*	50 25^*	400 500	50 35	600	55	(1)
	70	300 500^*	40 25^*	500 600	45 35	(1)		(1)
	80	300 550^*	50 25^*	500 600	60 40	(1)		(1)
180	30	300 400^*	35 25^*	450 550^*	50 25^*	500 600	60 45	(1)
	40	300 450^*	40 25^*	500 600	40 30	550 600	65 60	(1)
	50	400 500^*	40 25^*	500 600	45 35	600	75	(1)
	60	400 550^*	45 25^*	500 600	55 45	(1)		(1)
	70	400 600	50 30	500 600	65 50	(1)		(1)
	80	500 600	45 35	600	70	(1)		(1)
240	30	400 500^*	45 25^*	500 600	40 30	600	60	(1)
	40	450 550^*	45 25^*	500 600	55 40	600	80	(1)
	50	450 600^*	50 25^*	500 600	65 45	(1)		(1)
	60	500 600	45 35	550 600	70 55	(1)		(1)
	70	500 600	50 40	600	75	(1)		(1)
	80	500 600	60 45	(1)		(1)		(1)

Tabelle C.9 – Mindestabmessungen und Achsabstände für rechteckige und runde Stützen; Mechanisches Verstärkungsverhältnis ω = 1.0, Hoher Moment erster Ordnung (e = 0,5b, mit e ≤ 200 mm)

Standard Feuer Widerstand	λ	Spaltenbreite b_Min. / Achsabstand a, mm
		n = 0.15		n = 0.3		n = 0.5		n = 0.7
		b_Min.	ein	b_Min.	ein	b_Min.	ein	b_Min.	ein
30	30	150^*	25^*	150^*	25^*	200 300^*	30 25^*	500 550	30 25
	40	150^*	25^*	150^*	25^*	250 450^*	30 25^*	500 600	40 30
	50	150^*	25^*	150 200^*	30 25^*	300 500^*	35 25^*	550	35
	60	150^*	25^*	200 250^*	30 25^*	350 500^*	40 25^*	550	50
	70	150^*	25^*	200 300^*	30 25^*	450 550^*	50 25^*	(1)
	80	150^*	25^*	250 350^*	30 25^*	500 600	35 30	(1)
60	30	150^*	25^*	200 450^*	35 25^*	350 600	40 30	550 600	45 40
	40	150 200^*	30 25^*	200 500^*	40 25^*	450 500	50 35	600	60
	50	150 250^*	35 25^*	250 550^*	40 25^*	500 600	40 35	600	80
	60	200 350^*	30 25^*	300 600^*	40 25^*	500 600	50 40	(1)
	70	250 450^*	30 25^*	350 600	40 30	550 600	50 45	(1)
	80	250 500^*	55 25^*	450 500	40 35	600	70	(1)
90	30	200 300^*	35 25^*	250 550^*	50 25^*	500 600	50 40	600	70
	40	200 450^*	40 25^*	300 600	50 30	500 600	55 45	(1)
	50	200 500^*	45 25^*	350 600	50 35	550	50	(1)
	60	200 550^*	50 25^*	450 600	50 40	600	60	(1)
	70	250 600	45 30	500 600	50 45	600	80	(1)
	80	250 500	50 35	500 600	55 45	(1)		(1)
120	30	200 450^*	50 25^*	450 600^*	45 25^*	550 600	55 50	(1)
	40	250 500^*	50 25^*	500 600	40 30	600	65	(1)
	50	300 550^*	40 25^*	500 600	50 35	(1)		(1)
	60	350 550^*	45 25^*	500 600	60 40	(1)		(1)
	70	450 600	40 30	550 600	60 50	(1)		(1)
	80	450 600	45 30	600	65	(1)		(1)
180	30	350 550^*	45 25^*	500 600	45 40	600	80	(1)
	40	450 600	45 30	500 600	60 45	(1)		(1)
	50	450 600	50 35	500 600	70 55	(1)		(1)
	60	500 600	45 40	550 600	70 65	(1)		(1)
	70	500 600	50 40	600	75	(1)		(1)
	80	500 600	55 45	(1)		(1)		(1)
240	30	500 600	40 35	550 600	55 50	(1)		(1)
	40	500 600	50 40	550 600	65 55	(1)		(1)
	50	500 600	55 45	600	70	(1)		(1)
	60	500 600	60 45	(1)		(1)		(1)
	70	500 600	70 50	(1)		(1)		(1)
	80	550 600	60 55	(1)		(1)		(1)

Anmerkungen

^* Normalerweise, die nach EN geforderte Abdeckung 1992-1-1 Für Haltbarkeit und Haftung wird der Wert von a anstelle des tabellierten Wertes bestimmt.
1. Erfordert eine Breite größer als 600 mm. Eine besondere Beurteilung der Knickung ist erforderlich; Der Rechner meldet die Feuerprüfung als fehlgeschlagen, wenn eine Interpolation einen dieser Einträge durchläuft (siehe „Spezielle Knickbewertung“ weiter unten).
2. Die Werte sind bei λ = tabellarisch aufgeführt 30, 40, 50, 60, 70, 80 und n = 0.15, 0.3, 0.5, 0.7; Der Rechner interpoliert linear zwischen tabellierten Werten, wie im Abschnitt „Interpolation von Tabellenanforderungen“ unten beschrieben.

Interpolation von Tabellenanforderungen

Die Brandanforderungen werden durch lineare Interpolation über vier Parameter ermittelt. Anhang C(2) ermöglicht eine lineare Interpolation zwischen den verschiedenen Spaltentabellen (ω und e); Der Rechner interpoliert außerdem innerhalb jeder Tabelle für Schlankheit und Brandlast.

Für jede ausgewählte Anhang-C-Tabelle:

Die umgebenden Schlankheitswerte werden aus λ = ermittelt 30, 40, 50, 60, 70 und 80.
Die umliegenden Brandlaststufen werden aus n = ermittelt 0.15, 0.3, 0.5 und 0.7.
Die Anforderungen werden zunächst für die Brandlaststufe interpoliert.
Die resultierenden Werte werden dann für die Schlankheit interpoliert.

Dadurch entsteht eine Reihe von Anforderungen aus jeder der vier umgebenden Anhang-C-Tabellen.

Die Ergebnisse sind dann:

Interpoliert zwischen der unteren und oberen Exzentrizitätstabelle.
Interpoliert zwischen dem unteren und oberen mechanischen Verstärkungsverhältnis.

Das Endergebnis ergibt die erforderliche Mindestsäulenabmessung, b_Min., und Achsabstand der Bewehrung, ein.

Anmerkungen

Wo die Tabelle mehr als eine akzeptable Kombination bietet, Jede Kombination wird als Alternativanforderung beibehalten.
Wenn irgendjemand von Schlankheit, Lastniveau, Das mechanische Verstärkungsverhältnis oder die Exzentrizität liegt außerhalb oder zwischen den oben aufgeführten Tabellenwerten, Der Bericht fügt unter den Feuerwiderstandskriterien einen Hinweis hinzu, der angibt, welche Werte nicht tabellarisch aufgeführt sind und zwischen den benachbarten tabellarischen Werten in Anhang C linear interpoliert werden, oder welche Werte außerhalb des tabellarischen Bereichs liegen und den nächstgelegenen tabellarischen Wert direkt verwenden.

Spezielle Knickbewertung

Einige Tabelleneinträge in Anhang C sind durch die Sonderbedingung „(1)”. Wenn eine Interpolation einen dieser Einträge durchläuft, das normale tabellarische Ergebnis wird nicht verwendet. Der Brandnachweis wird als nicht bestanden gemeldet und eine besondere Knickbeurteilung ist erforderlich.

Änderungsprotokoll

Oktober 2026 – Feuerwiderstandsprüfungen

Unser Lastgenerator kann in fünf verwendet werden: Feuerwiderstandsprüfungen für Stützen hinzugefügt IM 1992-1-2 Anhang C, um jede Achse überprüft.
Fest: Prüfung des maximalen Längsstababstands für runde Stützen, die einen zulässigen NaN-Abstand meldet und immer fehlschlägt. Der Grenzwert entspricht jetzt rechteckigen Spalten (175 mm mit Best Practice, 300 mm ohne).

Juni 2026 – Interaktionsdiagramm & Biegemomentdiagramme

Unser Lastgenerator kann in fünf verwendet werden: Biegemomentdiagramme hinzugefügt.
Aktualisiert: Logik zum Subtrahieren von E entfernt_c.ε aus der Bewehrungskraft bei der Berechnung des Wechselwirkungsdiagramms. Stattdessen wird der Betonspannungsblockwert jetzt direkt subtrahiert, wenn er sich innerhalb des Spannungsblocks befindet.

November 2025 – Zusätzlicher Moment & Korrekturen am Schertisch

Aktualisiert: Zusätzlicher Momentberechnungsterm M2 verschoben + M02 für Einzelkrümmung hinter Best Practice.
Fest: Schertabellenwerte werden im Bericht nicht aktualisiert.

Oktober 2025 – Berechnung & Verbesserungen melden

Aktualisiert: Berechnung des Kriechfaktors zum Entfernen 0 Ursprünglich.
Aktualisiert: Dehnungsberechnung in Druckstäben zur Berechnung und Subtraktion der äquivalenten Betondehnung, um sicherzustellen, dass die Kraft nicht doppelt gezählt wird.
Aktualisiert: Die Berechnung der Scherstegbreite für runde Stützen wurde hinter den Best-Practice-Schalter verschoben.
Unser Lastgenerator kann in fünf verwendet werden: Logik hinzugefügt, um die „resultierende“ biaxiale Nutzung für runde Säulen zu berechnen, hinter dem Best-Practice-Schalter.
Aktualisiert: Berichtsgestaltung in voller Breite und allgemein überarbeitetes Berichtslayout.
Aktualisiert: Teilen Sie die Detaillierungsprüfung für den maximalen Abstand in den maximalen allgemeinen Abstand und den maximalen Abstand zum eingespannten Stab auf.
Unser Lastgenerator kann in fünf verwendet werden: Biaxiale Scherprüfung zur Best Practice hinzugefügt.
Unser Lastgenerator kann in fünf verwendet werden: M02 hinzugefügt + M2-Begriff für maximales Moment in Stützen mit einfacher Krümmung.

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