CSA A23.3 に準拠したスプレッド フーティング設計

CSA A23.3-14 に基づく独立基礎設計の計算ガイド

SkyCiv Foundation は、CSA A23.3-14¹ および NBCC に準拠した独立基礎の設計をカバーしています。 2010².

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基礎設計計算機

独立基礎の設計パラメータ

提示された計算の一部は ACI と類似しています 318, これは、CSA の対応する参考資料の 1 つでもあります。.

寸法要件

独立基礎の寸法を決定するには, サービスまたはファクタリングされていない負荷, 死んだなど (D), 住む (L), 風 (W), 地震 (E), などは、荷重の組み合わせを使用して適用されます, NBCC の定義による 2010. どちらの荷重の組み合わせが支配するかは、設計荷重と見なされます, 式に示すように、許容土圧に除算されます。 1.

\(\text{A} = \frac{\text{P}_{\text{n}}}{\text{q}_{\text{all}}} \rightarrow \) 方程式 1

どこ:
q_全て =許容土圧
P_ん =ファクタリングされていない設計荷重
A =基礎エリア

一方向せん断

確認するには 一方向せん断, 臨界せん断面 (図を参照してください 1) 離れた場所にあります “d” 柱の表面から.

図 1. 一方向せん断の臨界面せん断

の 一方通行 剪断 要求する または V _f 基礎が、領域がある柱から片持ち梁で離れていると仮定して計算されます (赤) 図に示されている 2, に従って CSAA23.3-14, セクション 13.3.6.

の 一方向せん断耐力 または V _c は極限せん断強度として定義され、式を使用して計算されます 2 あたり CSAA23.3-14, セクション 11.3.4.

\(\text{V}_{\text{c}} = \phi _{\text{c}} \times \lambda \times \sqrt{\text{f’}_{\text{c}}} \times \text{b}_{\text{w}} \times \text{d} \rightarrow \) 方程式 2 (CSA A23.3-14 等式. 11-6)

どこ:
ϕ_c = コンクリートの抵抗係数
λ = コンクリート密度の修正係数
f’_c =指定されたコンクリート強度, MPa
b_w =基礎の幅, んん
d = 有効せん断深さ, んん

の設計要件を満たすために、せん断需要とせん断能力は次の式を満たす必要があります。 CSAA23.3-14:

\(\text{V}_{\text{f}} \leq \phi\text{V}_{\text{c}} \rightarrow \) 方程式 3 (CSAA23.3-14 Eq. 11.3)

SkyCiv Foundation, 式に準拠 3, 一方向せん断ユニティ比を計算します (方程式 4) せん断耐力よりもせん断需要をとることによって.

\( \text{Unity Ratio} = \frac{\text{Shear Demand}}{\text{Shear Capacity}} \rightarrow \) 方程式 4

双方向せん断

の 双方向せん断 限界状態, としても知られている パンチングシアー, クリティカルセクションをある距離まで拡張します “d / 2” 柱の面から、そして柱の周囲から. 重要なせん断面は、基礎のそのセクションにあります (図を参照してください 2).

図 2. 双方向せん断の臨界せん断面

の ふたつのやり方需要を聞く または V _f 臨界せん断面で発生します, の距離に位置 “d / 2” どこ (赤) ハッチングエリア, 図に示されている 2, に従って CSAA23.3-14, セクション 13.3.3.

の せん断耐力 または V _c 式を使用して計算された最小値によって決まります。 5, 6, そして 7 あたり CSAA23.3-14, セクション 13.3.4.1

\(\text{V}_{\text{c}} = \left ( 1 + \frac{2}{\beta_{\text{c}}} \right ) \times 0.19 \times \lambda \times \phi _{\text{c}} \times \sqrt{f’_{c}} \rightarrow \) 方程式 5 (CSAA23.3-14 Eq. 13.5)

\(\text{V}_{\text{c}} = \left ( \frac{\alpha_{\text{s}} \times \text{d}}{\text{b}_{\text{o}}} + 0.19 \right ) \times \lambda \times \phi _{\text{c}} \times \sqrt{f’_{c}} \rightarrow \) 方程式 6 (CSAA23.3-14 Eq. 13.6)

\(\text{V}_{\text{c}} = 0.38 \times \lambda \times \phi _{\text{c}} \times \sqrt{f’_{c}} \rightarrow \) 方程式 7 (CSAA23.3-14 Eq. 13.7)

注意: b_c 柱の長辺と短辺の比率です, 集中負荷, または反応面積とα_s によって与えられます 13.3.4.1

どこ:
λ = コンクリート密度の修正係数
f’_c =指定された圧縮コンクリート強度, MPa
d =極端な圧縮繊維から縦方向の張力補強の重心までの距離, んん

CSA A23.3-14 の設計要件を満たすには、せん断需要とせん断耐力が次の式を満たす必要があります。:

\(\text{V}_{\text{f}} \leq \phi\text{V}_{\text{c}} \rightarrow \) 方程式 8 (CSAA23.3-14 Eq. 11.3)

SkyCiv Foundation, 式に準拠 8, 双方向せん断ユニティ比を計算します (方程式 9) せん断耐力よりもせん断需要をとることによって.

\( \text{Unity Ratio} = \frac{\text{Shear Demand}}{\text{Shear Capacity}} \rightarrow \) 方程式 9

たわみ

図 3. クリティカルフレクシャセクション

の 曲げ 限界状態が発生するのは クリティカルフレクシャセクション, 基礎の上の柱の面にあります (図を参照してください 3).

の 瞬間的な需要, または M_f クリティカルフレクシャセクションにあります (青いハッチエリア) 図に示されている 3, 方程式を使用して計算されます 10.

\( \text{M}_{u} = \text{q}_{u} \times \left ( \frac{l_{x}}{2} – \frac{c_{x}}{2} \right ) \times l_{z} \times \left ( \frac{\frac{l_{x}}{2} – \frac{c_{x}}{2} }{2} \right ) \rightarrow \) 方程式 10

どこ:
q_あなた =因数分解された土壌圧力, kPa
l_バツ = x軸に沿った基礎寸法, んん
l_と = z軸に沿った基礎寸法, んん
c_バツ = x軸に沿った列の寸法, んん

の モーメント抵抗, または Mr 式を使用して計算されます 11.

\( \text{M}_{r} = \phi_{\text{s}} \times A_{s} \times f_{y} \times \left( d – \frac{a}{2} \right) \rightarrow \) 方程式 11

どこ:
ϕ_s = ノンプレストレス鉄筋の抵抗係数
d =極端な圧縮繊維から縦方向の張力補強の重心までの距離, んん
あ_s =補強エリア, んん²
a =同等の長方形応力ブロックの深さ, んん
fy =補強強度, MPa

FEA を備えた新しい SkyCiv 財団

3月現在 2024, Foundation Design モジュールには有限要素解析が統合されています (醜い) ソルバーの機能を調べる. この新機能により、ユーザーは CSA A23.3-14 で指定されたすべての構造チェックを実行しながら、詳細な土圧分析と木材アーマー分析を行うことができます。, 上記のすべての検証を含む. FEA 結果の概要は包括的なレポートに含まれています.