Abaixo está um exemplo de alguns cálculos de placa de base de código filipino que são comumente usados no projeto de placa de base. Design de placa de base de aço Eurocode, Design de placa de base de aço Eurocode, Design de placa de base de aço Eurocode:
- Design de placa de base de aço Eurocode – geralmente verificado em relação às forças de rolamento e compressão em referência ao NSCP 2015
- Design de placa de base de aço Eurocode – Design de placa de base de aço Eurocode, para garantir que eles forneçam contenção adequada e não falhem sob estresse ao NSCP 2015
- Design de placa de base de aço Eurocode – Design de placa de base de aço Eurocode, conforme mostrado abaixo nos cálculos de projeto do parafuso de ancoragem de exemplo para NSCP 2015
- Design de placa de base de aço Eurocode (Coluna) Verificações – Design de placa de base de aço Eurocode
Atualmente, a Design de placa de base de aço Eurocode Design de placa de base de aço Eurocode. Design de placa de base de aço Eurocode, inclui cálculos detalhados passo a passo, inclui cálculos detalhados passo a passo!
inclui cálculos detalhados passo a passo:
Carregar combinações:
A Design de placa de base de aço Eurocode o usa combinações de carga fatorada sob NSCP 2015 aplica-se da seguinte forma:
- \(1.4D\)
- \(1.2D + 1.6L + 0.5(L_{r} \text{ or } R)\)
- \(1.2D + 1.6(Lr \text{ or } R) + (f1L \text{ or } 0.5W)\)
- \(1.2D + 1.0W + f1L + 0.5(Lr \ \text{ or } R)\)
- \(1.2D + 1.0E + f1L\)
- \(0.9D + 1.0W\)
- \(0.9D + 1.0E\)
Onde :
\(D\) = carga morta
\(L\) = carga ao vivo
\(L_{r}\) = carga viva do telhado
\(R\) = Carga de chuva
\(E\) = Terremoto
\(W\) = Carga de vento
\(f_{1}\) = Fator de carga ao vivo (Valor padrão = 1, Veja NSCP 2015 Seção 203.3.1)
inclui cálculos detalhados passo a passo:
NSCP 2015 Verificação do rolamento de concreto:
A Design de placa de base de aço Eurocode verifica a resistência do rolamento de concreto (compressão) projeto de acordo com NSCP 2015 Eq. 510.8-2.
\( F_{b} = \phi _{bearing} \times 0.85 \times f’_{c} \times \sqrt{ \frac{ A_{2} }{ A_{1} } } \leq F_{b, limit} = 1.70 \times f_{c} \times A_{1} \)
Onde:
\( f’_{c} \) - Resistência à compressão do concreto
\( A_{1} \) - área da placa de base em contato com a superfície de concreto
\( A_{2} \) - superfície de suporte de concreto
\( \phi_{bearing} \) – fator de resistência para concreto ( valor padrão = 0.65 )
inclui cálculos detalhados passo a passo:
NSCP 2015 Verificação do projeto de solda:
A Design de placa de base de aço Eurocode verifica o projeto de solda de acordo com NSCP 2015 Equação 510.2-3
\( (i) R_{n} = R_{nwl} + R_{nwt} \)
ou
\( (ii) R_{n} = 0.85R_{nwl} + 1.5R_{nwt} \)
Onde:
\(R_{nwl} \) = força nominal total de soldas de filete carregadas longitudinalmente.
\(R_{nwt} \) = força nominal total de soldas de filete carregadas transversalmente.
inclui cálculos detalhados passo a passo:
NSCP 2015 Verificação do projeto da âncora:
A Design de placa de base de aço Eurocode verifica os parâmetros de âncora se aplicam usando disposições de código do NSCP 2015 Seção 417 | Ancoragem ao concreto.
As seguintes resistências de chumbadores são avaliadas:
- Resistência do aço da âncora em tensão e cisalhamento, \( \phi N_{sa} \) e \( \phi V_{sa} \).
- Resistência à ruptura do concreto na tração e cisalhamento, \( \phi N_{cbg} \) e \( \phi V_{cbg} \).
- Força de arrancamento de concreto, \( \phi N_{p} \).
- Resistência de remoção de concreto da âncora em cisalhamento, \( \phi V_{cp} \).
Resistência do aço da âncora em tensão e cisalhamento
A resistência do aço fatorado da âncora em tração e cisalhamento é determinada de acordo com NSCP 2015 Seção 417.4.1 como
Para Tensão
\( \phi _{tension, anc} N_{sa} = \phi _{tension, anc} A_{se,N}f_{uta} \rightarrow \) equação 17.6.1.2
Para cisalhamento
\( \phi _{shear, anc} V_{sa} = \phi _{shear, anc} 0.6A_{se,V}f_{uta} \rightarrow \) equação 17.7.1.2b
Onde:
- \( \phi _{tension, anc} \) - fator de redução de força para âncoras em tensão ( valor padrão = 0.75 )
- \( \phi _{shear, anc}\) - fator de redução de resistência para âncoras em cisalhamento ( valor padrão = 0.65 )
- \( A_{se,N}\) - é a área da seção transversal efetiva de uma âncora em tensão.
- \( A_{se,V}\) - é a área da seção transversal efetiva de uma âncora em cisalhamento.
- \( f_{uta}\) - resistência à tração especificada do aço de ancoragem e não deve ser maior que \(1.9f_{ya}\) e 125 ksi (861.845 Mpa)
Resistência à ruptura do concreto
A resistência à ruptura do concreto fatorado da âncora em tração e cisalhamento é determinada de acordo com NSCP 2015 Equação 417.4.2.1b e NSCP 2015 Equação 417.5.2.1b como
\( \phi N_{cbg} = \phi \frac{ A_{Nc} }{ A_{Nco} } \psi_{ec,N} \psi_{ed,N} \psi_{c,N} \psi_{cp,N} N_{b} \rightarrow \) 417.4.2.1b
Onde:
\( \phi \) – fator de redução de força para âncoras em tensão ( valor padrão = 0.75 ).
\( A_{Nc} \) – falha projetada de concreto de uma âncora única ou de grupo.
\( A_{Nco} \)- projetar área de falha de concreto de uma única âncora, para o cálculo da força na tensão, se não for limitada pela distância da borda ou espaçamento.
\( \psi_{ec,N} \) – Fator usado para modificar a resistência à tração das âncoras com base na excentricidade das cargas aplicadas.
\( \psi _{ec,N} = \frac{1.00}{ 1 + \frac{2 \times e^{‘}_{N}}{3 \times h_{ef}} } \leq 1.00 \rightarrow \) Equação 417.4.5.3
\( \psi_{ed,N} \) – Fator usado para modificar a resistência à tração da âncora.
(uma) \( \text{if } C_{a,min} \geq 1.5h_{ef} \text{ then } \psi _{ed,N} = 1.00 \)
e
(b) \( \text{if } C_{a,min} < 1.5h_{ef} \text{ then } \psi _{ed,N} = 0.70 + 0.3\frac{C_{a,min}}{1.5h_{ef}} \) Equação 417.4.2.5b
\( \psi_{c,N} \) - Fator de quebra de ruptura na tensão.
\( \psi _{c,N} = 1.25 \) para âncoras fundidas
\( \psi_{cp,N} \) - Fator de divisão de fuga na tensão.
(uma) \( \text{if } C_{a,min} \geq C_{ac} \text{ then } \psi _{cp,N} = 1.00 \) equação 17.6.2.4.1a
e
(b) \( \text{if } C_{a,min} < C_{ac} \text{ then } \psi _{cp,N} = \frac{ C_{a,min} }{ C_{ac}} \geq \frac{ 1.5h_{ef} }{ C_{ac} } \) equação 17.6.2.4.1b
\( N_{b} \) – resistência básica à ruptura do concreto na tensão de uma única âncora em concreto rachado.
Força de arrancamento de concreto
A força de arrancamento de concreto fatorada de uma âncora é definida no NSCP 2015 Equação 417.4.3.4 como
ϕNpn = ϕΨc,P Np
Onde:
\( \phi \) – fator de redução de força para âncoras em tensão ( valor padrão = 0.70 ).
\( \psi _{c, P} \) – fator de modificação para condição de concreto
Para concreto rachado:
\( \psi _{c, P} \) = 1.0
Para concreto não fissurado:
\( \psi _{c, P} \) = 1.4
\( N_{p} \) – Força de arrancamento da âncora
Para concreto rachado:
\( N_{p} = 8A_{brg}f^{‘}_{c}\rightarrow \) Equação 417.4.3.4
Para concreto não fissurado:
\( N_{p} = 0.9f^{‘}_{c}e_{h}d_{a} \rightarrow \) Equação 417.4.3.5
Onde \( 3d_{a} \leq e_{h} \leq 4.5d_{a} \)
\( f^{‘}_{c} \) – resistência à compressão especificada do concreto.
\( A_{brg} \) – área líquida de apoio da cabeça do prisioneiro, parafuso de ancoragem ou barra deformada com cabeça.
\( e_{h} \) – distância da superfície interna do eixo de um parafuso J ou L à ponta externa do J- ou L-bolt.
\( d_{a} \) – diâmetro externo da âncora ou diâmetro do eixo do prisioneiro com cabeça, parafuso com cabeça, ou parafuso em forma de gancho.
