Παράδειγμα σχεδιασμού πλάκας βάσης χρησιμοποιώντας το EN 1993-1-8-2005, ΣΕ 1993-1-1-2005 και EN 1992-1-1-2004
Προβληματική δήλωση
Προσδιορίστε εάν η σχεδιασμένη σύνδεση στήλης-πλάκας βάσης είναι επαρκής για φορτίο συμπίεσης 1500 kN, 12-kN Vz διατμητικό φορτίο, και διατμητικό φορτίο 25 kN Vy.
Δεδομένα
Στήλη:
Ενότητα στήλης: HP 360×180
Επιφάνεια στήλης: 23000 χιλ2
Υλικό στήλης: S275N
Πλάκα βάσης:
Διαστάσεις πλάκας βάσης: 750 mm x 750 χιλ
Πάχος πλάκας βάσης: 25 χιλ
Υλικό πλάκας βάσης: S235
Πηκτώ:
Πάχος ενέματα: 0 χιλ
Σκυρόδεμα:
Διαστάσεις σκυροδέματος: 750 mm x 750 χιλ
Πάχος σκυροδέματος: 380 χιλ
Σκυρόδεμα: C20/25
Άγκυρες:
Διάμετρος άγκυρας: 24 χιλ
Αποτελεσματικό μήκος ενσωμάτωσης: 300 χιλ
Anchor Ending: Ορθογώνιο Πλάκα
Πλάτος ενσωματωμένης πλάκας: 100 χιλ
Ενσωματωμένο πάχος πλάκας: 16 χιλ
Συγκολλήσεις:
Μέγεθος συγκόλλησης: 12 χιλ
Η ταξινόμηση μετάλλων πλήρωσης: Ε38
Το φορτίο συμπίεσης μεταφέρθηκε μόνο μέσω συγκολλήσεων? Ναί
Δεδομένα αγκυροβόλησης (από Υπολογιστής Skyciv):
Μοντέλο στο δωρεάν εργαλείο SkyCiv
Μοντελοποιήστε το παραπάνω σχέδιο πλάκας βάσης χρησιμοποιώντας το δωρεάν διαδικτυακό μας εργαλείο σήμερα! Δεν απαιτείται εγγραφή.
Σημειώσεις
Ο σκοπός αυτού του παραδείγματος σχεδιασμού είναι να επιδείξει τους βαθμιαίους υπολογισμούς για ελέγχους χωρητικότητας που περιλαμβάνουν ταυτόχρονα διατμητικά και αξονικά φορτία. Ορισμένοι από τους απαιτούμενους ελέγχους έχουν ήδη συζητηθεί στα προηγούμενα παραδείγματα σχεδιασμού. Ανατρέξτε στους συνδέσμους που παρέχονται σε κάθε ενότητα.
Υπολογισμοί βήμα προς βήμα
Ελεγχος #1: Υπολογίστε τη χωρητικότητα συγκόλλησης
Στον προσδιορισμό της ζήτησης συγκόλλησης, η αριθμομηχανή SkyCiv υποθέτει ότι το Με διατμητικό φορτίο αντιστέκεται από το ιστός μόνος, ο Διατμητικό φορτίο Vz αντιστέκεται από το φλάντζες μόνες τους, και το φορτίο συμπίεσης αντιστέκεται από το ολόκληρο το τμήμα.
Πρώτα, υπολογίζουμε το Συνολικό μήκος συγκόλλησης στο τμήμα.
(ΜΕΓΑΛΟ_{κείμενο{συγκόλληση}} = 2 B_F + 2(ρε_{κείμενο{διάσελο}} – 2 T_F – 2 r_{κείμενο{διάσελο}}) + 2(B_F – t_w – 2 r_{κείμενο{διάσελο}}))
(ΜΕΓΑΛΟ_{κείμενο{συγκόλληση}} = 2 φορές 378.8 κείμενο{χιλ} + 2 φορές (362.9 κείμενο{χιλ} – 2 φορές 21.1 κείμενο{χιλ} – 2 φορές 15.2 κείμενο{χιλ}) + 2 φορές (378.8 κείμενο{χιλ} – 21.1 κείμενο{χιλ} – 2 φορές 15.2 κείμενο{χιλ}))
(ΜΕΓΑΛΟ_{κείμενο{συγκόλληση}} = 1992.8 κείμενο{χιλ})
Τότε, υπολογίζουμε το μήκη συγκόλλησης στο πέλματα και το ιστός.
(ΜΕΓΑΛΟ_{β,flg} = 2 B_F + 2(B_F – t_w – 2 r_{διάσελο}) = 2 φορές 378.8 κείμενο{χιλ} + 2 φορές (378.8 κείμενο{χιλ} – 21.1 κείμενο{χιλ} – 2 φορές 15.2 κείμενο{χιλ}) = 1412.2 κείμενο{χιλ})
(ΜΕΓΑΛΟ_{β,ιστός} = 2,(ρε_{διάσελο} – 2T_F – 2r_{διάσελο}) = 2 φορές (362.9 κείμενο{χιλ} – 2 φορές 21.1 κείμενο{χιλ} – 2 φορές 15.2 κείμενο{χιλ}) = 580.6 κείμενο{χιλ})
Λαμβάνοντας υπόψη πρώτα τις φλάντζες, ο κανονικός και διατμητικές τάσεις Σημειώστε ότι για αυτήν την κατεύθυνση ανέμου ΣΕ 1993-1-8:2005 Ρήτρα 4.5.3.2.
(σίγμα{αδ} = frac{N_x}{ΜΕΓΑΛΟ_{κείμενο{συγκόλληση}} ένα_{flg} τ.μ.{2}} = frac{1500 κείμενο{ΚΝ}}{1992.8 κείμενο{χιλ} φορές 8.485 κείμενο{χιλ} φορές sqrt{2}} = 62.728 κείμενο{MPa})
(τα δικα σου_{αδ} = frac{N_x}{ΜΕΓΑΛΟ_{κείμενο{συγκόλληση}} ένα_{flg} τ.μ.{2}} = frac{1500 κείμενο{ΚΝ}}{1992.8 κείμενο{χιλ} φορές 8.485 κείμενο{χιλ} φορές sqrt{2}} = 62.728 κείμενο{MPa})
(και_{παράλληλο} = frac{V_z}{ΜΕΓΑΛΟ_{β,flg} ένα_{flg}} = frac{12 κείμενο{ΚΝ}}{1412.2 κείμενο{χιλ} φορές 8.485 κείμενο{χιλ}} = 1.0015 κείμενο{MPa})
Χρησιμοποιώντας ΣΕ 1993-1-8:2005 Εξ. (4.1), ο σχεδίαση τάσης συγκόλλησης με βάση το κατευθυντική μέθοδος στη συνέχεια λαμβάνεται.
(ΦΑ_{β,Ed1} = sqrt{(σίγμα{αδ})^ 2 + 3αριστερά((τα δικα σου_{αδ})^ 2 + (και_{παράλληλο})^2δεξιά)})
(ΦΑ_{β,Ed1} = sqrt{(62.728 κείμενο{MPa})^ 2 + 3 φορές αριστερά((62.728 κείμενο{MPa})^ 2 + (1.0015 κείμενο{MPa})^2δεξιά)})
(ΦΑ_{β,Ed1} = 125.47 κείμενο{MPa})
Τότε, ο σχεδίαση κάθετης τάσης στο βασικό μέταλλο καθορίζεται.
(ΦΑ_{β,Ed2} = sigma_{αδ} = 62.728 κείμενο{MPa})
Για τον Ιστό, χρησιμοποιούμε τον ίδιο τύπο για να υπολογίσουμε το κανονικός και διατμητικές τάσεις, που δίνει το αντίστοιχο σχεδίαση τάσης συγκόλλησης και σχεδίαση βασικού μετάλλου.
(σίγμα{αδ} = frac{N_x}{ΜΕΓΑΛΟ_{κείμενο{συγκόλληση}} ένα_{κείμενο{ιστός}} τ.μ.{2}} = frac{1500 κείμενο{ΚΝ}}{1992.8 κείμενο{χιλ} φορές 8.485 κείμενο{χιλ} φορές sqrt{2}} = 62.728 κείμενο{MPa})
(τα δικα σου_{αδ} = frac{N_x}{ΜΕΓΑΛΟ_{κείμενο{συγκόλληση}} ένα_{κείμενο{ιστός}} τ.μ.{2}} = frac{1500 κείμενο{ΚΝ}}{1992.8 κείμενο{χιλ} φορές 8.485 κείμενο{χιλ} φορές sqrt{2}} = 62.728 κείμενο{MPa})
(τα δικα σου_{παράλληλο} = frac{V_y}{ΜΕΓΑΛΟ_{β,κείμενο{ιστός}} ένα_{κείμενο{ιστός}}} = frac{25 κείμενο{ΚΝ}}{580.6 κείμενο{χιλ} φορές 8.485 κείμενο{χιλ}} = 5.0747 κείμενο{MPa})
(ΦΑ_{β,Ed1} = sqrt{(σίγμα{αδ})^ 2 + 3αριστερά((τα δικα σου_{αδ})^ 2 + (τα δικα σου_{παράλληλο})^2δεξιά)})
(ΦΑ_{β,Ed1} = sqrt{(62.728 κείμενο{MPa})^ 2 + 3 φορές αριστερά((62.728 κείμενο{MPa})^ 2 + (5.0747 κείμενο{MPa})^2δεξιά)})
(ΦΑ_{β,Ed1} = 125.76 κείμενο{MPa})
(ΦΑ_{β,Ed2} = sigma_{αδ} = 62.728 κείμενο{MPa})
Στη συνέχεια παίρνουμε το που διέπει το άγχος μεταξύ των φλάντζα και ομάδες συγκόλλησης ιστού.
(ΦΑ_{β,Ed1} = μέγ(ΦΑ_{β,Ed1}, ΦΑ_{β,Ed1}) = μέγ(125.47 κείμενο{MPa}, 125.76 κείμενο{MPa}) = 125.76 κείμενο{MPa})
(ΦΑ_{β,Ed2} = μέγ(ΦΑ_{β,Ed2}, ΦΑ_{β,Ed2}) = μέγ(62.728 κείμενο{MPa}, 62.728 κείμενο{MPa}) = 62.728 κείμενο{MPa})
Επόμενο, υπολογίζουμε την ικανότητα συγκόλλησης χρησιμοποιώντας ΣΕ 1993-1-8:2005 Εξ. (4.1). ο απόλυτη αντοχή σε εφελκυσμό (fu) που χρησιμοποιείται σε αυτή την εξίσωση είναι το ελάχιστη τιμή ανάμεσα στη στήλη, πλάκα βάσης, και μέταλλο συγκόλλησης.
(f_u = min(φά_{εσύ,κείμενο{διάσελο}}, φά_{εσύ,κείμενο{bp}}, φά_{τα δικα σου}) = ελάχ(370 κείμενο{MPa}, 360 κείμενο{MPa}, 470 κείμενο{MPa}) = 360 κείμενο{MPa})
(ΦΑ_{β,Rd1} = frac{f_u}{beta_w,(η δύναμη ολίσθησης είναι το άθροισμα της προκύπτουσας οριζόντιας δύναμης από την ενεργό πίεση του εδάφους στην ενεργή πλευρά του εδάφους και της προκύπτουσας οριζόντιας δύναμης από την παρουσία της πρόσθετης επιβάρυνσης{M2,κείμενο{συγκόλληση}})} = frac{360 κείμενο{MPa}}{0.8 φορές (1.25)} = 360 κείμενο{MPa})
ο αντίσταση του βασικού μετάλλου υπολογίζεται επίσης με την ίδια εξίσωση.
(ΦΑ_{β,Rd2} = frac{0.9 f_u}{η δύναμη ολίσθησης είναι το άθροισμα της προκύπτουσας οριζόντιας δύναμης από την ενεργό πίεση του εδάφους στην ενεργή πλευρά του εδάφους και της προκύπτουσας οριζόντιας δύναμης από την παρουσία της πρόσθετης επιβάρυνσης{M2,κείμενο{συγκόλληση}}} = frac{0.9 φορές 360 κείμενο{MPa}}{1.25} = 259.2 κείμενο{MPa})
Τελικά, συγκρίνουμε το αντίσταση συγκόλλησης φιλέτου στο σχεδίαση τάσης συγκόλλησης, και το αντίσταση βασικού μετάλλου στο τάση βασικού μετάλλου.
Από 125.76 MPa < 360 MPa, η χωρητικότητα συγκόλλησης είναι επαρκής.
Ελεγχος #2: Υπολογίστε τη χωρητικότητα εδράνου σκυροδέματος και την ικανότητα απόδοσης πλάκας βάσης
Ένα παράδειγμα σχεδίασης για τη φέρουσα ικανότητα σκυροδέματος και την ικανότητα διαρροής πλάκας βάσης έχει ήδη συζητηθεί στο Παράδειγμα Σχεδιασμού Πλάκας Βάσης για Συμπίεση. Ανατρέξτε σε αυτόν τον σύνδεσμο για τον βήμα προς βήμα υπολογισμό.
Ελεγχος #3: Υπολογίστε τη φέρουσα ικανότητα της πλάκας βάσης (Με διάτμηση)
Όταν η διάτμηση μεταφέρεται μέσω των ράβδων αγκύρωσης, οι ράβδοι αντέχουν στην πλάκα βάσης. Επομένως, πρέπει να επαληθεύσουμε ότι η πλάκα βάσης έχει επαρκή χωρητικότητα για να αντισταθεί φέρον φορτίο στις τρύπες της άγκυρας.
ο διατμητική δύναμη σχεδίασης ανά ράβδο αγκύρωσης υπολογίζεται ως το συνολικό διατμητικό φορτίο διαιρεμένο με τον συνολικό αριθμό αγκυρίων.
(ΦΑ_{σι,Εκδ} = frac{V_y}{n_{Α.Κ.}} = frac{25 κείμενο{ΚΝ}}{10} = 2.5 κείμενο{ΚΝ})
Επόμενο, καθορίζουμε τους παράγοντες που απαιτούνται για την φέρουσα αντίσταση υπολογισμός. Σύμφωνα με ΣΕ 1993-1-8:2005 Τραπέζι 3.4, παίρνουμε το (alpha_d), (alpha_b), και (k_1) παράγοντες.
Και τα δυο τέλος και εσωτερικές άγκυρες λαμβάνονται υπόψη κατά τον καθορισμό των αντίστοιχων (alpha_d) παράγοντες.
(άλφα_{ρε,κείμενο{τέλος}} = frac{μεγάλο_{κείμενο{Σημειώστε ότι για αυτήν την κατεύθυνση ανέμου},και}}{3 ρε_{κείμενο{τρύπα}}} = frac{100 κείμενο{χιλ}}{3 φορές 26 κείμενο{χιλ}} = 1.2821)
(άλφα_{ρε,κείμενο{εσωτερικός}} = frac{μικρό_}{3 ρε_{κείμενο{τρύπα}}} – frac{1}{4} = frac{550 κείμενο{χιλ}}{3 φορές 26 κείμενο{χιλ}} – frac{1}{4} = 6.8013)
Χρησιμοποιώντας το μικρότερο (alpha_d) παράγοντας, το αντίστοιχο (alpha_b) παράγοντας υπολογίζεται ως:
(alpha_b = minαριστερά(άλφα_{ρε,κείμενο{τέλος}}, άλφα_{ρε,κείμενο{εσωτερικός}}, frac{ΦΑ_{εσύ,κείμενο{Α.Κ.}}}{φά_{εσύ,κείμενο{bp}}}, 1.0σωστά) = minαριστερά(1.2821, 6.8013, frac{800 κείμενο{MPa}}{360 κείμενο{MPa}}, 1σωστά) = 1)
Ομοίως, και οι δύο Σημειώστε ότι για αυτήν την κατεύθυνση ανέμου και εσωτερικά μπουλόνια λαμβάνονται υπόψη κατά τον καθορισμό των (k_1) παράγοντες.
(κ_{1,κείμενο{Σημειώστε ότι για αυτήν την κατεύθυνση ανέμου}} = minαριστερά(2.8αριστερά(frac{μεγάλο_{κείμενο{Σημειώστε ότι για αυτήν την κατεύθυνση ανέμου},με}}{ρε_{κείμενο{τρύπα}}}σωστά) – 1.7, 1.4αριστερά(frac{s_z}{ρε_{κείμενο{τρύπα}}}σωστά) – 1.7, 2.5σωστά))
(κ_{1,κείμενο{Σημειώστε ότι για αυτήν την κατεύθυνση ανέμου}} = minαριστερά(2.8 Οι ροπές κάμψης υπολογίζονται σε κάθε κατεύθυνση σε τμήματα{75 κείμενο{χιλ}}{26 κείμενο{χιλ}} – 1.7, 1.4 Οι ροπές κάμψης υπολογίζονται σε κάθε κατεύθυνση σε τμήματα{150 κείμενο{χιλ}}{26 κείμενο{χιλ}} – 1.7, 2.5σωστά) = 2.5)
(κ_{1,κείμενο{εσωτερικός}} = minαριστερά(1.4αριστερά(frac{s_z}{ρε_{κείμενο{τρύπα}}}σωστά) – 1.7, 2.5σωστά) = minαριστερά(1.4 Οι ροπές κάμψης υπολογίζονται σε κάθε κατεύθυνση σε τμήματα{150 κείμενο{χιλ}}{26 κείμενο{χιλ}} – 1.7, 2.5σωστά) = 2.5)
Η διακυβέρνηση (k_1) παράγοντας, που αντιστοιχεί στη μικρότερη τιμή, είναι:
(k_1 = min(κ_{1,κείμενο{Σημειώστε ότι για αυτήν την κατεύθυνση ανέμου}}, κ_{1,κείμενο{εσωτερικός}}) = ελάχ(2.5, 2.5) = 2.5)
Τελικά, υπολογίζουμε το φέρουσα αντίσταση χρησιμοποιώντας την εξίσωση από ΣΕ 1993-1-8:2005 Τραπέζι 3.4.
(ΦΑ_{σι,Rd} = frac{k_1 alpha_b f_{u_bp} ρε_{Α.Κ.} αυτό είναι ένα πολύ σημαντικό στάδιο στο σχεδιασμό ενός τοίχου αντιστήριξης, καθώς η μη αντιστοίχιση των σωστών αναλογικών διαστάσεων από την αρχή σε κάθε στοιχείο μπορεί να οδηγήσει στην ανάγκη πολλών επαναλήψεων για να συμμορφωθεί ο τοίχος αντιστήριξης με τις απαιτήσεις ευστάθειας ή υπερμεγέθη σύστημα που πληροί όλες τις απαιτήσεις, αλλά χρησιμοποιεί πολύ περισσότερο υλικό από το θεωρητικό ελάχιστο{bp}}{η δύναμη ολίσθησης είναι το άθροισμα της προκύπτουσας οριζόντιας δύναμης από την ενεργό πίεση του εδάφους στην ενεργή πλευρά του εδάφους και της προκύπτουσας οριζόντιας δύναμης από την παρουσία της πρόσθετης επιβάρυνσης{Μ2, άγκυρα}} frac{2.5 φορές 1 φορές 360 κείμενο{ MPa} φορές 24 κείμενο{ χιλ} φορές 25 κείμενο{ χιλ}}{1.25} = 432 κείμενο{ ΚΝ} )
Από 2.5 ΚΝ < 432 ΚΝ, η φέρουσα ικανότητα της πλάκας βάσης είναι επαρκής.
Ελεγχος #4: Υπολογίστε τη φέρουσα ικανότητα της πλάκας βάσης (Vz διάτμηση)
Ο υπολογισμός για το φέρουσα ικανότητα υπό διάτμηση Vz ακολουθεί την ίδια διαδικασία με αυτήν για Με διάτμηση, αλλά λαμβάνοντας υπόψη τη γεωμετρία κατά μήκος του Άξονας διάτμησης Vz.
ο ζήτηση άγκυρας λόγω Vz διάτμηση είναι:
(ΦΑ_{σι,Εκδ} = frac{V_z}{n_{Α.Κ.}} = frac{12 κείμενο{ΚΝ}}{10} = 1.2 κείμενο{ΚΝ})
Χρησιμοποιώντας ΣΕ 1993-1-8:2005 Τραπέζι 3.4, οι παράγοντες καθορίζονται ως εξής:
( άλφα_{ρε,κείμενο{τέλος}} = frac{μεγάλο_{κείμενο{Σημειώστε ότι για αυτήν την κατεύθυνση ανέμου},με}}{3 ρε_{κείμενο{τρύπα}}} = frac{75 κείμενο{χιλ}}{3 φορές 26 κείμενο{χιλ}} = 0.96154 )
( άλφα_{ρε,κείμενο{εσωτερικός}} = frac{s_z}{3 ρε_{κείμενο{τρύπα}}} – frac{1}{4} = frac{150 κείμενο{χιλ}}{3 φορές 26 κείμενο{χιλ}} – frac{1}{4} = 1.6731 )
( alpha_b = min!αριστερά(άλφα_{ρε,κείμενο{τέλος}}, άλφα_{ρε,κείμενο{εσωτερικός}}, frac{ΦΑ_{εσύ,κείμενο{Α.Κ.}}}{φά_{εσύ,κείμενο{bp}}}, 1.0σωστά) = ελάχ!αριστερά(0.96154, 1.6731, frac{800 κείμενο{MPa}}{360 κείμενο{MPa}}, 1σωστά) = 0.96154 )
(κ_{1,κείμενο{Σημειώστε ότι για αυτήν την κατεύθυνση ανέμου}} = ελάχ!αριστερά(2.8αριστερά(frac{μεγάλο_{κείμενο{Σημειώστε ότι για αυτήν την κατεύθυνση ανέμου},και}}{ρε_{κείμενο{τρύπα}}}σωστά) – 1.7, 1.4αριστερά(frac{μικρό_}{ρε_{κείμενο{τρύπα}}}σωστά) – 1.7, 2.5σωστά))
(κ_{1,κείμενο{Σημειώστε ότι για αυτήν την κατεύθυνση ανέμου}} = ελάχ!αριστερά(2.8 φορές αριστερά(frac{100 κείμενο{χιλ}}{26 κείμενο{χιλ}}σωστά) – 1.7, 1.4 φορές αριστερά(frac{550 κείμενο{χιλ}}{26 κείμενο{χιλ}}σωστά) – 1.7, 2.5σωστά) = 2.5)
(κ_{1,κείμενο{εσωτερικός}} = ελάχ!αριστερά(1.4αριστερά(frac{μικρό_}{ρε_{κείμενο{τρύπα}}}σωστά) – 1.7, 2.5σωστά) = ελάχ!αριστερά(1.4 φορές αριστερά(frac{550 κείμενο{χιλ}}{26 κείμενο{χιλ}}σωστά) – 1.7, 2.5σωστά) = 2.5)
(k_1 = min!αριστερά(κ_{1,κείμενο{Σημειώστε ότι για αυτήν την κατεύθυνση ανέμου}}, κ_{1,κείμενο{εσωτερικός}}σωστά) = ελάχ(2.5, 2.5) = 2.5)
Τελικά, ο σχεδιαστική αντίσταση ρουλεμάν Αγοράστε το μοντέλο φόρτωσης τώρα πλάκα βάσης είναι:
(ΦΑ_{σι,Rd} = frac{k_1 alpha_b f_{εσύ,bp} ρε_{Α.Κ.} αυτό είναι ένα πολύ σημαντικό στάδιο στο σχεδιασμό ενός τοίχου αντιστήριξης, καθώς η μη αντιστοίχιση των σωστών αναλογικών διαστάσεων από την αρχή σε κάθε στοιχείο μπορεί να οδηγήσει στην ανάγκη πολλών επαναλήψεων για να συμμορφωθεί ο τοίχος αντιστήριξης με τις απαιτήσεις ευστάθειας ή υπερμεγέθη σύστημα που πληροί όλες τις απαιτήσεις, αλλά χρησιμοποιεί πολύ περισσότερο υλικό από το θεωρητικό ελάχιστο{bp}}{η δύναμη ολίσθησης είναι το άθροισμα της προκύπτουσας οριζόντιας δύναμης από την ενεργό πίεση του εδάφους στην ενεργή πλευρά του εδάφους και της προκύπτουσας οριζόντιας δύναμης από την παρουσία της πρόσθετης επιβάρυνσης{M2,κείμενο{άγκυρα}}} = frac{2.5 φορές 0.96154 φορές 360 κείμενο{MPa} φορές 24 κείμενο{χιλ} φορές 25 κείμενο{χιλ}}{1.25} = 415.38 κείμενο{ΚΝ})
Από 1.2 ΚΝ < 415 ΚΝ, η φέρουσα ικανότητα της πλάκας βάσης είναι επαρκής.
Ελεγχος #5: Υπολογίστε την ικανότητα διάσπασης σκυροδέματος (Με διάτμηση)
Ένα παράδειγμα σχεδίασης για την ικανότητα διάσπασης σκυροδέματος έχει ήδη συζητηθεί στο Παράδειγμα Σχεδιασμού Βάσης Πλάκας για Διάτμηση. Ανατρέξτε σε αυτόν τον σύνδεσμο για τον βήμα προς βήμα υπολογισμό.
Ελεγχος #6: Υπολογίστε την ικανότητα διάσπασης σκυροδέματος (Vz διάτμηση)
Ένα παράδειγμα σχεδίασης για την ικανότητα διάσπασης σκυροδέματος έχει ήδη συζητηθεί στο Παράδειγμα Σχεδιασμού Βάσης Πλάκας για Διάτμηση. Ανατρέξτε σε αυτόν τον σύνδεσμο για τον βήμα προς βήμα υπολογισμό.
Ελεγχος #7: Υπολογίστε την ικανότητα εκτόξευσης σκυροδέματος
Ένα παράδειγμα σχεδίασης για την ικανότητα του σκυροδέματος έναντι της δύναμης διάτμησης έχει ήδη συζητηθεί στο Παράδειγμα σχεδίασης πλάκας βάσης για διάτμηση. Ανατρέξτε σε αυτόν τον σύνδεσμο για τον βήμα προς βήμα υπολογισμό.
Ελεγχος #8: Υπολογίστε την ικανότητα διάτμησης της ράβδου αγκύρωσης
Ένα παράδειγμα σχεδίασης για την ικανότητα διάτμησης της ράβδου αγκύρωσης έχει ήδη συζητηθεί στο Παράδειγμα σχεδίασης πλάκας βάσης για διάτμηση. Ανατρέξτε σε αυτόν τον σύνδεσμο για τον βήμα προς βήμα υπολογισμό.
Περίληψη σχεδίου
ο Λογισμικό σχεδιασμού πλάκας βάσης SkyCIV Μπορεί να δημιουργήσει αυτόματα μια αναφορά υπολογισμού βήμα προς βήμα για αυτό το παράδειγμα σχεδιασμού. Παρέχει επίσης μια περίληψη των επιταγών που εκτελούνται και των προκύπτουσων αναλογιών τους, καθιστώντας τις πληροφορίες κατανοητές με μια ματιά. Παρακάτω είναι ένας πίνακας συνοπτικών δείγματος, που περιλαμβάνεται στην αναφορά.
Αναφορά δείγματος SkyCIV
Δείτε το επίπεδο λεπτομέρειας και σαφήνειας που μπορείτε να περιμένετε από μια αναφορά σχεδίασης πλάκας βάσης SkyCiv. Η αναφορά περιλαμβάνει όλους τους βασικούς ελέγχους σχεδιασμού, εξισώσεις, και τα αποτελέσματα παρουσιάζονται σε σαφή και ευανάγνωστη μορφή. Είναι πλήρως συμβατό με τα πρότυπα σχεδιασμού. Κάντε κλικ παρακάτω για να προβάλετε ένα δείγμα αναφοράς που δημιουργήθηκε με χρήση του SkyCiv Base Plate Calculator.
Αγορά λογισμικού πλάκας βάσης
Αγοράστε την πλήρη έκδοση της μονάδας σχεδιασμού πλάκας βάσης από μόνη της χωρίς άλλες ενότητες SkyCIV. Αυτό σας δίνει ένα πλήρες σύνολο αποτελεσμάτων για σχεδιασμό πλάκας βάσης, συμπεριλαμβανομένων λεπτομερών αναφορών και περισσότερων λειτουργιών.
