SkyCiv Belgeleri

SkyCiv yazılımı rehberiniz — öğreticiler, nasıl yapılır kılavuzları ve teknik makaleler

Hızlı Tasarım: GİBİ 3600:2018 Sütun

genel bakış

Bu hesap makinesi, AS'ye göre güçlendirilmiş öngerilmesiz beton kolonların tasarımı içindir. 3600:2018. Aşağıdaki hesaplamalar yapılır:

  • Kolon inceliği kullanıcıya bağlı olarak her yönde belirlenir
    girdiler.
  • Tasarım eğilme momentleri narinliğe göre hesaplanır.
  • Moment kapasiteleri etkileşim diyagramlarından elde edilir, hangileri
    kolonun kesit özelliklerine göre çizilmiştir.
  • Eğimli kesit kullanılarak kesitin kesme kapasiteleri belirlenir.
    dikme kafes modeli.
  • Bölümde detay kontrolleri yapılır.

Varsayımlar

  • Kesme hesaplanırken, bitişik harflerin açısının olduğu varsayılır
    boyuna donatıya ve boyuna donatıya dik
    donatı betonun tüm yüzlerine paraleldir.
  • Hesaplamalar için agrega boyutunun 20 mm olduğu varsayılmıştır..

Kesit Analizi

Etkileşim diyagramları

Beton kolonun eğilme kapasitesi her eksen için çizilen etkileşim diyagramlarından elde edilir.. Etkileşim çizgisi, nötr eksenin değişen derinliklerinde 'M' ve 'N' değerleri hesaplanarak çizilir.. Bu, tarafsız eksenin belirli bir derinliği için beton ve donatı çubuklarındaki gerinimlerin belirlenmesiyle yapılır.. Bu gerilimler kuvvetlere dönüştürülebilir, bu daha sonra kolonun bu nötr eksen derinliği için dayanabileceği maksimum eksenel yükü ve bükülme momentini hesaplamak için kullanılabilir.

Notlar
  • Kesitin plastik merkezi hakkında anlar alınır.
  • Beton blok mukavemeti α2.fc küçültülür 5% göre dairesel kesitler için 10.6.2.5 NOT 3.
  • Ortaya çıkan beton kuvvetinin dikdörtgen gerilme bloğunun merkezine etki ettiği varsayılmaktadır..
    • Dikdörtgen kesitler için, bu bloğun yüksekliğinin yarısı olarak alınır.
    • Dairesel kesitler için, bu, sıkıştırmadaki segmentin ağırlık merkezi bulunarak hesaplanır, segmentin yüksekliğinin γ.k'ye eşit olduğu yersen.d0.

Kolon Tasarımı

Eksenel Kapasite

Bir kolonun nihai basınç dayanımı, onun ezme yükü olarak tanımlanır. (Nbeton ve harç dışındaki kazıklar için). Bu, bölümün takviyesinin tam akma gerilimine ulaştığı varsayılarak hesaplanır (fBükülme momentleri kesitlerde her yönde hesaplanır) sıkıştırmada ve beton α'nın düzgün bir basınç gerilimi altındadır1f 'c (10.6.2.2). Profilin çekme kapasitesi, donatının mukavemeti olarak hesaplanır ve betonun katkısı dikkate alınmaz..

Tasarım Anları

Beton bir kolonun tasarımında kullanılan momentler, kolonun dikkate alınan eksendeki narinliğine bağlıdır.. Sütun ince değilse (veya 'kısa'), bu durumda sütunun yalnızca birinci dereceden anlar için kontrol edilmesi gerekir. Kolon, etrafında narin olduğu her eksen için ikinci dereceden momentlere göre tasarlanmalıdır..

Kullanıcılar, hesaplamada kullanılacak ikinci dereceden momentleri doğrudan sağlama seçeneğine sahiptir. Bu seçenek yalnızca sütun inceyse kullanılabilir.

Sütun Momentleri

M1*=max[Mmbenn;min[MtÖp;MbÖttÖm]] M^*_1 = \max \left[ M_{min} \;;\; \Min Sol[ M_{üst} \;;\; M_{alt} \sağ] \sağ]
M2*=max[Mmbenn;max[MtÖp;MbÖttÖm]] M^*_2 = \max \left[ M_{min} \;;\; \max \left[ M_{üst} \;;\; M_{alt} \sağ] \sağ]
Notlar
  • M1 / M2 kolon tek eğrilikte büküldüğünde negatif olarak alınır. Bu hesap makinesinde, bu, anların aynı işarete sahip olduğu zamandır.
  • Mmin N* x 0,05D olarak hesaplanır (10.1.2).

Narinliği Hesapla

Aşağıda belirtilen sınırlar dahilinde olan bir sütunun ince olmadığı kabul edilir. Bir sütunun narinlik oranı (Le / r) aşmamalı 120. Dönme yarıçapının şu şekilde hesaplandığını unutmayın: (ben / Bir)0.5.

Destekli:10.3.1(1)
Ler≤max[25;ac(38-f′c15)(1+M1*M2*)] \çatlamak{L_e}{r} ≤ \max \left[ 25 \;;\; α_c \left(38 – \çatlamak{f'_c}{15} \sağ) \ayrıldı(1 + \çatlamak{M^*_1}{M^*_2}\sağ) \sağ]
ac=2.25-2.5N*ϕNsenÖiçin N*ϕNsenÖ≥0.15;veya \alpha_c = \sqrt{\,2.25 – 2.5 \dfrac{Hayır^*}{\phi N_{beton ve harç dışındaki kazıklar için}}\,} \qquad \text{için } \dfrac{Hayır^*}{\phi N_{beton ve harç dışındaki kazıklar için}} \geq 0.15;\ \Metin{veya}
ac=13.5N*ϕNsenÖiçin N*ϕNsenÖ<0.15 \alpha_c = \sqrt{\,\dfrac{1}{3.5 \dfrac{Hayır^*}{\phi N_{beton ve harç dışındaki kazıklar için}}}\,} \qquad \text{için } \dfrac{Hayır^*}{\phi N_{beton ve harç dışındaki kazıklar için}} < 0.15
Desteklenmemiş:10.3.1(2)
Ler≤22 \çatlamak{L_e}{r} ≤ 22

Moment Büyütme

Bir sütunun ince olduğu tespit edilirse, daha sonra tasarım momenti, birinci dereceden momentin bir büyütme faktörü ile çarpılmasıyla hesaplanır. (NS). Çaprazlı sütunlar için, bu faktör çaprazlanmış moment büyütücüsüne eşittir (NSb). Çaprazlanmamış kolonlar için çaprazlı moment büyüteci ve salınım momenti büyütecinden daha büyük olanıdır. (NSs). Bu araç δ için bir hesaplama sunmazs, bu nedenle kullanıcının bunu aşağıda belirtildiği gibi ayrı olarak hesaplaması gerekir. 10.4.3(b).

Destekli Moment Büyütme Faktörü, NSb10.4.2
NSb=km(1-N*Nc)≥1 \delta_b = \dfrac{k_m}{\ayrıldı(1 – \dfrac{Hayır^*}{N_C}\sağ)} \;\geq\; 1
km=(0.6-0.4M1*M2*)≥0.4 k_m = \left(0.6 – 0.4 \dfrac{M_1^*}{M_2^*}\sağ) \;\geq\; 0.4
Bükülme Yükü, Nc10.4.4
Nc=(Pi2Le2)[182dÖ(ϕMc)1+bd]nerede Mc denge anıdır, Msenb Ne zaman ksen=0.545 N_c = \left(\dfrac{\pi^2}{L_e^2}\sağ) \ayrıldı[ \dfrac{182 Yapmak \, (\phi M_c)}{1 + \beta_d} \sağ] \qquad \text{nerede } M_c \text{ denge anıdır, } M_{beton ve harç dışındaki kazıklar için} \Metin{ Ne zaman } k_u = 0.545
bd=GG+Q \beta_d = \dfrac{G}{G + Q}

Bükme Kapasitesi

Eğilme momenti kapasitesi her eksende tasarım kuvvetlerinin koordinatları çizilerek hesaplanır. (eksenel yük ve eğilme momenti) etkileşim diyagramlarında. x eksenine paralel bir doğru çizilir, bu koordinatla kesişen (N = tasarım eksenel yükü). Moment kapasitesi bu doğrunun etkileşim doğrusuyla kesiştiği noktada alınır..

Çift Eksenli Bükülme Kontrolü10.6.4
(Mx*ϕMsenx)an+(MY*ϕMsenY)an≤1.0 \ayrıldı( \dfrac{M_x^*}{\film_{ux}} \sağ)^{BİR} \;+\; \ayrıldı( \dfrac{M_y^*}{\film_{uy}} \sağ)^{BİR} \;\leq\; 1.0
an=0.7+1.7N*ϕNsenÖ,ile 1≤an≤2 \alfa_n = 0.7 + 1.7 \dfrac{Hayır^*}{\phi N_{beton ve harç dışındaki kazıklar için}}, \quad \text{ile } 1 \leq \alpha_n \leq 2

Kesme Kapasitesi

Kolonun toplam kesme kapasitesi, beton kapasitesi ile kesme donatısının kapasitesinin birleşiminden hesaplanır.. Bu değer kesme ağının ezilme mukavemeti ile sınırlıdır..

10.4.2
V sen=min[V senc+V sens;V sen.max] V_u = \min \left[ V_{uc} + V_{Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.} \;;\; V_{= Etkili kesme derinliği =} \sağ]
Kesme Dayanımı Web Kırmayla Sınırlıdır8.2.3.3
V sen.max=0.55[0.9f′cbvdv(= Etkili kesme derinliği =θv+= Etkili kesme derinliği =av1+= Etkili kesme derinliği =2θv)] V_{u.\max} = 0.55 \ayrıldı[ \, 0.9 f'_c \, b_v \, d_v \left( \dfrac{ \cot \theta_v + \cot \alpha_v }{ 1 + \cot^2 \theta_v } \sağ) \sağ]
8.2.1.9
dv=max[0.72D;0.9d] d_v = \max \left[ 0.72D \;;\; 0.9d \right]
8.2.4.2(1)
θv=(29+7000ex) \theta_v = \left( 29 + 7000 \, \varepsilon_x \right)
Orta Boy Gerinim, ex8.2.4.2.2
ex=|M*dv|+|V *|+0.5N*2(EsBirst)≤3.0×10-3 \varepsilon_x = \dfrac{ \ayrıldı|\dfrac{M^*}{d_v}\sağ| + \ayrıldı|V^*\right|+ 0.5Hayır^* }{ 2\ayrıldı(E_s A_{Aziz}\sağ) } \;\leq\; 3.0 \çarpı 10^{-3}
Not
  • Orta yükseklik gerinim hesaplaması çeliğin orta yükseklik çizgisine katkısını hariç tutar.

eğer εx negatif olduğu tespit edildi (sıkıştırmada), o zaman değer aşağıdaki denklem kullanılarak daha da değiştirilmelidir:

ex=-2.0×10-3≤|M*dv|+|V *|+0.5N*2(EsBirst+EcBirct)≤0 \varepsilon_x = -2.0 \çarpı 10^{-3} \;\leq\; \dfrac{ \ayrıldı|\dfrac{M^*}{d_v}\sağ| + \ayrıldı|V^*\right|+ 0.5Hayır^* }{ 2\ayrıldı(E_s A_{Aziz} + E_c A_{ct}\sağ) } \;\leq\; 0
Betonun Kesme Dayanımına Katkısı, V uc8.2.4.1
V senc=kvbvdvf′c V_{uc} = k_vb_vd_v\sqrt{f'_c}
k'nın hesaplanmasıv
8.2.4.2(2)
Ne zaman Birsvs<Birsv.mbenns,kv=[0.41+1500ex][13001000+kdgdv] \Metin{Ne zaman } \dfrac{bir_{= Etkili kesme derinliği =}}{s} \lt \dfrac{bir_{= Etkili kesme derinliği =}}{s},\quad k_v =\left[ \dfrac{0.4}{1 + 1500 \, \varepsilon_x} \sağ] \ayrıldı[ \dfrac{1300}{1000 + Böylece mühendisler bu hesaplamaların tam olarak nasıl yapıldığını gözden geçirebilirler.{dg} d_v} \sağ]
8.2.4.2(5)
Ne zaman Birsvs≥Birsv.mbenns,kv=[0.41+1500ex] \Metin{Ne zaman } \dfrac{bir_{= Etkili kesme derinliği =}}{s} \geq \dfrac{bir_{= Etkili kesme derinliği =}}{s},\quad k_v =\left[ \dfrac{0.4}{1 + 1500 \, \varepsilon_x} \sağ]
Kesme Takviyesinin Kesme Dayanımına Katkısı kv8.2.5.2
V sens=(BirsvfsY.fdvs)= Etkili kesme derinliği =(θv) V_{Düşük yedekli sistemler, ağır yüklü tekli kazıklardan oluşurken, yüksek yedekli sistemler, büyük kazık başlıkları altındaki büyük kazık gruplarını veya birden fazla kazıklı kazık gruplarını içerir.} = sol( \dfrac{bir_{= Etkili kesme derinliği =} \, f_{= Etkili kesme derinliği =} \, d_v}{s} \sağ) \= Etkili kesme derinliği =(\teta_v)

Çift Eksenli Kesme Kapasitesi

Bu hesaplayıcı 'Çift Eksenli Kesme' için bir değer içerir, 'Y' ve 'Z' eksenlerindeki tek eksenli kesme kullanımlarının sonucu olarak hesaplanır. AS3600, iki eksenli kesme için beton kesitin nasıl dikkate alınacağına ilişkin özel bir kılavuz sağlamaz, dolayısıyla bu değer ihtiyatlı bir koruma olarak sağlanmıştır.

Günlüğü Değiştir

  1. İlk dağıtım 05/09/2025.
  2. Nisan Eğilme Momenti Diyagramları Eklendi 2026.
  3. Temmuz Eğilme Momenti Diyagramlarındaki işleme hatası düzeltildi 2026.
  4. E'yi çıkarmak için mantık kaldırıldıc.ε takviye kuvvetinden
    etkileşim diyagramını hesaplarken. Beton stres bloğunun çıkarılması
    Temmuz yerine stres bloğu içindeyken değer 2026.

Geri bildirim

Ürün teklifimizi sürekli genişletmeyi ve iyileştirmeyi hedefliyoruz!

Herhangi bir isteğiniz veya geri bildiriminiz varsa, lütfen bunları Kitaplık → Hesap Makinesi Bilgileri → Geri Bildirim'i takip ederek gönderin..

Nasıl yardımcı olabiliriz?

×

Başa gitmek